JPH08192257A - チクソキャスティング法 - Google Patents
チクソキャスティング法Info
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- JPH08192257A JPH08192257A JP1973895A JP1973895A JPH08192257A JP H08192257 A JPH08192257 A JP H08192257A JP 1973895 A JP1973895 A JP 1973895A JP 1973895 A JP1973895 A JP 1973895A JP H08192257 A JPH08192257 A JP H08192257A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 合金元素の初晶晶出を回避し得るチクソキャ
スティング法を提供する。 【構成】 示差熱分析曲線ａにおいて、共晶溶解による
第１山形吸熱部ｂと、共晶点よりも高融点の成分の溶解
による第２山形吸熱部ｃとが存在する合金材料を用いて
チクソキャスティング法を実施する。その際、第１山形
吸熱部ｂの下降終了点ｅの温度をＴ2 とし、また第２山
形吸熱部ｃのピーク温度をＴ3 としたとき、合金材料の
鋳造温度ＴをＴ2 ≦Ｔ≦Ｔ3 に設定する。これにより、
合金元素の初晶晶出を回避して高延性、且つ高靱性な鋳
物を得ることができる。
スティング法を提供する。 【構成】 示差熱分析曲線ａにおいて、共晶溶解による
第１山形吸熱部ｂと、共晶点よりも高融点の成分の溶解
による第２山形吸熱部ｃとが存在する合金材料を用いて
チクソキャスティング法を実施する。その際、第１山形
吸熱部ｂの下降終了点ｅの温度をＴ2 とし、また第２山
形吸熱部ｃのピーク温度をＴ3 としたとき、合金材料の
鋳造温度ＴをＴ2 ≦Ｔ≦Ｔ3 に設定する。これにより、
合金元素の初晶晶出を回避して高延性、且つ高靱性な鋳
物を得ることができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はチクソキャスティング
法、特に、示差熱分析曲線において、共晶溶解による第
１山形吸熱部と、共晶点よりも高融点の成分の溶解によ
る第２山形吸熱部とが存在する合金材料を用いるチクソ
キャスティング法の改良に関する。
法、特に、示差熱分析曲線において、共晶溶解による第
１山形吸熱部と、共晶点よりも高融点の成分の溶解によ
る第２山形吸熱部とが存在する合金材料を用いるチクソ
キャスティング法の改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】チクソキャスティング法の実施に当って
は、合金材料に加熱処理を施して固相（略固体となって
いる相、以下同じ）と液相とが共存する半溶融合金材料
を調製し、次いでその半溶融合金材料を加圧下で鋳型の
キャビティに充填し、その後前記加圧下で半溶融合金材
料を凝固させる、といった方法が採用される。
は、合金材料に加熱処理を施して固相（略固体となって
いる相、以下同じ）と液相とが共存する半溶融合金材料
を調製し、次いでその半溶融合金材料を加圧下で鋳型の
キャビティに充填し、その後前記加圧下で半溶融合金材
料を凝固させる、といった方法が採用される。
【０００３】従来は、半溶融合金材料の取扱い性を良好
にすべく、半溶融合金材料の鋳造時における温度、即
ち、鋳造温度を、第１山形吸熱部の上昇開始点および下
降終了点間の温度に設定して、半溶融合金材料を高固相
率に保持している。
にすべく、半溶融合金材料の鋳造時における温度、即
ち、鋳造温度を、第１山形吸熱部の上昇開始点および下
降終了点間の温度に設定して、半溶融合金材料を高固相
率に保持している。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来法
のように高固相率下でチクソキャスティング法を実施す
ると、例えば亜共晶系合金材料を用いたにも拘らず、そ
の半溶融合金材料の共晶反応に伴い合金元素の初晶が晶
出し、これに起因して鋳物の延性および靱性が低下す
る、といった問題を生じる。この現象はＡｌ−Ｓｉ系合
金、Ａｌ−ＣｕＡｌ2 系合金、Ａｌ−Ｍｇ2 Ｓｉ系合金
等において現出する。
のように高固相率下でチクソキャスティング法を実施す
ると、例えば亜共晶系合金材料を用いたにも拘らず、そ
の半溶融合金材料の共晶反応に伴い合金元素の初晶が晶
出し、これに起因して鋳物の延性および靱性が低下す
る、といった問題を生じる。この現象はＡｌ−Ｓｉ系合
金、Ａｌ−ＣｕＡｌ2 系合金、Ａｌ−Ｍｇ2 Ｓｉ系合金
等において現出する。
【０００５】本発明者等は前記問題を解決すべく研鑽を
積んだ結果、前記合金元素の初晶晶出は半溶融合金材料
の共晶反応中における冷却速度が速いからである、とい
うことを究明した。
積んだ結果、前記合金元素の初晶晶出は半溶融合金材料
の共晶反応中における冷却速度が速いからである、とい
うことを究明した。
【０００６】本発明は前記研鑽結果を踏えて開発された
ものであり、半溶融合金材料の共晶反応中における冷却
速度を遅くして合金元素の初晶晶出を回避し、これによ
り高延性、且つ高靱性な鋳物を得ることのできる前記チ
クソキャスティング法を提供することを目的とする。
ものであり、半溶融合金材料の共晶反応中における冷却
速度を遅くして合金元素の初晶晶出を回避し、これによ
り高延性、且つ高靱性な鋳物を得ることのできる前記チ
クソキャスティング法を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、示差熱分析曲
線において、共晶溶解による第１山形吸熱部と、共晶点
よりも高融点の成分の溶解による第２山形吸熱部とが存
在する合金材料を用いてチクソキャスティング法を実施
するに当り、前記第１山形吸熱部の下降終了点の温度を
Ｔ2 とし、また前記第２山形吸熱部のピーク温度をＴ3
としたとき、前記合金材料の鋳造温度ＴをＴ2 ≦Ｔ≦Ｔ
3 に設定することを特徴とする。
線において、共晶溶解による第１山形吸熱部と、共晶点
よりも高融点の成分の溶解による第２山形吸熱部とが存
在する合金材料を用いてチクソキャスティング法を実施
するに当り、前記第１山形吸熱部の下降終了点の温度を
Ｔ2 とし、また前記第２山形吸熱部のピーク温度をＴ3
としたとき、前記合金材料の鋳造温度ＴをＴ2 ≦Ｔ≦Ｔ
3 に設定することを特徴とする。
【０００８】
【作用】合金材料の鋳造温度Ｔを前記のように設定する
と、その合金材料は半溶融状態となり、しかもその半溶
融合金材料の固相率は比較的低くなる。つまり液相量が
比較的多くなる。
と、その合金材料は半溶融状態となり、しかもその半溶
融合金材料の固相率は比較的低くなる。つまり液相量が
比較的多くなる。
【０００９】その結果、半溶融合金材料の共晶反応にお
いては、比較的多量の液相が比較的大きな潜熱をもつこ
とから、その冷却速度が遅くなり、これにより合金元素
の初晶晶出を回避することが可能となる。
いては、比較的多量の液相が比較的大きな潜熱をもつこ
とから、その冷却速度が遅くなり、これにより合金元素
の初晶晶出を回避することが可能となる。
【００１０】ただし、鋳造温度ＴがＴ＜Ｔ2 では、合金
元素の初晶晶出が発生し易くなり、一方、Ｔ＞Ｔ3 では
半溶融合金材料の保形性が低下するので、その取扱い性
が悪化する。
元素の初晶晶出が発生し易くなり、一方、Ｔ＞Ｔ3 では
半溶融合金材料の保形性が低下するので、その取扱い性
が悪化する。
【００１１】
【実施例】図１に示す加圧鋳造機１はＡｌ合金材料（合
金材料）を用いてチクソキャスティング法の適用下でＡ
ｌ合金鋳物を鋳造するために用いられる。その加圧鋳造
機１は、鉛直な合せ面２ａ，３ａを有する固定金型２お
よび可動金型３を備え、両合せ面２ａ，３ａ間に鋳物成
形用キャビティ４が形成される。固定金型２に半溶融Ａ
ｌ合金材料５を設置するチャンバ６が形成され、そのチ
ャンバ６はゲート７を介してキャビティ４に連通する。
また固定金型２に、チャンバ６に連通するスリーブ８が
水平に付設され、そのスリーブ８にチャンバ６に挿脱さ
れる加圧プランジャ９が摺動自在に嵌合される。スリー
ブ８は、その周壁上部に材料用挿入口１０を有する。
金材料）を用いてチクソキャスティング法の適用下でＡ
ｌ合金鋳物を鋳造するために用いられる。その加圧鋳造
機１は、鉛直な合せ面２ａ，３ａを有する固定金型２お
よび可動金型３を備え、両合せ面２ａ，３ａ間に鋳物成
形用キャビティ４が形成される。固定金型２に半溶融Ａ
ｌ合金材料５を設置するチャンバ６が形成され、そのチ
ャンバ６はゲート７を介してキャビティ４に連通する。
また固定金型２に、チャンバ６に連通するスリーブ８が
水平に付設され、そのスリーブ８にチャンバ６に挿脱さ
れる加圧プランジャ９が摺動自在に嵌合される。スリー
ブ８は、その周壁上部に材料用挿入口１０を有する。
【００１２】表１は、Ａｌ合金材料であるＡ３５７材の
組成を示す。このＡｌ合金材料は、連続鋳造法の適用下
で鋳造された高品質な長尺連続鋳造材より切出されたも
のであって、その鋳造に当っては初晶α−Ａｌの球状化
処理が行われている。Ａｌ合金材料の寸法は直径５０m
m、長さ６５mmである。
組成を示す。このＡｌ合金材料は、連続鋳造法の適用下
で鋳造された高品質な長尺連続鋳造材より切出されたも
のであって、その鋳造に当っては初晶α−Ａｌの球状化
処理が行われている。Ａｌ合金材料の寸法は直径５０m
m、長さ６５mmである。
【００１３】
【表１】 Ａｌ合金材料について、示差走査熱量測定（ＤＳＣ）を
行ったところ、図２の結果を得た。図２の示差熱分析曲
線ａには、共晶溶解による第１山形吸熱部ｂと、共晶点
よりも高融点の成分の溶解による第２山形吸熱部ｃとが
存在する。第１山形吸熱部ｂの上昇開始点ｄの温度Ｔ1
はＴ1 ＝５５６℃、その下降終了点ｅの温度Ｔ2 はＴ2
＝５８０℃、第２山形吸熱部ｃのピークｆにおける温
度、即ち、ピーク温度Ｔ3 はＴ3 ＝５９８℃である。
行ったところ、図２の結果を得た。図２の示差熱分析曲
線ａには、共晶溶解による第１山形吸熱部ｂと、共晶点
よりも高融点の成分の溶解による第２山形吸熱部ｃとが
存在する。第１山形吸熱部ｂの上昇開始点ｄの温度Ｔ1
はＴ1 ＝５５６℃、その下降終了点ｅの温度Ｔ2 はＴ2
＝５８０℃、第２山形吸熱部ｃのピークｆにおける温
度、即ち、ピーク温度Ｔ3 はＴ3 ＝５９８℃である。
【００１４】次に、Ａｌ合金材料を誘導加熱装置の加熱
コイル内に設置し、次いで周波数１ｋＨｚ、最大出力
３０ｋＷの条件で加熱して、固相と液相とが共存する半
溶融状態のＡｌ合金材料を調製した。この場合、固相率
は４０％以上、６０％以下に設定される。
コイル内に設置し、次いで周波数１ｋＨｚ、最大出力
３０ｋＷの条件で加熱して、固相と液相とが共存する半
溶融状態のＡｌ合金材料を調製した。この場合、固相率
は４０％以上、６０％以下に設定される。
【００１５】その後、図１に示すように、半溶融Ａｌ合
金材料５をチャンバ６に設置し、その材料５の鋳造温度
Ｔ＝５９５℃、加圧プランジャ９の移動速度 ０．２ｍ
／sec 、金型温度 ２５０℃の条件で半溶融Ａｌ合金材
料５を加圧しつつゲート７を通過させてキャビティ４内
に充填した。そして、加圧プランジャ９をストローク終
端に保持することによってキャビティ４内に充填された
半溶融Ａｌ合金材料５に加圧力を付与し、その加圧下で
その材料５を凝固させてＡｌ合金鋳物Ａを得た。
金材料５をチャンバ６に設置し、その材料５の鋳造温度
Ｔ＝５９５℃、加圧プランジャ９の移動速度 ０．２ｍ
／sec 、金型温度 ２５０℃の条件で半溶融Ａｌ合金材
料５を加圧しつつゲート７を通過させてキャビティ４内
に充填した。そして、加圧プランジャ９をストローク終
端に保持することによってキャビティ４内に充填された
半溶融Ａｌ合金材料５に加圧力を付与し、その加圧下で
その材料５を凝固させてＡｌ合金鋳物Ａを得た。
【００１６】また鋳造温度Ｔを変えた、ということ以外
は前記と同一条件で鋳造作業を行い５種のＡｌ合金鋳物
Ｂ〜Ｆを得た。
は前記と同一条件で鋳造作業を行い５種のＡｌ合金鋳物
Ｂ〜Ｆを得た。
【００１７】各Ａｌ合金鋳物Ａ〜Ｆに、５４０℃で５時
間加熱、その後水冷、１７０℃で５時間加熱、その後空
冷のＴ６処理を施した。次いで、それらＡｌ合金鋳物Ａ
〜Ｆより、平行部が直径４mm、長さ２０mmである引張り
試験片とＪＩＳ３号 シャルピー衝撃試験片を製作し、
それら試験片について引張り試験およびシャルピー衝撃
試験を行った。
間加熱、その後水冷、１７０℃で５時間加熱、その後空
冷のＴ６処理を施した。次いで、それらＡｌ合金鋳物Ａ
〜Ｆより、平行部が直径４mm、長さ２０mmである引張り
試験片とＪＩＳ３号 シャルピー衝撃試験片を製作し、
それら試験片について引張り試験およびシャルピー衝撃
試験を行った。
【００１８】表２はＡｌ合金鋳物Ａ〜Ｆに関する鋳造温
度Ｔ、試験結果等を示す。
度Ｔ、試験結果等を示す。
【００１９】
【表２】 図３は、Ａｌ合金鋳物Ｃを鋳造する場合のＡｌ合金材料
に関する冷却曲線の要部を示す。共晶反応における開始
点ｇの温度は５５２℃、終了点ｈの温度は５３５．８
℃、開始点ｇおよび終了点ｈ間の共晶反応時間ｔは０．
２sec であり、したがって共晶反応中の冷却速度は８１
℃／sec である。
に関する冷却曲線の要部を示す。共晶反応における開始
点ｇの温度は５５２℃、終了点ｈの温度は５３５．８
℃、開始点ｇおよび終了点ｈ間の共晶反応時間ｔは０．
２sec であり、したがって共晶反応中の冷却速度は８１
℃／sec である。
【００２０】図４はＡｌ合金鋳物Ａの金属組織を示す顕
微鏡写真である。図４より、その金属組織は色の薄い初
晶α−Ａｌと、それらの間を埋める色の濃い共晶組織と
から構成され、初晶Ｓｉ（合金元素）は晶出していない
ことが判る。
微鏡写真である。図４より、その金属組織は色の薄い初
晶α−Ａｌと、それらの間を埋める色の濃い共晶組織と
から構成され、初晶Ｓｉ（合金元素）は晶出していない
ことが判る。
【００２１】図５は、Ａｌ合金鋳物Ｅの金属組織を示す
顕微鏡写真である。図５より、共晶組織および初晶α−
Ａｌ中に黒色で角張った初晶Ｓｉが多数晶出しているこ
とが判る。
顕微鏡写真である。図５より、共晶組織および初晶α−
Ａｌ中に黒色で角張った初晶Ｓｉが多数晶出しているこ
とが判る。
【００２２】図６は、表２に基づいて鋳造温度Ｔと、共
晶反応中の冷却速度、破断伸びおよびシャルピー衝撃値
との関係をグラフ化したものである。図中、点Ａ〜Ｇは
Ａｌ合金鋳物Ａ〜Ｇにそれぞれ該当する。
晶反応中の冷却速度、破断伸びおよびシャルピー衝撃値
との関係をグラフ化したものである。図中、点Ａ〜Ｇは
Ａｌ合金鋳物Ａ〜Ｇにそれぞれ該当する。
【００２３】図６に示すＡｌ合金鋳物Ａ〜Ｄにおいて、
Ａｌ合金材料の鋳造温度ＴをＴ2 （５８０℃）≦Ｔ≦Ｔ
3 （５９８℃）に設定すると、そのＡｌ合金材料は半溶
融状態となり、しかもその半溶融Ａｌ合金材料の固相率
は比較的低くなる。つまり液相量が比較的多くなる。
Ａｌ合金材料の鋳造温度ＴをＴ2 （５８０℃）≦Ｔ≦Ｔ
3 （５９８℃）に設定すると、そのＡｌ合金材料は半溶
融状態となり、しかもその半溶融Ａｌ合金材料の固相率
は比較的低くなる。つまり液相量が比較的多くなる。
【００２４】その結果、半溶融Ａｌ合金材料の共晶反応
においては、比較的多量の液相が比較的大きな潜熱をも
つことから、その冷却速度が遅くなり、これにより初晶
Ｓｉの晶出を回避することが可能となる。
においては、比較的多量の液相が比較的大きな潜熱をも
つことから、その冷却速度が遅くなり、これにより初晶
Ｓｉの晶出を回避することが可能となる。
【００２５】その結果、Ａｌ合金鋳物Ａ〜Ｄは、Ａｌ合
金鋳物Ｆ〜Ｇ、したがって鋳造温度をＴ＜Ｔ2 に設定さ
れ、且つ初晶Ｓｉが晶出しているものに比べて高延性、
且つ高靱性である。
金鋳物Ｆ〜Ｇ、したがって鋳造温度をＴ＜Ｔ2 に設定さ
れ、且つ初晶Ｓｉが晶出しているものに比べて高延性、
且つ高靱性である。
【００２６】なお、本発明における合金材料はＡｌ合金
材料に限定されない。
材料に限定されない。
【００２７】
【発明の効果】本発明によれば、前記のような熱的特性
を有する合金材料を用いてチクソキャスティング法を実
施するに当り、合金材料の鋳造温度Ｔを前記のように設
定することによって、合金元素の初晶晶出を回避して高
延性、且つ高靱性な鋳物を得ることができる。
を有する合金材料を用いてチクソキャスティング法を実
施するに当り、合金材料の鋳造温度Ｔを前記のように設
定することによって、合金元素の初晶晶出を回避して高
延性、且つ高靱性な鋳物を得ることができる。
【図１】加圧鋳造機の縦断面図である。
【図２】Ａｌ合金材料の示差熱分析曲線である。
【図３】Ａｌ合金材料の冷却曲線の要部である。
【図４】Ａｌ合金鋳物の一例における金属組織を示す顕
微鏡写真である。
微鏡写真である。
【図５】Ａｌ合金鋳物の他例における金属組織を示す顕
微鏡写真である。
微鏡写真である。
【図６】鋳造温度Ｔと、共晶反応中の冷却速度、破断伸
びおよびシャルピー衝撃値との関係を示すグラフであ
る。
びおよびシャルピー衝撃値との関係を示すグラフであ
る。
ａ 示差熱分析曲線 ｂ 第１山形吸熱部 ｃ 第２山形吸熱部 ｅ 下降終了点 Ｔ 鋳造温度 Ｔ2 下降終了点の温度 Ｔ3 ピーク温度
【手続補正書】
【提出日】平成８年２月２０日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１６
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１６】また鋳造温度Ｔを変えた、ということ以外
は前記と同一条件で鋳造作業を行い６種のＡｌ合金鋳物
Ｂ〜Ｇを得た。
は前記と同一条件で鋳造作業を行い６種のＡｌ合金鋳物
Ｂ〜Ｇを得た。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１７
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１７】各Ａｌ合金鋳物Ａ〜Ｇに、５４０℃で５時
間加熱、その後水冷、１７０℃で５時間加熱、その後空
冷のＴ６処理を施した。次いで、それらＡｌ合金鋳物Ａ
〜Ｇより、平行部が直径４mm、長さ２０mmである引張り
試験片とＪＩＳ３号 シャルピー衝撃試験片を製作し、
それら試験片について引張り試験およびシャルピー衝撃
試験を行った。
間加熱、その後水冷、１７０℃で５時間加熱、その後空
冷のＴ６処理を施した。次いで、それらＡｌ合金鋳物Ａ
〜Ｇより、平行部が直径４mm、長さ２０mmである引張り
試験片とＪＩＳ３号 シャルピー衝撃試験片を製作し、
それら試験片について引張り試験およびシャルピー衝撃
試験を行った。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１８
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１８】表２はＡｌ合金鋳物Ａ〜Ｇに関する鋳造温
度Ｔ、試験結果等を示す。
度Ｔ、試験結果等を示す。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２５
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２５】したがってＡｌ合金鋳物Ａ〜Ｄは、Ａｌ合
金鋳物Ｅ〜Ｇ、即ち、鋳造温度をＴ＜Ｔ2 に設定され、
且つ初晶Ｓｉが晶出しているものに比べて高延性、且つ
高靱性である。
金鋳物Ｅ〜Ｇ、即ち、鋳造温度をＴ＜Ｔ2 に設定され、
且つ初晶Ｓｉが晶出しているものに比べて高延性、且つ
高靱性である。
Claims (1)
- 【請求項１】 示差熱分析曲線（ａ）において、共晶溶
解による第１山形吸熱部（ｂ）と、共晶点よりも高融点
の成分の溶解による第２山形吸熱部（ｃ）とが存在する
合金材料を用いてチクソキャスティング法を実施するに
当り、前記第１山形吸熱部（ｂ）の下降終了点（ｅ）の
温度をＴ2 とし、また前記第２山形吸熱部（ｃ）のピー
ク温度をＴ3 としたとき、前記合金材料の鋳造温度Ｔを
Ｔ2 ≦Ｔ≦Ｔ3 に設定することを特徴とするチクソキャ
スティング法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1973895A JPH08192257A (ja) | 1995-01-12 | 1995-01-12 | チクソキャスティング法 |
| IT95RM000316A IT1278069B1 (it) | 1994-05-17 | 1995-05-16 | Materiale in lega per tissofusione, procedimento per la preparazione del materiale in lega semi-fuso per tissofusione e procedimento di |
| DE19518127A DE19518127C2 (de) | 1994-05-17 | 1995-05-17 | Verfahren zur Herstellung eines semi-geschmolzenen Legierungsmaterials zum Thixo-Gießen |
| FR9505835A FR2720016B1 (fr) | 1994-05-17 | 1995-05-17 | Matériau allié destiné au thixomoulage, procédé pour préparer un matériau allié semi-fondu destiné au thixomoulage, et procédé de thixomoulage. |
| US08/861,265 US5849115A (en) | 1994-05-17 | 1997-05-21 | Alloy material for thixocasting, process for preparing semi-molten alloy material for thixocasting and thixocasting process |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1973895A JPH08192257A (ja) | 1995-01-12 | 1995-01-12 | チクソキャスティング法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08192257A true JPH08192257A (ja) | 1996-07-30 |
Family
ID=12007685
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1973895A Pending JPH08192257A (ja) | 1994-05-17 | 1995-01-12 | チクソキャスティング法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08192257A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08170134A (ja) * | 1994-12-16 | 1996-07-02 | Honda Motor Co Ltd | チクソキャスティング法およびチクソキャスティング用合金材料 |
-
1995
- 1995-01-12 JP JP1973895A patent/JPH08192257A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08170134A (ja) * | 1994-12-16 | 1996-07-02 | Honda Motor Co Ltd | チクソキャスティング法およびチクソキャスティング用合金材料 |
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