JPH08199158A

JPH08199158A - 作動流体

Info

Publication number: JPH08199158A
Application number: JP7007707A
Authority: JP
Inventors: Hisanori Kataoka; 久典片岡; Masami Ikemoto; 真佐美池元; Michihiro Kurokawa; 通広黒河; Kenji Nasako; 賢二名迫
Original assignee: Sanyo Electric Co Ltd
Current assignee: Sanyo Electric Co Ltd
Priority date: 1995-01-20
Filing date: 1995-01-20
Publication date: 1996-08-06

Abstract

(57)【要約】【目的】オゾン破壊係数が０で、且つＲ２２と同等ま
たはそれ以上の冷媒特性を有する作動流体を提供するも
のである。【構成】プロパン２０ないし３０重量％、残部が1,1-
ジフルオロエタンであって、少なくとも前記二種の成分
を含むものである。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、冷暖房運転や給湯・冷
凍などに供するヒートポンプ装置に使用され、且つオゾ
ン層を破壊する危険性のない作動流体に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、室内空調に利用するヒートポンプ
装置において冷媒として広く使用されてきたフロン類
（以下、特定フロンと記す）は、燃性、爆発性、毒性が
なく、また、通常の状態では金属部を腐食することもな
いなど、極めて使用特性に優れている。

【０００３】しかし、化学的に極めて安定であるとして
広く使用されてきた特定フロンも、大気中に放出される
と成層圏に入り、紫外線によって分解されるまで極めて
長期間に渡って滞留し、紫外線を遮って地上の人間を含
む生物を保護しているオゾン層を破壊するとして、その
使用が国際的に制限されてきている。

【０００４】このため、最近では従来使用してきた特定
フロンの代替冷媒として、特定フロンに比べ成層圏オゾ
ン層破壊能力が低いクロロジフルオロメタン（ＣＨＣｌ
Ｆ₂）（以下、Ｒ２２と記す）が用いられている。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】そして、このＲ２２は
特定フロンの一種であるトリクロロフルオロメタン（Ｃ
Ｃｌ3Ｆ）（以下、Ｒ１１と記す）の成層圏オゾン破壊
能力を１としたときの成層圏オゾン破壊能力を示すオゾ
ン破壊係数（以下、ＯＤＰと記す）が0.05と極めて小さ
く特定フロンではないものの、冷凍・空調機器が広く普
及した現在では、将来的にＲ２２の使用量及び生産量が
増大することが予想され、Ｒ２２の成層圏オゾン層に与
える影響も無視できないものとなる。

【０００６】このため、成層圏オゾン層に及ぼす影響が
ほとんどない、Ｒ２２の代替冷媒となる作動流体の早期
開発が望まれている。本発明は、斯かる点に鑑みてなさ
れたものであって、ＯＤＰが０で、且つＲ２２と同等ま
たはそれ以上の冷媒特性を有する作動流体を提供するも
のである。

【０００７】

【課題を解決するための手段】第１の発明の作動流体
は、プロパン（Ｃ₃Ｈ₈）２０ないし３０重量％、残部が
1,1-ジフルオロエタン（ＣＨ₃ＣＨＦ₂）であって、少な
くとも前記二種の成分を含むものである。

【０００８】第２の発明の作動流体は、プロパン２０な
いし４０重量％、イソブタン（(ＣＨ₃)₃ＣＨ）２０重量
％以下、残部が1,1-ジフルオロエタンであって、少なく
とも前記三種の成分を含むものである。

【０００９】第３の発明の作動流体は、プロパン及びイ
ソブタンの重量％が添付の図８に示す点Ａ（30,20）、
点Ｂ（40,20）、点Ｃ（35,10）、点Ｄ（30, 0）、点Ｅ
（20,0）及び点Ｆ（20,10）で囲まれる範囲内で、残部
が1,1-ジフルオロエタンであり、少なくとも前記三種の
成分を含むものである。

【００１０】第４の発明の作動流体は、プロパン及びイ
ソブタンの重量％が添付の図８の実線で示す点Ａ（30,2
0）、点Ｂ（40,20）、点Ｃ（35,10）及び点Ｆ（20,10）
で囲まれる範囲内で、残部が1,1-ジフルオロエタンであ
り、少なくとも前記三種の成分を含むものである。

【００１１】第５の発明の作動流体は、プロパン１０な
いし７５重量％、シクロプロパン（Ｃ₃Ｈ₆）５０重量％
以下、残部が1,1-ジフルオロエタンであって、少なくと
も前記三種の成分を含むものである。

【００１２】第６の発明の作動流体は、プロパン及びシ
クロプロパンの重量％が添付の図14に示す点Ｇ（20,5
0）、点Ｈ（30,50）、点Ｉ（60,40）、点Ｊ（75,25）、
点Ｋ（30,15）、点Ｌ（30,10）、点Ｍ（30, 0）、点Ｎ
（20, 0）、点Ｏ（15,10）、点Ｐ（10,30）及び点Ｑ（1
0,40）で囲まれる範囲内で、残部が1,1-ジフルオロエタ
ンであり、少なくとも前記三種の成分を含むものであ
る。

【００１３】第７の発明の作動流体は、プロパン及びシ
クロプロパンの重量％が添付の図14の実線で示す点Ｇ
（20,50）、点Ｈ（30,50）、点Ｉ（60,40）、点Ｊ（75,
25）、点Ｋ（30,15）、点Ｌ（30,10）、点Ｏ（15,1
0）、点Ｐ（10,30）及び点Ｑ（10,40）で囲まれる範囲
内で、残部が1,1-ジフルオロエタンであり、少なくとも
前記三種の成分を含むものである。

【００１４】

【作用】本発明によれば、上記の各作動流体は、何れも
塩素を含まない成分で構成されており、オゾン破壊係数
が０であり、成層圏におけるオゾン層を破壊する虞れが
ない。

【００１５】また、上記の各作動流体において、それぞ
れの各成分比を調整し、冷媒としての成績係数が4.8以
上、冷凍効果が150kJ/kg以上、圧縮機からの吐出圧力が
1300〜1700kPaになるようにすると、前記のＲ２２と同
等またはそれ以上の冷媒特性を有し、Ｒ２２を使用した
現行の冷凍システムをそのまま使用することができる。

【００１６】更に、第４及び第７の発明によれば、蒸発
器または凝縮器を通過する前後の作動流体の温度差が５
℃以下となり、熱交換効率の低下や蒸発器への霜の付着
などを引き起こす虞れがない。

【００１７】

【実施例】以下、本発明の一実施例につき図面に沿って
詳述する。図１は、本発明の作動流体を試験したヒート
ポンプ装置であって、循環路中に圧縮機１、凝縮器２、
減圧器３及び蒸発器４を順に設けて形成した冷凍サイク
ル内に、作動流体を循環させている。

【００１８】冷凍システム内での作動流体の流れを、図
１および図２を用いて説明する。ここで、図２は、上記
冷凍サイクルのモリエル線図を示しており、縦軸に圧
力、横軸にエンタルピーをとっている。尚、図中、ｘは
冷媒の気相状態、液相状態および気液２相状態の境界を
示す曲線であり、頂点ｙより右側の曲線部分は飽和蒸気
線を示し、頂点ｙより左側の曲線部分は飽和液線を示し
ている。

【００１９】そして、上記の飽和蒸気線の右側の領域で
は冷媒は過熱蒸気であり、飽和蒸気線の左側の領域では
冷媒は湿り蒸気となっている。また、上記の飽和液線の
左側の領域では冷媒は液体状態であり、飽和液線の右側
の領域では冷媒は湿り蒸気となっている。

【００２０】よって、蒸発器４から送り込まれた低圧の
ガス状冷媒を、圧縮機１により圧縮することによって高
温高圧のガス状冷媒に変換して（図中ａ−ｂ間）、凝縮
器２へ高温高圧に圧縮されたガス状冷媒を送り込んでい
る。

【００２１】そして、圧縮機１から送り込まれた高温高
圧のガス状冷媒を、凝縮器２において空気または水等で
冷却することによって、高温高圧のガス状冷媒から熱を
奪い、ガス状冷媒を液化させて（図中ｂ−ｃ間）、減圧
器３へ高圧の液状冷媒を送り込んでいる。

【００２２】高圧の液状冷媒は、減圧器３により高温高
圧の液状冷媒を減圧して、蒸発しやすい低温低圧の液状
冷媒に変換される（図中ｃ−ｄ間）。そして、減圧器３
から送り込まれた低温の液状冷媒が、蒸発器４内を通過
する間に周囲から熱を奪うことによって蒸発し、低圧の
ガス状冷媒が圧縮機１内に再び送り込まれる。

【００２３】以上の冷凍サイクルが繰り返すことによっ
て、凝縮器２で放熱を行い、蒸発器４で吸熱による冷凍
を行っている。次に、上記構成の冷凍システムを用い、
プロパン（以下、Ｒ２９０と記す）及び1,1-ジフルオロ
エタン（以下、Ｒ１５２ａと記す）にイソブタン（以
下、Ｒ６００ａと記す）若しくはシクロプロパン（以
下、ＲＣ２７０と記す）のいずれかを混合させた本発明
の作動流体の各成分の重量％を１％づつ変化させ、ヒー
トポンプ装置の性能を示す５つの熱物性（成績係数、冷
凍効果、吐出圧力、蒸発前後の冷媒温度差及び凝縮前後
の冷媒温度差）を夫々測定し、冷媒としてＲ２２を用い
た場合の各熱物性値と比較した。その結果について以下
に説明する。

【００２４】Ｒ２２における各熱物性値を表１に示し、
Ｒ２９０、Ｒ６００ａ及びＲ１５２ａの混合冷媒に対す
る各熱物性値の測定結果の一部を表２に、Ｒ２９０、Ｒ
Ｃ２７０及びＲ１５２ａの混合冷媒に対する各熱物性値
の測定結果の一部を表３に示す。

【００２５】尚、表１ないし表３の値は蒸発温度−５
℃、凝縮温度４０℃の場合の値であり、この蒸発温度及
び凝縮温度は、一般にヒートポンプ装置が使用される利
用温度範囲が−５〜４０℃であることに基づいて設定し
た。

【００２６】

【表１】

【００２７】

【表２】

【００２８】

【表３】

【００２９】ここで、成績係数（以下、ＣＯＰと記す）
とは、得られた冷凍効果を示す仕事量（図２に示す蒸発
過程（ｄ〜ａ）のエンタルピーの変化量）と、冷凍を得
るために費やした仕事量（図２に示す圧縮過程（ａ〜
ｂ）のエンタルピーの変化量）の比（（Ｈa−Ｈd）／
（Ｈb−Ｈa））であって、ＣＯＰが大きいほど冷凍シス
テムのエネルギー効率が良い。

【００３０】冷凍効果（以下、Ｈiと記す）とは、１kg
の冷媒液が蒸発器４で蒸気に変化するときに吸収する熱
量（図２に示す蒸発過程（ｄ〜ａ）のエンタルピーの変
化量）（Ｈa−Ｈd）であり、このＨiが大きいほど冷凍
システムにおける吸熱量が大きい。

【００３１】吐出圧力（以下、Ｐcondと記す）とは、図
１の圧縮機１から作動流体が吐出されるときの圧力であ
る。蒸発前後の冷媒温度差（以下、Ｔvと記す）とは、
図１の蒸発器４を通過する前後の作動流体の温度の差で
あり、この差が大きくなると冷凍システムに霜が付く可
能性があると共に、熱交換効率が低下する。

【００３２】凝縮前後の冷媒温度差（以下、Ｔcと記
す）とは、図１の凝縮器２を通過する前後の作動流体の
温度の差であり、この差が大きくなると冷凍システムの
熱交換効率が低下する。

【００３３】冷凍システムでは、このＣＯＰ、Ｈi、Ｐc
ond、Ｔv及びＴcは、共に作動流体として適しているか
否かの判断基準であり、特にＣＯＰ、Ｈi及びＰcondは
冷凍システムを構成する上で特に重要な判断基準とな
る。また、Ｔv、Ｔcは共に５℃以下であれば冷凍システ
ムへの上記熱交換効率の低下や蒸発器４への霜の付着な
どは特に問題とならない。

【００３４】先ず、Ｒ２９０、Ｒ１５２ａ及びＲ６００
ａを混合させた本発明の第１実施例としての作動流体に
ついて、図３ないし図８に示す図面に基づいて説明す
る。図３ないし図８はすべて、縦軸にＲ６００ａ、横軸
にＲ２９０を夫々重量％で示しており、残部はＲ１５２
ａが占めている。

【００３５】図３は、前記作動流体のＣＯＰを示したも
のであり、Ｒ２２のＣＯＰ値（＝4.8）を許容下限と
し、これを満たしている部分を領域(ａ)で示す。尚、図
中の数字はＣＯＰ値を表しており、図中の線は等値線を
表している。

【００３６】図４は、前記作動流体のＨiを示したもの
である。Ｒ２２のＨi値は（＝155kJ/kg）であるので、
本実施例ではＨiの許容下限を150kJ/kgとし、これを満
たしている部分を領域(ｂ)で示す。尚、図中の数字はＨ
i値を表しており、図中の線は等値線を表している。

【００３７】図５は、前記作動流体のＰcondを示したも
のである。本実施例では、Ｒ２２のＰcond値は1537kPa
であるが、若干の余裕を考慮してＰcondの許容範囲を13
00kPa〜1700kPaとし、これを満たしている部分を領域
(ｃ)で示す。尚、図中の数字はＰcond値を表しており、
図中の線は等値線を表している。

【００３８】図６は、前記作動流体のＴvを示したもの
である。Ｒ２２は単一組成の冷媒であるのでＴvは０℃
である。本実施例では、Ｔvの許容上限を５℃とし、こ
れを満たしている部分を領域(ｄ)で示す。

【００３９】図７は、前記作動流体のＴcを示したもの
である。Ｒ２２のＴcはＴvと同様に単一組成の冷媒であ
るので０℃である。本実施例では、Ｔcの許容上限を５
℃とし、これを満たしている部分を領域(ｅ)で示す。

【００４０】上記図３ないし図７に示す実験結果に基づ
き、ＣＯＰ、Ｈi及びＰcondが上記許容範囲にあるＲ２
９０とＲ６００ａの成分比は、図８の点描部分で示す点
Ａ（30,20）、点Ｂ（40,20）、点Ｃ（35,10）、点Ｄ（3
0, 0）、点Ｅ（20, 0）及び点Ｆ（20,10）で囲まれる範
囲(ｆ)であって、残部がＲ１５２ａであり、少なくとも
Ｒ２９０及びＲ１５２ａの二種の成分、若しくはＲ２９
０、Ｒ６００ａ及びＲ１５２ａの三種の成分から構成さ
れるものである。この作動流体では、ＯＤＰが０である
と共に、ＣＯＰ及びＨiがＲ２２と同等またはそれ以上
の冷媒特性を有し、且つＰcondがＲ２２と同程度の冷媒
特性を有する。

【００４１】更に、ＣＯＰ、Ｈi、Ｐcond、Ｔv及びＴc
が上記許容範囲にあるＲ２９０とＲ６００ａの成分比
は、図８の実線で示す点Ａ（30,20）、点Ｂ（40,20）、
点Ｃ（35,10）及び点Ｆ（20,10）で囲まれる範囲(ｇ)で
あって、残部がＲ１５２ａであり、少なくとも前記三種
の成分から構成されるものである。この作動流体では、
ＯＤＰが０であると共に、ＣＯＰ及びＨiがＲ２２と同
等またはそれ以上の冷媒特性を有し、且つＰcondがＲ２
２と同程度の冷媒特性を有する。更に、Ｔv及びＴcが５
℃以下となるので、熱交換効率の低下や蒸発器への霜の
付着などを引き起こす虞れがない。

【００４２】尚、上記実施例では作動流体としてＲ２９
０及びＲ１５２ａの二種の成分、若しくはＲ２９０、Ｒ
６００ａ及びＲ１５２ａの三種の成分のみから構成され
る場合について説明したが、これら以外に潤滑油、腐食
防止剤等を混入させても構わない。

【００４３】次に、Ｒ２９０、Ｒ１５２ａ及びＲＣ２７
０を混合させた本発明の第２実施例としての作動流体に
ついて、図９ないし図14に示す図面に基づいて説明す
る。図９ないし図14はすべて、縦軸にＲＣ２７０、横軸
にＲ２９０を夫々重量％で示しており、残部はＲ１５２
ａが占めている。

【００４４】図９は、Ｒ２９０、Ｒ１５２ａ及びＲＣ２
７０から構成される作動流体のＣＯＰを示したものであ
り、図３と同様にＲ２２のＣＯＰ値（＝4.8）を許容下
限とし、これを満たしている部分を領域(ｈ)で示す。

【００４５】図10は、前記作動流体のＨiを示したもの
であり、図４と同様にＨiの許容下限値（＝150kJ/kg）
以上の部分を領域(ｉ)で示す。図11は、前記作動流体の
Ｐcondを示したものであり、図５と同様にＰcondの許容
範囲（＝1300kPa〜1700kPa）にある部分を領域(ｊ)で示
す。

【００４６】図12は、前記作動流体のＴvを示したもの
であり、図６と同様に許容上限値（＝５℃）以下の部分
を領域(ｋ)で示す。図13は、前記作動流体のＴcを示し
たものであり、図７と同様に許容上限値（＝５℃）以下
の部分を領域(ｌ)で示す。

【００４７】上記図９ないし図13に示す実験結果に基づ
き、ＣＯＰ、Ｈi及びＰcondが上記許容範囲にあるＲ２
９０とＲＣ２７０の成分比は、図14の点描部分で示す点
Ｇ（20,50）、点Ｈ（30,50）、点Ｉ（60,40）、点Ｊ（7
5,25）、点Ｋ（30,15）、点Ｌ（30,10）、点Ｍ（30,
0）、点Ｎ（20, 0）、点Ｏ（15,10）、点Ｐ（10,30）及
び点Ｑ（10,40）で囲まれる範囲(ｍ)であって、残部が
Ｒ１５２ａであり、少なくともＲ２９０及びＲ１５２ａ
の二種の成分、若しくはＲ２９０、Ｒ１５２ａ及びＲＣ
２７０の三種の成分から構成されるものである。この作
動流体では、上記範囲(ｆ)の場合と同様に、ＯＤＰが０
であると共に、ＣＯＰ及びＨiがＲ２２と同等またはそ
れ以上の冷媒特性を有し、且つＰcondがＲ２２と同程度
の冷媒特性を有する。

【００４８】更に、ＣＯＰ、Ｈi、Ｐcond、Ｔv及びＴc
が上記許容範囲にあるＲ２９０とＲＣ２７０の成分比
は、図14の実線で示す点Ｇ（20,50）、点Ｈ（30,50）、
点Ｉ（60,40）、点Ｊ（75,25）、点Ｋ（30,15）、点Ｌ
（30,10）、点Ｏ（15,10）、点Ｐ（10,30）及び点Ｑ（1
0,40）で囲まれる範囲(ｎ)であって、残部がＲ１５２ａ
であり、少なくとも前記三種の成分から構成されるもの
である。この作動流体では、上記範囲(ｇ)の場合と同様
に、ＯＤＰが０であると共に、ＣＯＰ及びＨiがＲ２２
と同等またはそれ以上の冷媒特性を有し、且つＰcondが
Ｒ２２と同程度の冷媒特性を有する。更に、Ｔv及びＴc
が５℃以下となるので、熱交換効率の低下や蒸発器への
霜の付着などを引き起こす虞れがない。

【００４９】尚、上記第２実施例では作動流体として、
Ｒ２９０及びＲ１５２ａの二種の成分、若しくはＲ２９
０、ＲＣ２７０及びＲ１５２ａの三種の成分のみから構
成する場合について説明したが、これら以外に潤滑油、
腐食防止剤等を混入させても構わない。

【００５０】また、本発明の作動流体の成分比を示す上
記範囲(ｆ)，(ｇ)，(ｍ)，(ｎ)では、図４及び図８並び
に図10及び図14から分かるように、全範囲においてＨi
が約220kJ/kg以上となっており、Ｒ２２（Ｈi＝155kJ/k
g）に比べかなり高い値を有しており、このため従来装
置に比べ冷凍能力をさらに向上させたヒートポンプ装置
を実現することが可能となる。

【００５１】

【発明の効果】以上のとおり本発明によれば、作動流体
をオゾン破壊係数ＯＤＰが０であるプロパンと1,1-ジフ
ルオロエタンとの二種の成分、又はプロパン及び1,1-ジ
フルオロエタンにイソブタン若しくはシクロプロパンの
いずれかの成分を含む三種の成分から構成しているの
で、その使用量が増大しても成層圏のオゾン層を破壊す
るということがなく、冷媒等として好適に利用すること
ができる。

【００５２】また、本発明の作動流体において、それぞ
れの各成分比を調整し、冷媒としての成績係数が4.8以
上、冷凍効果が150Kj/kg以上、圧縮機からの吐出圧力が
1300〜1700kPaになるようにすると、従来の機器の利用
温度においてＲ２２と同等またはそれ以上の冷媒特性を
有するので、Ｒ２２よりも高い成績係数及び冷凍効果を
期待できると共に、Ｒ２２の代替として現行機器をその
まま使用することができ、機器を新たに交換する必要は
ない。特に、冷凍効果がＲ２２に比べかなり高い値を有
しており、このため従来装置に比べ冷凍能力をさらに向
上させることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の作動流体を試験したヒートポンプ装置
の構成図である。

【図２】作動流体の冷凍サイクル内におけるモリエル線
図である。

【図３】第１実施例の作動流体の成績係数（ＣＯＰ）を
示した図である。

【図４】第１実施例の作動流体の冷凍効果（Ｈi）を示
した図である。

【図５】第１実施例の作動流体の吐出圧力（Ｐcond）を
示した図である。

【図６】第１実施例の作動流体の蒸発前後の冷媒温度差
（Ｔv）を示した図である。

【図７】第１実施例の作動流体の凝縮前後の冷媒温度差
（Ｔc）を示した図である。

【図８】第１実施例の作動流体の望ましい成分比の範囲
を示した図である。

【図９】第２実施例の作動流体の成績係数（ＣＯＰ）を
示した図である。

【図10】第２実施例の作動流体の冷凍効果（Ｈi）を示
した図である。

【図11】第２実施例の作動流体の吐出圧力（Ｐcond）を
示した図である。

【図12】第２実施例の作動流体の蒸発前後の冷媒温度差
（Ｔv）を示した図である。

【図13】第２実施例の作動流体の凝縮前後の冷媒温度差
（Ｔc）を示した図である。

【図14】第２実施例の作動流体の望ましい成分比の範囲
を示した図である。

【符号の説明】

１圧縮機２凝縮器３減圧器４蒸発器

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者名迫賢二大阪府守口市京阪本通２丁目５番５号三洋電機株式会社内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】プロパン２０ないし３０重量％、残部が1,
1-ジフルオロエタンであって、少なくとも前記二種の成
分を含む作動流体。
【請求項２】プロパン２０ないし４０重量％、イソブタ
ン２０重量％以下、残部が1,1-ジフルオロエタンであっ
て、少なくとも前記三種の成分を含む作動流体。
【請求項３】プロパン及びイソブタンの重量％が添付の
図８に示す点Ａ（30,20）、点Ｂ（40,20）、点Ｃ（35,1
0）、点Ｄ（30, 0）、点Ｅ（20, 0）及び点Ｆ（20,10）
で囲まれる範囲内であって、残部が1,1-ジフルオロエタ
ンである請求項２記載の作動流体。
【請求項４】プロパン及びイソブタンの重量％が添付の
図８の実線で示す点Ａ（30,20）、点Ｂ（40,20）、点Ｃ
（35,10）及び点Ｆ（20,10）で囲まれる範囲内であっ
て、残部が1,1-ジフルオロエタンである請求項２記載の
作動流体。
【請求項５】プロパン１０ないし７５重量％、シクロプ
ロパン５０重量％以下、残部が1,1-ジフルオロエタンで
あって、少なくとも前記三種の成分を含む作動流体。
【請求項６】プロパン及びシクロプロパンの重量％が添
付の図14に示す点Ｇ（20,50）、点Ｈ（30,50）、点Ｉ
（60,40）、点Ｊ（75,25）、点Ｋ（30,15）、点Ｌ（30,
10）、点Ｍ（30, 0）、点Ｎ（20, 0）、点Ｏ（15,1
0）、点Ｐ（10,30）及び点Ｑ（10,40）で囲まれる範囲
内であって、残部が1,1-ジフルオロエタンである請求項
５記載の作動流体。
【請求項７】プロパン及びシクロプロパンの重量％が添
付の図14の実線で示す点Ｇ（20,50）、点Ｈ（30,50）、
点Ｉ（60,40）、点Ｊ（75,25）、点Ｋ（30,15）、点Ｌ
（30,10）、点Ｏ（15,10）、点Ｐ（10,30）及び点Ｑ（1
0,40）で囲まれる範囲内であって、残部が1,1-ジフルオ
ロエタンである請求項５記載の作動流体。