JPH0925480A - 作動流体 - Google Patents
作動流体Info
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- JPH0925480A JPH0925480A JP7177125A JP17712595A JPH0925480A JP H0925480 A JPH0925480 A JP H0925480A JP 7177125 A JP7177125 A JP 7177125A JP 17712595 A JP17712595 A JP 17712595A JP H0925480 A JPH0925480 A JP H0925480A
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- pentafluoroethane
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- Lubricants (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 Ｒ２２と同等もしくはそれ以上の優れた冷媒
としての特性を有し、Ｒ２２と同様にして使用でき、成
層圏のオゾン層を破壊する危険性のない作動流体を提供
する。 【解決手段】 循環路中に、圧縮機と凝縮器と減圧器と
蒸発器とが設けられ、作動流体を順に循環させるように
構成される冷凍サイクルに用いられる作動流体であっ
て、ジフルオロメタンと、１，１，１，２−テトラフル
オロエタンと、ペンタフルオロエタンと、２−メチルプ
ロパンとの４種の成分を含み、２−メチルプロパンの混
合比が２５重量％以下（ただし、０重量％は含まない）
であり、残りのジフルオロメタンと、１，１，１，２−
テトラフルオロエタンと、１，１，１−トリフルオロエ
タンとを、冷凍効果および成績係数がＲ２２と同等以
上、かつ、吐出圧力がＲ２２と同程度の範囲となるよう
な混合比で混合した。
としての特性を有し、Ｒ２２と同様にして使用でき、成
層圏のオゾン層を破壊する危険性のない作動流体を提供
する。 【解決手段】 循環路中に、圧縮機と凝縮器と減圧器と
蒸発器とが設けられ、作動流体を順に循環させるように
構成される冷凍サイクルに用いられる作動流体であっ
て、ジフルオロメタンと、１，１，１，２−テトラフル
オロエタンと、ペンタフルオロエタンと、２−メチルプ
ロパンとの４種の成分を含み、２−メチルプロパンの混
合比が２５重量％以下（ただし、０重量％は含まない）
であり、残りのジフルオロメタンと、１，１，１，２−
テトラフルオロエタンと、１，１，１−トリフルオロエ
タンとを、冷凍効果および成績係数がＲ２２と同等以
上、かつ、吐出圧力がＲ２２と同程度の範囲となるよう
な混合比で混合した。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、エアコンディシ
ョナー、冷凍機等のヒートポンプ装置における冷媒等と
して使用される作動流体に関するものであり、特に、ク
ロロジフルオロメタンと同等の優れた作用を有するとと
もに、オゾン層を破壊する危険性のない作動流体に関す
るものである。
ョナー、冷凍機等のヒートポンプ装置における冷媒等と
して使用される作動流体に関するものであり、特に、ク
ロロジフルオロメタンと同等の優れた作用を有するとと
もに、オゾン層を破壊する危険性のない作動流体に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】従来より、エアコンディショナー、冷凍
機等のヒートポンプ装置における冷媒等としては、様々
な作動流体が使用されていた。また、作動流体を用いた
冷凍システムとしては、図１に示すように、循環路１中
に、圧縮機２、凝縮器３、減圧器４および蒸発器５とが
設けられ、作動流体を順に循環させるようにしたものが
広く利用されていた。
機等のヒートポンプ装置における冷媒等としては、様々
な作動流体が使用されていた。また、作動流体を用いた
冷凍システムとしては、図１に示すように、循環路１中
に、圧縮機２、凝縮器３、減圧器４および蒸発器５とが
設けられ、作動流体を順に循環させるようにしたものが
広く利用されていた。
【０００３】ここで、作動流体を用いた上述の冷凍シス
テムにおける作用を、上述の図１および図２に示した圧
力−エンタルピー線図を用いて、以下に説明する。
テムにおける作用を、上述の図１および図２に示した圧
力−エンタルピー線図を用いて、以下に説明する。
【０００４】まず、蒸発器５から排出された低温、低圧
の作動流体のガスを圧縮機２に導き、この圧縮機２内に
おいて上記ガスを断熱圧縮させる。次に、このように圧
縮されたガスを凝縮器３に導き、この凝縮器３内におい
て圧縮されたガスを凝縮し、放熱させて、等圧液化させ
る。その後、減圧器４を開放し、上述のように液化され
た作動流体を断熱自由膨張させて蒸発器５に導き、この
蒸発器５内において液化された作動流体を定圧蒸発させ
て吸熱させる。この吸熱により、蒸発器５において冷凍
を行なうようになっている。
の作動流体のガスを圧縮機２に導き、この圧縮機２内に
おいて上記ガスを断熱圧縮させる。次に、このように圧
縮されたガスを凝縮器３に導き、この凝縮器３内におい
て圧縮されたガスを凝縮し、放熱させて、等圧液化させ
る。その後、減圧器４を開放し、上述のように液化され
た作動流体を断熱自由膨張させて蒸発器５に導き、この
蒸発器５内において液化された作動流体を定圧蒸発させ
て吸熱させる。この吸熱により、蒸発器５において冷凍
を行なうようになっている。
【０００５】ここで、上述の冷凍システムにおいて、圧
縮機２に導かれる前の作動流体のエンタルピーをＨ1 、
圧縮機２において圧縮された作動流体のエンタルピーを
Ｈ2、凝縮器３において凝縮された作動流体のエンタル
ピーをＨ3 、蒸発器５に導かれる作動流体のエンタルピ
ーをＨ4 とする。この場合に、作動流体としては、蒸発
器５において作動流体を蒸発させた際におけるエンタル
ピーの差（Ｈ1 −Ｈ4）、すなわち冷凍効果（Ｈｉ）が
大きいこと、また作動流体を圧縮させる際の仕事量に対
する蒸発時の吸熱量の割合（Ｈ1 −Ｈ4 ）／（Ｈ2 −Ｈ
1 ）、すなわち成績係数（ＣＯＰ）が大きいこと、さら
に圧縮機２において圧縮される際の圧力（ＰＣＯＮＤ）
が適切な範囲にあること等が好ましい条件とされる。こ
れらの点から、従来においては、作動流体として、一般
にフロン類が多く使用されていた。
縮機２に導かれる前の作動流体のエンタルピーをＨ1 、
圧縮機２において圧縮された作動流体のエンタルピーを
Ｈ2、凝縮器３において凝縮された作動流体のエンタル
ピーをＨ3 、蒸発器５に導かれる作動流体のエンタルピ
ーをＨ4 とする。この場合に、作動流体としては、蒸発
器５において作動流体を蒸発させた際におけるエンタル
ピーの差（Ｈ1 −Ｈ4）、すなわち冷凍効果（Ｈｉ）が
大きいこと、また作動流体を圧縮させる際の仕事量に対
する蒸発時の吸熱量の割合（Ｈ1 −Ｈ4 ）／（Ｈ2 −Ｈ
1 ）、すなわち成績係数（ＣＯＰ）が大きいこと、さら
に圧縮機２において圧縮される際の圧力（ＰＣＯＮＤ）
が適切な範囲にあること等が好ましい条件とされる。こ
れらの点から、従来においては、作動流体として、一般
にフロン類が多く使用されていた。
【０００６】しかし、作動流体として使用されている特
定のフロン類については、成層圏におけるオゾン層を破
壊するという問題がある。特に、近年においては、成層
圏におけるオゾン層を破壊する能力の大きい特定フロン
の使用が抑制されている。このため、トリクロロフルオ
ロメタン（ＣＣｌ3 Ｆ，以下、「Ｒ１１」と略す。）に
おける成層圏オゾン破壊能力を１として、成層圏オゾン
破壊能力の比で表わされるオゾン破壊係数が０．０５と
微小なクロロジフルオロメタン（ＣＨＣｌＦ2，以下、
「Ｒ２２」と略す。）が、広く利用されるようになっ
た。
定のフロン類については、成層圏におけるオゾン層を破
壊するという問題がある。特に、近年においては、成層
圏におけるオゾン層を破壊する能力の大きい特定フロン
の使用が抑制されている。このため、トリクロロフルオ
ロメタン（ＣＣｌ3 Ｆ，以下、「Ｒ１１」と略す。）に
おける成層圏オゾン破壊能力を１として、成層圏オゾン
破壊能力の比で表わされるオゾン破壊係数が０．０５と
微小なクロロジフルオロメタン（ＣＨＣｌＦ2，以下、
「Ｒ２２」と略す。）が、広く利用されるようになっ
た。
【０００７】ここで、このＲ２２は、蒸発温度が約−５
℃、凝縮温度が約４０℃の条件の下では、上述の冷凍シ
ステムにおける成績係数（ＣＯＰ）が約４．８１、冷凍
効果（Ｈｉ）が約１５５．７５ｋＪ／ｋｇと高い。ま
た、圧縮機２から吐出される際の吐出圧力（ＰＣＯＮ
Ｄ）も、１５３７．５ｋＰａと適切な範囲にある。さら
に、このＲ２２は不燃性であり、化学的にも安定で、熱
力学的性質が良く、冷媒等の作動流体として、今後その
使用量が増大すると予想されている。
℃、凝縮温度が約４０℃の条件の下では、上述の冷凍シ
ステムにおける成績係数（ＣＯＰ）が約４．８１、冷凍
効果（Ｈｉ）が約１５５．７５ｋＪ／ｋｇと高い。ま
た、圧縮機２から吐出される際の吐出圧力（ＰＣＯＮ
Ｄ）も、１５３７．５ｋＰａと適切な範囲にある。さら
に、このＲ２２は不燃性であり、化学的にも安定で、熱
力学的性質が良く、冷媒等の作動流体として、今後その
使用量が増大すると予想されている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このＲ
２２は、前述のようにオゾン破壊係数が０．０５と微小
であるが、今後その使用量が増大すると、このＲ２２に
よる成層圏のオゾン層への影響が無視できないものとな
ると予想されている。
２２は、前述のようにオゾン破壊係数が０．０５と微小
であるが、今後その使用量が増大すると、このＲ２２に
よる成層圏のオゾン層への影響が無視できないものとな
ると予想されている。
【０００９】このため、近年においては、このＲ２２に
おける冷媒としての特性と同等もしくはそれ以上の特性
を有する作動流体であって、成層圏のオゾン層を破壊す
る能力のない、すなわち分子構造に塩素を含まない作動
流体が求められている。
おける冷媒としての特性と同等もしくはそれ以上の特性
を有する作動流体であって、成層圏のオゾン層を破壊す
る能力のない、すなわち分子構造に塩素を含まない作動
流体が求められている。
【００１０】そして、このような作動流体の一例として
は、アンモニアが存在する。しかしながら、アンモニア
の場合、取扱い上の安全性に問題があり、大型の冷凍シ
ステムにしか利用できない等の問題があった。
は、アンモニアが存在する。しかしながら、アンモニア
の場合、取扱い上の安全性に問題があり、大型の冷凍シ
ステムにしか利用できない等の問題があった。
【００１１】この発明の目的は、エアコンディショナ
ー、冷凍機等のヒートポンプ装置の冷媒等として使用さ
れる作動流体における上述のような様々な問題を解決
し、Ｒ２２と同等もしくはそれ以上の優れた冷媒として
の特性を有するとともに、成層圏のオゾン層を破壊する
危険性のない作動流体を提供することにある。
ー、冷凍機等のヒートポンプ装置の冷媒等として使用さ
れる作動流体における上述のような様々な問題を解決
し、Ｒ２２と同等もしくはそれ以上の優れた冷媒として
の特性を有するとともに、成層圏のオゾン層を破壊する
危険性のない作動流体を提供することにある。
【００１２】
【課題を解決するための手段】請求項１の発明による作
動流体は、循環路中に、圧縮機と凝縮器と減圧器と蒸発
器とが設けられ、作動流体を順に循環させるように構成
される冷凍サイクルに用いられる作動流体であって、ジ
フルオロメタンと、１，１，１，２−テトラフルオロエ
タンと、ペンタフルオロエタンと、２−メチルプロパン
との４種の成分を含み、４種の成分のうち、２−メチル
プロパンの混合比が２５重量％以下（ただし、０重量％
は含まない）であり、４種の成分のうち、残りのジフル
オロメタンと１，１，１，２−テトラフルオロエタンと
ペンタフルオロエタンとを、冷凍効果がクロロジフルオ
ロメタンと同等以上であり、かつ、成績係数がクロロジ
フルオロメタンと同等以上であり、かつ、圧縮機から吐
出される際の吐出圧力がクロロジフルオロメタンと同程
度の範囲となるような混合比で混合したことを特徴とし
ている。
動流体は、循環路中に、圧縮機と凝縮器と減圧器と蒸発
器とが設けられ、作動流体を順に循環させるように構成
される冷凍サイクルに用いられる作動流体であって、ジ
フルオロメタンと、１，１，１，２−テトラフルオロエ
タンと、ペンタフルオロエタンと、２−メチルプロパン
との４種の成分を含み、４種の成分のうち、２−メチル
プロパンの混合比が２５重量％以下（ただし、０重量％
は含まない）であり、４種の成分のうち、残りのジフル
オロメタンと１，１，１，２−テトラフルオロエタンと
ペンタフルオロエタンとを、冷凍効果がクロロジフルオ
ロメタンと同等以上であり、かつ、成績係数がクロロジ
フルオロメタンと同等以上であり、かつ、圧縮機から吐
出される際の吐出圧力がクロロジフルオロメタンと同程
度の範囲となるような混合比で混合したことを特徴とし
ている。
【００１３】請求項２の発明による作動流体は、請求項
１の発明において、２−メチルプロパンの混合比は５重
量％であり、ペンタフルオロエタンと、１，１，１，２
−テトラフルオロエタンとの混合比が、図８に示す点Ａ
（０，８２）、点Ｂ（１１，７６）、点Ｃ（２３，５
５）、点Ｄ（２２，４７）、点Ｅ（０，６０）、点Ａ
（０，８２）を順に結ぶ線分で囲まれる範囲内であり、
残りがジフルオロメタンである。
１の発明において、２−メチルプロパンの混合比は５重
量％であり、ペンタフルオロエタンと、１，１，１，２
−テトラフルオロエタンとの混合比が、図８に示す点Ａ
（０，８２）、点Ｂ（１１，７６）、点Ｃ（２３，５
５）、点Ｄ（２２，４７）、点Ｅ（０，６０）、点Ａ
（０，８２）を順に結ぶ線分で囲まれる範囲内であり、
残りがジフルオロメタンである。
【００１４】請求項３の発明による作動流体は、請求項
２の発明において、ペンタフルオロエタンと、１，１，
１，２−テトラフルオロエタンとの混合比が、図８に示
す点Ａ（０，８２）、点Ｂ（１１，７６）、点Ｃ（２
３，５５）、点Ｄ（２２，４７）、点Ｆ（１５，６
５）、点Ａ（０，８２）を順に結ぶ線分で囲まれる範囲
内である。
２の発明において、ペンタフルオロエタンと、１，１，
１，２−テトラフルオロエタンとの混合比が、図８に示
す点Ａ（０，８２）、点Ｂ（１１，７６）、点Ｃ（２
３，５５）、点Ｄ（２２，４７）、点Ｆ（１５，６
５）、点Ａ（０，８２）を順に結ぶ線分で囲まれる範囲
内である。
【００１５】請求項４の発明による作動流体は、請求項
１の発明において、２−メチルプロパンの混合比は１０
重量％であり、ペンタフルオロエタンと、１，１，１，
２−テトラフルオロエタンとの混合比が、図１４に示す
点Ａ（０，８１）、点Ｂ（１９，５５）、点Ｃ（１９，
４８）、点Ｄ（１３，５２）、点Ｅ（０，６０）、点Ａ
（０，８１）を順に結ぶ線分で囲まれる範囲内であり、
残りがジフルオロメタンである。
１の発明において、２−メチルプロパンの混合比は１０
重量％であり、ペンタフルオロエタンと、１，１，１，
２−テトラフルオロエタンとの混合比が、図１４に示す
点Ａ（０，８１）、点Ｂ（１９，５５）、点Ｃ（１９，
４８）、点Ｄ（１３，５２）、点Ｅ（０，６０）、点Ａ
（０，８１）を順に結ぶ線分で囲まれる範囲内であり、
残りがジフルオロメタンである。
【００１６】請求項５の発明による作動流体は、請求項
４の発明において、ペンタフルオロエタンと、１，１，
１，２−テトラフルオロエタンとの混合比が、図１４に
示す点Ａ（０，８１）、点Ｂ（１９，５５）、点Ｃ（１
９，４８）、点Ｄ（１３，５２）、点Ｐ（９，６０）、
点Ｆ（０，７２）、点Ａ（０，８１）を順に結ぶ線分で
囲まれる範囲内である。
４の発明において、ペンタフルオロエタンと、１，１，
１，２−テトラフルオロエタンとの混合比が、図１４に
示す点Ａ（０，８１）、点Ｂ（１９，５５）、点Ｃ（１
９，４８）、点Ｄ（１３，５２）、点Ｐ（９，６０）、
点Ｆ（０，７２）、点Ａ（０，８１）を順に結ぶ線分で
囲まれる範囲内である。
【００１７】請求項６の発明による作動流体は、請求項
１の発明において、２−メチルプロパンの混合比は１５
重量％であり、ペンタフルオロエタンと、１，１，１，
２−テトラフルオロエタンとの混合比が、図２０に示す
点Ａ（０，７９）、点Ｂ（２７，３９）、点Ｃ（７，５
２）、点Ｄ（０，５６）、点Ａ（０，７９）を順に結ぶ
線分で囲まれる範囲内であり、残りがジフルオロメタン
である。
１の発明において、２−メチルプロパンの混合比は１５
重量％であり、ペンタフルオロエタンと、１，１，１，
２−テトラフルオロエタンとの混合比が、図２０に示す
点Ａ（０，７９）、点Ｂ（２７，３９）、点Ｃ（７，５
２）、点Ｄ（０，５６）、点Ａ（０，７９）を順に結ぶ
線分で囲まれる範囲内であり、残りがジフルオロメタン
である。
【００１８】請求項７の発明による作動流体は、請求項
６の発明において、ペンタフルオロエタンと、１，１，
１，２−テトラフルオロエタンとの混合比が、図２０に
示す点Ａ（０，７９）、点Ｂ（２７，３９）、点Ｃ
（７，５２）、点Ｅ（０，６０）、点Ａ（０，７９）を
順に結ぶ線分で囲まれる範囲内である。
６の発明において、ペンタフルオロエタンと、１，１，
１，２−テトラフルオロエタンとの混合比が、図２０に
示す点Ａ（０，７９）、点Ｂ（２７，３９）、点Ｃ
（７，５２）、点Ｅ（０，６０）、点Ａ（０，７９）を
順に結ぶ線分で囲まれる範囲内である。
【００１９】請求項８の発明による作動流体は、請求項
１の発明において、２−メチルプロパンの混合比は２０
重量％であり、ペンタフルオロエタンと、１，１，１，
２−テトラフルオロエタンとの混合比が、図２６に示す
点Ａ（０，７３）、点Ｂ（２０，５０）、点Ｃ（２０，
３７）、点Ｄ（０，５２）、点Ａ（０，７３）を順に結
ぶ線分で囲まれる範囲内であり、残りがジフルオロメタ
ンである。
１の発明において、２−メチルプロパンの混合比は２０
重量％であり、ペンタフルオロエタンと、１，１，１，
２−テトラフルオロエタンとの混合比が、図２６に示す
点Ａ（０，７３）、点Ｂ（２０，５０）、点Ｃ（２０，
３７）、点Ｄ（０，５２）、点Ａ（０，７３）を順に結
ぶ線分で囲まれる範囲内であり、残りがジフルオロメタ
ンである。
【００２０】請求項９の発明による作動流体は、請求項
８の発明において、ペンタフルオロエタンと、１，１，
１，２−テトラフルオロエタンとの混合比が、図２６に
示す点Ａ（０，７３）、点Ｂ（２０，５０）、点Ｅ
（０，６３）、点Ａ（０，７３）を順に結ぶ線分で囲ま
れる範囲内である。
８の発明において、ペンタフルオロエタンと、１，１，
１，２−テトラフルオロエタンとの混合比が、図２６に
示す点Ａ（０，７３）、点Ｂ（２０，５０）、点Ｅ
（０，６３）、点Ａ（０，７３）を順に結ぶ線分で囲ま
れる範囲内である。
【００２１】請求項１０の発明による作動流体は、請求
項１の発明において、２−メチルプロパンの混合比は２
５重量％であり、ペンタフルオロエタンと、１，１，
１，２−テトラフルオロエタンとの混合比が、図３２に
示す点Ａ（０，６６）、点Ｂ（１２，５６）、点Ｃ（１
９，４３）、点Ｄ（１９，３８）、点Ｅ（７，３８）、
点Ｆ（０，４４）、点Ａ（０，６６）を順に結ぶ線分で
囲まれる範囲内であり、残りがジフルオロメタンであ
る。
項１の発明において、２−メチルプロパンの混合比は２
５重量％であり、ペンタフルオロエタンと、１，１，
１，２−テトラフルオロエタンとの混合比が、図３２に
示す点Ａ（０，６６）、点Ｂ（１２，５６）、点Ｃ（１
９，４３）、点Ｄ（１９，３８）、点Ｅ（７，３８）、
点Ｆ（０，４４）、点Ａ（０，６６）を順に結ぶ線分で
囲まれる範囲内であり、残りがジフルオロメタンであ
る。
【００２２】請求項１１の発明による作動流体は、請求
項１の発明において、ジフルオロメタンと、１，１，
１，２−テトラフルオロエタンと、ペンタフルオロエタ
ンとを、さらに、蒸発器を通過する前後における温度差
が５℃以下、かつ、凝縮器を通過する前後における温度
差が５℃以下となるような混合比で混合したことを特徴
としている。
項１の発明において、ジフルオロメタンと、１，１，
１，２−テトラフルオロエタンと、ペンタフルオロエタ
ンとを、さらに、蒸発器を通過する前後における温度差
が５℃以下、かつ、凝縮器を通過する前後における温度
差が５℃以下となるような混合比で混合したことを特徴
としている。
【００２３】請求項１２の発明による作動流体は、請求
項１１の発明において、２−メチルプロパンの混合比は
５重量％であり、ペンタフルオロエタンと、１，１，
１，２−テトラフルオロエタンとの混合比が、図８に示
す点Ａ（０，８２）、点Ｂ（１１，７６）、点Ｃ（２
３，５５）、点Ｄ（２２，４７）、点Ｆ（１５，６
５）、点Ａ（０，８２）を順に結ぶ線分で囲まれる範囲
内である。
項１１の発明において、２−メチルプロパンの混合比は
５重量％であり、ペンタフルオロエタンと、１，１，
１，２−テトラフルオロエタンとの混合比が、図８に示
す点Ａ（０，８２）、点Ｂ（１１，７６）、点Ｃ（２
３，５５）、点Ｄ（２２，４７）、点Ｆ（１５，６
５）、点Ａ（０，８２）を順に結ぶ線分で囲まれる範囲
内である。
【００２４】請求項１３の発明による作動流体は、請求
項１１の発明において、２−メチルプロパンの混合比は
１０重量％であり、ペンタフルオロエタンと、１，１，
１，２−テトラフルオロエタンとの混合比が、図１４に
示す点Ａ（０，８１）、点Ｂ（１９，５５）、点Ｃ（１
９，４８）、点Ｄ（１３，５２）、点Ｐ（９，６０）、
点Ｆ（０，７２）、点Ａ（０，８１）を順に結ぶ線分で
囲まれる範囲内である。
項１１の発明において、２−メチルプロパンの混合比は
１０重量％であり、ペンタフルオロエタンと、１，１，
１，２−テトラフルオロエタンとの混合比が、図１４に
示す点Ａ（０，８１）、点Ｂ（１９，５５）、点Ｃ（１
９，４８）、点Ｄ（１３，５２）、点Ｐ（９，６０）、
点Ｆ（０，７２）、点Ａ（０，８１）を順に結ぶ線分で
囲まれる範囲内である。
【００２５】請求項１４の発明による作動流体は、請求
項１１の発明において、２−メチルプロパンの混合比は
１５重量％であり、ペンタフルオロエタンと、１，１，
１，２−テトラフルオロエタンとの混合比が、図２０に
示す点Ａ（０，７９）、点Ｂ（２７，３９）、点Ｃ
（７，５２）、点Ｅ（０，６０）、点Ａ（０，７９）を
順に結ぶ線分で囲まれる範囲内である。
項１１の発明において、２−メチルプロパンの混合比は
１５重量％であり、ペンタフルオロエタンと、１，１，
１，２−テトラフルオロエタンとの混合比が、図２０に
示す点Ａ（０，７９）、点Ｂ（２７，３９）、点Ｃ
（７，５２）、点Ｅ（０，６０）、点Ａ（０，７９）を
順に結ぶ線分で囲まれる範囲内である。
【００２６】請求項１５の発明による作動流体は、請求
項１１の発明において、２−メチルプロパンの混合比は
２０重量％であり、ペンタフルオロエタンと、１，１，
１，２−テトラフルオロエタンとの混合比が、図２６に
示す点Ａ（０，７３）、点Ｂ（２０，５０）、点Ｅ
（０，６３）、点Ａ（０，７３）を順に結ぶ線分で囲ま
れる範囲内である。
項１１の発明において、２−メチルプロパンの混合比は
２０重量％であり、ペンタフルオロエタンと、１，１，
１，２−テトラフルオロエタンとの混合比が、図２６に
示す点Ａ（０，７３）、点Ｂ（２０，５０）、点Ｅ
（０，６３）、点Ａ（０，７３）を順に結ぶ線分で囲ま
れる範囲内である。
【００２７】なお、この発明による作動流体において
は、上述の各成分の他に、潤滑油や腐食防止剤等を混入
させることも可能である。
は、上述の各成分の他に、潤滑油や腐食防止剤等を混入
させることも可能である。
【００２８】
【発明の実施の形態】この発明による作動流体は、塩素
を含まない成分で構成されている。その結果、前述のオ
ゾン破壊係数が０であり、成層圏におけるオゾン層を破
壊することがない。
を含まない成分で構成されている。その結果、前述のオ
ゾン破壊係数が０であり、成層圏におけるオゾン層を破
壊することがない。
【００２９】また、この発明による作動流体によれば、
それぞれ各成分の混合比が、冷媒としての成績係数がク
ロロジフルオロメタンと同等以上である４．８以上、冷
凍効果がクロロジフルオロメタンと同等以上である１５
０ｋＪ／ｋｇ以上、吐出圧力がクロロジフルオロメタン
と同程度の１３００〜１７００ｋＰａになるように調製
されている。そのため、前述のＲ２２と同等もしくはそ
れ以上の作用を有する冷媒として利用でき、またＲ２２
を使用した冷凍システムをそのまま利用することができ
る。
それぞれ各成分の混合比が、冷媒としての成績係数がク
ロロジフルオロメタンと同等以上である４．８以上、冷
凍効果がクロロジフルオロメタンと同等以上である１５
０ｋＪ／ｋｇ以上、吐出圧力がクロロジフルオロメタン
と同程度の１３００〜１７００ｋＰａになるように調製
されている。そのため、前述のＲ２２と同等もしくはそ
れ以上の作用を有する冷媒として利用でき、またＲ２２
を使用した冷凍システムをそのまま利用することができ
る。
【００３０】さらに、各作動流体における各成分の混合
比を、蒸発時や凝縮時における前後の温度差が５℃以下
になるように調製することにより、エアコンディショナ
ー等における冷媒として利用した際に、蒸発器の部分に
霜等がついて凍るということ等も少なくなる。
比を、蒸発時や凝縮時における前後の温度差が５℃以下
になるように調製することにより、エアコンディショナ
ー等における冷媒として利用した際に、蒸発器の部分に
霜等がついて凍るということ等も少なくなる。
【００３１】また、本発明による作動流体は、ジフルオ
ロメタンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタン
と、ペンタフルオロエタンと、２−メチルプロパンとの
４つの成分から構成されているが、これら４つの成分の
うち、２−メチルプロパンおよびジフルオロメタンは、
可燃性を有する。したがって、安全性の点から、本発明
における２−メチルプロパンおよびジフルオロメタンの
混合比は、できる限り少ない方がより好ましい。
ロメタンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタン
と、ペンタフルオロエタンと、２−メチルプロパンとの
４つの成分から構成されているが、これら４つの成分の
うち、２−メチルプロパンおよびジフルオロメタンは、
可燃性を有する。したがって、安全性の点から、本発明
における２−メチルプロパンおよびジフルオロメタンの
混合比は、できる限り少ない方がより好ましい。
【００３２】
【実施例】以下、この発明の実施例に係る作動流体を具
体的に説明する。
体的に説明する。
【００３３】なお、以下の実施例においては、作動流体
を構成する成分として、ジフルオロメタン（以下、「Ｒ
３２」と略す。）と、１，１，１，２−テトラフルオロ
エタン（以下、「Ｒ１３４ａ」と略す。）と、ペンタフ
ルオロエタン（以下、「Ｒ１２５」と略す。）と、２−
メチルプロパン（以下、「Ｒ６００ａ」と略す。）とを
用いた。
を構成する成分として、ジフルオロメタン（以下、「Ｒ
３２」と略す。）と、１，１，１，２−テトラフルオロ
エタン（以下、「Ｒ１３４ａ」と略す。）と、ペンタフ
ルオロエタン（以下、「Ｒ１２５」と略す。）と、２−
メチルプロパン（以下、「Ｒ６００ａ」と略す。）とを
用いた。
【００３４】（実施例１）まず、Ｒ６００ａの混合比を
５重量％に設定して、Ｒ３２とＲ１３４ａとＲ１２５と
の混合比を変化させて各作動流体を調製した。次に、各
作動流体について、図１に示した冷凍システムを使用
し、成績係数（ＣＯＰ）、冷凍効果（Ｈｉ）を求めると
ともに、圧縮機２から吐出される際の吐出圧力（ＰＣＯ
ＮＤ）、蒸発器５を通過する前後における温度差（ＴＥ
ＶＡＰ）および凝縮器３を通過する前後における温度差
（ＴＣＯＮＤ）をそれぞれ測定した。その結果を図３〜
図７に示す。なお、これらの図において、縦軸はＲ１３
４ａの重量％を示し、横軸はＲ１２５の重量％を示して
いる。また、Ｒ３２の混合比については、Ｒ６００ａと
Ｒ１３４ａとＲ１２５とＲ３２とからなる４種成分の各
混合比の和が、１００重量％に達しない残りの部分とし
て表わした。
５重量％に設定して、Ｒ３２とＲ１３４ａとＲ１２５と
の混合比を変化させて各作動流体を調製した。次に、各
作動流体について、図１に示した冷凍システムを使用
し、成績係数（ＣＯＰ）、冷凍効果（Ｈｉ）を求めると
ともに、圧縮機２から吐出される際の吐出圧力（ＰＣＯ
ＮＤ）、蒸発器５を通過する前後における温度差（ＴＥ
ＶＡＰ）および凝縮器３を通過する前後における温度差
（ＴＣＯＮＤ）をそれぞれ測定した。その結果を図３〜
図７に示す。なお、これらの図において、縦軸はＲ１３
４ａの重量％を示し、横軸はＲ１２５の重量％を示して
いる。また、Ｒ３２の混合比については、Ｒ６００ａと
Ｒ１３４ａとＲ１２５とＲ３２とからなる４種成分の各
混合比の和が、１００重量％に達しない残りの部分とし
て表わした。
【００３５】ここで、図３は、各作動流体における成績
係数（ＣＯＰ）の変化を示した図である。図３におい
て、成績係数がＲ２２と同等もしくはそれ以上である、
４．８以上の条件を満たしている部分を点で塗り潰し
た。
係数（ＣＯＰ）の変化を示した図である。図３におい
て、成績係数がＲ２２と同等もしくはそれ以上である、
４．８以上の条件を満たしている部分を点で塗り潰し
た。
【００３６】また、図４は、各作動流体における冷凍効
果（Ｈｉ）の変化を示した図である。図４においては、
冷凍効果がＲ２２と同等もしくはそれ以上である、１５
０ｋＪ／ｋｇ以上の条件を満たしている部分を点で塗り
潰した。
果（Ｈｉ）の変化を示した図である。図４においては、
冷凍効果がＲ２２と同等もしくはそれ以上である、１５
０ｋＪ／ｋｇ以上の条件を満たしている部分を点で塗り
潰した。
【００３７】さらに、図５は、圧縮機２から吐出される
各作動流体の吐出圧力（ＰＣＯＮＤ）の変化を示した図
である。図５においては、Ｒ２２の吐出圧力に近い、１
３００〜１７００ｋＰａの条件を満たしている部分を、
点で塗り潰した。
各作動流体の吐出圧力（ＰＣＯＮＤ）の変化を示した図
である。図５においては、Ｒ２２の吐出圧力に近い、１
３００〜１７００ｋＰａの条件を満たしている部分を、
点で塗り潰した。
【００３８】また、図６は、蒸発器５を通過する前後に
おける各作動流体の温度差（ＴＥＶＡＰ）の変化を示し
た図である。図６においては、この温度差が少ない５℃
以下の部分を点で塗り潰した。
おける各作動流体の温度差（ＴＥＶＡＰ）の変化を示し
た図である。図６においては、この温度差が少ない５℃
以下の部分を点で塗り潰した。
【００３９】さらに、図７は、凝縮器３を通過する前後
における各作動流体の温度差（ＴＣＯＮＤ）の変化を示
した図である。図７においては、この温度差が少ない、
５℃以下の部分を点で塗り潰した。
における各作動流体の温度差（ＴＣＯＮＤ）の変化を示
した図である。図７においては、この温度差が少ない、
５℃以下の部分を点で塗り潰した。
【００４０】次に、上述の図３〜図７に示す各結果か
ら、Ｒ６００ａとＲ１３４ａとＲ１２５とＲ３２とを混
合させた場合において、成績係数が４．８以上、冷凍効
果が１５０ｋＪ／ｋｇ以上、吐出圧力が１３００〜１７
００ｋＰａの条件を満たしている混合比の範囲を求め
た。その結果を図８に示す。なお、この図８において
も、上述の図３〜図７と同様に、縦軸はＲ１３４ａの重
量％を示し、横軸はＲ１２５の重量％を示している。ま
た、Ｒ３２については、４種成分の各混合比の和が、１
００重量％に達しない残りの部分として表わした。
ら、Ｒ６００ａとＲ１３４ａとＲ１２５とＲ３２とを混
合させた場合において、成績係数が４．８以上、冷凍効
果が１５０ｋＪ／ｋｇ以上、吐出圧力が１３００〜１７
００ｋＰａの条件を満たしている混合比の範囲を求め
た。その結果を図８に示す。なお、この図８において
も、上述の図３〜図７と同様に、縦軸はＲ１３４ａの重
量％を示し、横軸はＲ１２５の重量％を示している。ま
た、Ｒ３２については、４種成分の各混合比の和が、１
００重量％に達しない残りの部分として表わした。
【００４１】図８に示すようにＲ３２とＲ１３４ａとＲ
１２５とＲ６００ａとの４つの成分を含み、Ｒ６００ａ
の混合比を５％と設定した作動流体の場合、Ｒ１２５と
Ｒ１３４ａとの混合比が、点Ａ（０，８２）、点Ｂ（１
１，７６）、点Ｃ（２３，５５）、点Ｄ（２２，４
７）、点Ｅ（０，６０）、点Ａ（０，８２）を順に結ん
だ線分で囲まれる範囲（点で塗り潰した範囲）であり、
残りがＲ３２となるように混合することにより、成績係
数および冷凍効果がＲ２２と同等もしくはそれ以上にな
っているとともに、吐出圧力がＲ２２と同程度になって
いることがわかる。したがって、Ｒ３２とＲ１３４ａと
Ｒ１２５とＲ６００ａの各混合比をこの範囲内に調製し
た場合には、Ｒ２２と同等もしくはそれ以上の効果を有
する冷媒として利用することができることがわかった。
１２５とＲ６００ａとの４つの成分を含み、Ｒ６００ａ
の混合比を５％と設定した作動流体の場合、Ｒ１２５と
Ｒ１３４ａとの混合比が、点Ａ（０，８２）、点Ｂ（１
１，７６）、点Ｃ（２３，５５）、点Ｄ（２２，４
７）、点Ｅ（０，６０）、点Ａ（０，８２）を順に結ん
だ線分で囲まれる範囲（点で塗り潰した範囲）であり、
残りがＲ３２となるように混合することにより、成績係
数および冷凍効果がＲ２２と同等もしくはそれ以上にな
っているとともに、吐出圧力がＲ２２と同程度になって
いることがわかる。したがって、Ｒ３２とＲ１３４ａと
Ｒ１２５とＲ６００ａの各混合比をこの範囲内に調製し
た場合には、Ｒ２２と同等もしくはそれ以上の効果を有
する冷媒として利用することができることがわかった。
【００４２】次に、上述の３つの条件に加えて、蒸発時
および凝縮時における前後の温度差が５℃以下の条件を
満たしている重量比の範囲を求めた。その結果を図８に
併せて示す。
および凝縮時における前後の温度差が５℃以下の条件を
満たしている重量比の範囲を求めた。その結果を図８に
併せて示す。
【００４３】図８に示すように、上述の点で塗り潰した
範囲のうち、さらに点Ａ（０，８２）、点Ｂ（１１，７
６）、点Ｃ（２３，５５）、点Ｄ（２２，４７）、点Ｆ
（１５，６５）、点Ａ（０，８２）を順に結んだ線分で
囲まれる範囲内においては、蒸発時や凝縮時における前
後の温度差が５℃以下になった。したがって、混合比を
この範囲内に調製した場合には、エアコンディショナー
等における冷媒として利用した際に、蒸発器の部分に霜
等がついて凍るということが少なくなることがわかっ
た。
範囲のうち、さらに点Ａ（０，８２）、点Ｂ（１１，７
６）、点Ｃ（２３，５５）、点Ｄ（２２，４７）、点Ｆ
（１５，６５）、点Ａ（０，８２）を順に結んだ線分で
囲まれる範囲内においては、蒸発時や凝縮時における前
後の温度差が５℃以下になった。したがって、混合比を
この範囲内に調製した場合には、エアコンディショナー
等における冷媒として利用した際に、蒸発器の部分に霜
等がついて凍るということが少なくなることがわかっ
た。
【００４４】（実施例２）まず、Ｒ６００ａの混合比を
１０重量％に設定して、Ｒ３２とＲ１３４ａとＲ１２５
との混合比を変化させて各作動流体を調製した。次に、
各作動流体について、図１に示した冷凍システムを使用
し、成績係数（ＣＯＰ）、冷凍効果（Ｈｉ）を求めると
ともに、圧縮機２から吐出される際の吐出圧力（ＰＣＯ
ＮＤ）、蒸発器５を通過する前後における温度差（ＴＥ
ＶＡＰ）および凝縮器３を通過する前後における温度差
（ＴＣＯＮＤ）をそれぞれ測定した。その結果を図９〜
図１３に示す。なお、これらの図において、縦軸はＲ１
３４ａの重量％を示し、横軸はＲ１２５の重量％を示し
ている。また、Ｒ３２の混合比については、Ｒ６００ａ
とＲ１３４ａとＲ１２５とＲ３２とからなる４種成分の
各混合比の和が、１００重量％に達しない残りの部分と
して表わした。
１０重量％に設定して、Ｒ３２とＲ１３４ａとＲ１２５
との混合比を変化させて各作動流体を調製した。次に、
各作動流体について、図１に示した冷凍システムを使用
し、成績係数（ＣＯＰ）、冷凍効果（Ｈｉ）を求めると
ともに、圧縮機２から吐出される際の吐出圧力（ＰＣＯ
ＮＤ）、蒸発器５を通過する前後における温度差（ＴＥ
ＶＡＰ）および凝縮器３を通過する前後における温度差
（ＴＣＯＮＤ）をそれぞれ測定した。その結果を図９〜
図１３に示す。なお、これらの図において、縦軸はＲ１
３４ａの重量％を示し、横軸はＲ１２５の重量％を示し
ている。また、Ｒ３２の混合比については、Ｒ６００ａ
とＲ１３４ａとＲ１２５とＲ３２とからなる４種成分の
各混合比の和が、１００重量％に達しない残りの部分と
して表わした。
【００４５】ここで、図９は、各作動流体における成績
係数（ＣＯＰ）の変化を示した図である。図９において
は、成績係数がＲ２２と同等もしくはそれ以上である、
４．８以上の条件を満たしている部分を点で塗り潰し
た。
係数（ＣＯＰ）の変化を示した図である。図９において
は、成績係数がＲ２２と同等もしくはそれ以上である、
４．８以上の条件を満たしている部分を点で塗り潰し
た。
【００４６】また、図１０は、各作動流体における冷凍
効果（Ｈｉ）の変化を示した図である。図１０において
は、冷凍効果がＲ２２と同等もしくはそれ以上である、
１５０ｋＪ／ｋｇ以上の条件を満たしている部分を点で
塗り潰した。
効果（Ｈｉ）の変化を示した図である。図１０において
は、冷凍効果がＲ２２と同等もしくはそれ以上である、
１５０ｋＪ／ｋｇ以上の条件を満たしている部分を点で
塗り潰した。
【００４７】さらに、図１１は、圧縮機２から吐出され
る各作動流体の吐出圧力（ＰＣＯＮＤ）の変化を示した
図である。図１１においては、Ｒ２２の吐出圧力に近
い、１３００〜１７００ｋＰａの条件を満たしている部
分を点で塗り潰した。
る各作動流体の吐出圧力（ＰＣＯＮＤ）の変化を示した
図である。図１１においては、Ｒ２２の吐出圧力に近
い、１３００〜１７００ｋＰａの条件を満たしている部
分を点で塗り潰した。
【００４８】また、図１２は、蒸発器５を通過する前後
における各作動流体の温度差（ＴＥＶＡＰ）の変化を示
した図である。図１２においては、この温度差が少ない
５℃以下の部分を点で塗り潰した。
における各作動流体の温度差（ＴＥＶＡＰ）の変化を示
した図である。図１２においては、この温度差が少ない
５℃以下の部分を点で塗り潰した。
【００４９】さらに、図１３は、凝縮器３を通過する前
後における各作動流体の温度差（ＴＣＯＮＤ）の変化を
示した図である。図１３においては、この温度差が少な
い、５℃以下の部分を点で塗り潰した。
後における各作動流体の温度差（ＴＣＯＮＤ）の変化を
示した図である。図１３においては、この温度差が少な
い、５℃以下の部分を点で塗り潰した。
【００５０】次に、上述の図９〜図１３に示す各結果か
ら、Ｒ６００ａとＲ１３４ａとＲ１２５とＲ３２とを混
合させた場合において、成績係数が４．８以上、冷凍効
果が１５０ｋＪ／ｋｇ以上、吐出圧力が１３００〜１７
００ｋＰａの条件を満たしている混合比の範囲を求め
た。その結果を図１４に示す。なお、この図１４におい
ても、上記の図９〜図１３と同様に、縦軸はＲ１３４ａ
の重量％を示し、横軸はＲ１２５の重量％を示してい
る。また、Ｒ３２については、４種成分の各混合比の和
が、１００重量％に達しない残りの部分として表わし
た。
ら、Ｒ６００ａとＲ１３４ａとＲ１２５とＲ３２とを混
合させた場合において、成績係数が４．８以上、冷凍効
果が１５０ｋＪ／ｋｇ以上、吐出圧力が１３００〜１７
００ｋＰａの条件を満たしている混合比の範囲を求め
た。その結果を図１４に示す。なお、この図１４におい
ても、上記の図９〜図１３と同様に、縦軸はＲ１３４ａ
の重量％を示し、横軸はＲ１２５の重量％を示してい
る。また、Ｒ３２については、４種成分の各混合比の和
が、１００重量％に達しない残りの部分として表わし
た。
【００５１】図１４に示すように、Ｒ３２とＲ１３４ａ
とＲ１２５とＲ６００ａとの４つの成分を含み、Ｒ６０
０ａの混合比を１０重量％と設定した作動流体の場合、
Ｒ１２５とＲ１３４ａとの混合比が、点Ａ（０，８
１）、点Ｂ（１９，５５）、点Ｃ（１９，４８）、点Ｄ
（１３，５２）、点Ｅ（０，６０）、点Ａ（０，８１）
を順に結んだ線分で囲まれる範囲（点で塗り潰した範
囲）であり、残りがＲ３２となるように混合することに
より、成績係数および冷凍効果がＲ２２と同等もしくは
それ以上になっているとともに、吐出圧力がＲ２２と同
程度になっていることがわかる。したがって、Ｒ３２と
Ｒ１３４ａとＲ１２５とＲ６００ａの各混合比をこの範
囲内に調製した場合には、Ｒ２２と同等もしくはそれ以
上の効果を有する冷媒として利用することができること
がわかった。
とＲ１２５とＲ６００ａとの４つの成分を含み、Ｒ６０
０ａの混合比を１０重量％と設定した作動流体の場合、
Ｒ１２５とＲ１３４ａとの混合比が、点Ａ（０，８
１）、点Ｂ（１９，５５）、点Ｃ（１９，４８）、点Ｄ
（１３，５２）、点Ｅ（０，６０）、点Ａ（０，８１）
を順に結んだ線分で囲まれる範囲（点で塗り潰した範
囲）であり、残りがＲ３２となるように混合することに
より、成績係数および冷凍効果がＲ２２と同等もしくは
それ以上になっているとともに、吐出圧力がＲ２２と同
程度になっていることがわかる。したがって、Ｒ３２と
Ｒ１３４ａとＲ１２５とＲ６００ａの各混合比をこの範
囲内に調製した場合には、Ｒ２２と同等もしくはそれ以
上の効果を有する冷媒として利用することができること
がわかった。
【００５２】次に、上述の３つの条件に加えて、蒸発時
および凝縮時における前後の温度差が５℃以下の条件を
満たしている重量比の範囲を求めた。その結果を図１４
に併せて示す。
および凝縮時における前後の温度差が５℃以下の条件を
満たしている重量比の範囲を求めた。その結果を図１４
に併せて示す。
【００５３】図１４に示すように、上述の点で塗り潰し
た範囲のうち、さらに、点Ａ（０，８１）、点Ｂ（１
９，５５）、点Ｃ（１９，４８）、点Ｄ（１３，５
２）、点Ｐ（９，６０）、点Ｆ（０，７２）、点Ａ
（０，８１）を順に結んだ線分で囲まれる範囲内におい
ては、蒸発時や凝縮時における前後の温度差が５℃以下
になった。したがって、混合比をこの範囲内に調製した
場合には、エアコンディショナー等における冷媒として
利用した際に、蒸発器の部分に霜等がついて凍るという
ことが少なくなることがわかった。
た範囲のうち、さらに、点Ａ（０，８１）、点Ｂ（１
９，５５）、点Ｃ（１９，４８）、点Ｄ（１３，５
２）、点Ｐ（９，６０）、点Ｆ（０，７２）、点Ａ
（０，８１）を順に結んだ線分で囲まれる範囲内におい
ては、蒸発時や凝縮時における前後の温度差が５℃以下
になった。したがって、混合比をこの範囲内に調製した
場合には、エアコンディショナー等における冷媒として
利用した際に、蒸発器の部分に霜等がついて凍るという
ことが少なくなることがわかった。
【００５４】（実施例３）まず、Ｒ６００ａの混合比を
１５重量％に設定して、Ｒ３２とＲ１３４ａとＲ１２５
との混合比を変化させて各作動流体を調製した。次に、
各作動流体について、図１に示した冷凍システムを使用
し、成績係数（ＣＯＰ）、冷凍効果（Ｈｉ）を求めると
ともに、圧縮機２から吐出される際の吐出圧力（ＰＣＯ
ＮＤ）、蒸発器５を通過する前後における温度差（ＴＥ
ＶＡＰ）および凝縮器３を通過する前後における温度差
（ＴＣＯＮＤ）をそれぞれ測定した。その結果を図１５
〜図１９に示す。なお、これらの図において、縦軸はＲ
１３４ａの重量％を示し、横軸はＲ１２５の重量％を示
している。また、Ｒ３２の混合比については、Ｒ６００
ａとＲ１３４ａとＲ１２５とＲ３２とからなる４種成分
の各混合比の和が、１００重量％に達しない残りの部分
として表わした。
１５重量％に設定して、Ｒ３２とＲ１３４ａとＲ１２５
との混合比を変化させて各作動流体を調製した。次に、
各作動流体について、図１に示した冷凍システムを使用
し、成績係数（ＣＯＰ）、冷凍効果（Ｈｉ）を求めると
ともに、圧縮機２から吐出される際の吐出圧力（ＰＣＯ
ＮＤ）、蒸発器５を通過する前後における温度差（ＴＥ
ＶＡＰ）および凝縮器３を通過する前後における温度差
（ＴＣＯＮＤ）をそれぞれ測定した。その結果を図１５
〜図１９に示す。なお、これらの図において、縦軸はＲ
１３４ａの重量％を示し、横軸はＲ１２５の重量％を示
している。また、Ｒ３２の混合比については、Ｒ６００
ａとＲ１３４ａとＲ１２５とＲ３２とからなる４種成分
の各混合比の和が、１００重量％に達しない残りの部分
として表わした。
【００５５】ここで、図１５は、各作動流体における成
績係数（ＣＯＰ）の変化を示した図である。図１５にお
いては、成績係数がＲ２２と同等もしくはそれ以上であ
る、４．８以上の条件を満たしている部分を点で塗り潰
した。
績係数（ＣＯＰ）の変化を示した図である。図１５にお
いては、成績係数がＲ２２と同等もしくはそれ以上であ
る、４．８以上の条件を満たしている部分を点で塗り潰
した。
【００５６】また、図１６は、各作動流体における冷凍
効果（Ｈｉ）の変化を示した図である。図１６において
は、冷凍効果がＲ２２と同等もしくはそれ以上である、
１５０ｋＪ／ｋｇ以上の条件を満たしている部分を点で
塗り潰した。
効果（Ｈｉ）の変化を示した図である。図１６において
は、冷凍効果がＲ２２と同等もしくはそれ以上である、
１５０ｋＪ／ｋｇ以上の条件を満たしている部分を点で
塗り潰した。
【００５７】さらに、図１７は、圧縮機２から吐出され
る各作動流体の吐出圧力（ＰＣＯＮＤ）の変化を示した
図である。図１７においては、Ｒ２２の吐出圧力に近
い、１３００〜１７００ｋＰａの条件を満たしている部
分を点で塗り潰した。
る各作動流体の吐出圧力（ＰＣＯＮＤ）の変化を示した
図である。図１７においては、Ｒ２２の吐出圧力に近
い、１３００〜１７００ｋＰａの条件を満たしている部
分を点で塗り潰した。
【００５８】また、図１８は、蒸発器５を通過する前後
における各作動流体の温度差（ＴＥＶＡＰ）の変化を示
した図である。図１８においては、この温度差が少ない
５℃以下の部分を点で塗り潰した。
における各作動流体の温度差（ＴＥＶＡＰ）の変化を示
した図である。図１８においては、この温度差が少ない
５℃以下の部分を点で塗り潰した。
【００５９】さらに、図１９は、凝縮器３を通過する前
後における各作動流体の温度差（ＴＣＯＮＤ）の変化を
示した図である。図１９においては、この温度差が少な
い、５℃以下の部分を点で塗り潰した。
後における各作動流体の温度差（ＴＣＯＮＤ）の変化を
示した図である。図１９においては、この温度差が少な
い、５℃以下の部分を点で塗り潰した。
【００６０】次に、上述の図１５〜図１９に示す各結果
から、Ｒ６００ａとＲ１３４ａとＲ１２５とＲ３２とを
混合させた場合において、成績係数が４．８以上、冷凍
効果が１５０ｋＪ／ｋｇ以上、吐出圧力が１３００〜１
７００ｋＰａの条件を満たしている混合比の範囲を求め
た。その結果を図２０に示す。なお、この図２０におい
ても、上述の図１５〜図１９と同様に、縦軸はＲ１３４
ａの重量％を示し、横軸はＲ１２５の重量％を示してい
る。また、Ｒ３２については、４種成分の各混合比の和
が、１００重量％に達しない残りの部分として表わし
た。
から、Ｒ６００ａとＲ１３４ａとＲ１２５とＲ３２とを
混合させた場合において、成績係数が４．８以上、冷凍
効果が１５０ｋＪ／ｋｇ以上、吐出圧力が１３００〜１
７００ｋＰａの条件を満たしている混合比の範囲を求め
た。その結果を図２０に示す。なお、この図２０におい
ても、上述の図１５〜図１９と同様に、縦軸はＲ１３４
ａの重量％を示し、横軸はＲ１２５の重量％を示してい
る。また、Ｒ３２については、４種成分の各混合比の和
が、１００重量％に達しない残りの部分として表わし
た。
【００６１】図２０に示すように、Ｒ３２とＲ１３４ａ
とＲ１２５とＲ６００ａとの４つの成分を含み、Ｒ６０
０ａの混合比を１５％と設定した作動流体の場合、Ｒ１
２５とＲ１３４ａとの混合比が、点Ａ（０，７９）、点
Ｂ（２７，３９）、点Ｃ（７，５２）、点Ｄ（０，５
６）、点Ａ（０，７９）を順に結んだ線分で囲まれる範
囲（点で塗り潰した範囲）であり、残りがＲ３２となる
ように混合することにより、成績係数および冷凍効果が
Ｒ２２と同等もしくはそれ以上になっているとともに、
吐出圧力がＲ２２と同程度になっていることがわかる。
したがって、Ｒ３２とＲ１３４ａとＲ１２５とＲ６００
ａの各混合比をこの範囲内に調製した場合には、Ｒ２２
と同等もしくはそれ以上の効果を有する冷媒として利用
することができることがわかった。
とＲ１２５とＲ６００ａとの４つの成分を含み、Ｒ６０
０ａの混合比を１５％と設定した作動流体の場合、Ｒ１
２５とＲ１３４ａとの混合比が、点Ａ（０，７９）、点
Ｂ（２７，３９）、点Ｃ（７，５２）、点Ｄ（０，５
６）、点Ａ（０，７９）を順に結んだ線分で囲まれる範
囲（点で塗り潰した範囲）であり、残りがＲ３２となる
ように混合することにより、成績係数および冷凍効果が
Ｒ２２と同等もしくはそれ以上になっているとともに、
吐出圧力がＲ２２と同程度になっていることがわかる。
したがって、Ｒ３２とＲ１３４ａとＲ１２５とＲ６００
ａの各混合比をこの範囲内に調製した場合には、Ｒ２２
と同等もしくはそれ以上の効果を有する冷媒として利用
することができることがわかった。
【００６２】次に、上述の３つの条件に加えて、蒸発時
および凝縮時における前後の温度差が５℃以下の条件を
満たしている重量比の範囲を求めた。その結果を図２０
に併せて示す。
および凝縮時における前後の温度差が５℃以下の条件を
満たしている重量比の範囲を求めた。その結果を図２０
に併せて示す。
【００６３】図２０に示すように、上述の点で塗り潰し
た範囲のうち、さらに、点Ａ（０，７９）、点Ｂ（２
７，３９）、点Ｃ（７，５２）、点Ｅ（０，６０）、点
Ａ（０，７９）を順に結んだ線分で囲まれる範囲内にお
いては、蒸発時や凝縮時における前後の温度差が５℃以
下になった。したがって、混合比をこの範囲内に調製し
た場合には、エアコンディショナー等における冷媒とし
て利用した際に、蒸発器の部分に霜等がついて凍るとい
うことが少なくなることがわかった。
た範囲のうち、さらに、点Ａ（０，７９）、点Ｂ（２
７，３９）、点Ｃ（７，５２）、点Ｅ（０，６０）、点
Ａ（０，７９）を順に結んだ線分で囲まれる範囲内にお
いては、蒸発時や凝縮時における前後の温度差が５℃以
下になった。したがって、混合比をこの範囲内に調製し
た場合には、エアコンディショナー等における冷媒とし
て利用した際に、蒸発器の部分に霜等がついて凍るとい
うことが少なくなることがわかった。
【００６４】（実施例４）まず、Ｒ６００ａの混合比を
２０重量％に設定して、Ｒ３２とＲ１３４ａとＲ１２５
との混合比を変化させて各作動流体を調製した。次に、
各作動流体について、図１に示した冷凍システムを使用
し、成績係数（ＣＯＰ）、冷凍効果（Ｈｉ）を求めると
ともに、圧縮機２から吐出される際の吐出圧力（ＰＣＯ
ＮＤ）、蒸発器５を通過する前後における温度差（ＴＥ
ＶＡＰ）および凝縮器３を通過する前後における温度差
（ＴＣＯＮＤ）をそれぞれ測定した。その結果を図２１
〜図２５に示す。なお、これらの図において、縦軸はＲ
１３４ａの重量％を示し、横軸はＲ１２５の重量％を示
している。また、Ｒ３２の混合比については、Ｒ６００
ａとＲ１３４ａとＲ１２５とＲ３２とからなる４種成分
の各混合比の和が、１００重量％に達しない残りの部分
として表わした。
２０重量％に設定して、Ｒ３２とＲ１３４ａとＲ１２５
との混合比を変化させて各作動流体を調製した。次に、
各作動流体について、図１に示した冷凍システムを使用
し、成績係数（ＣＯＰ）、冷凍効果（Ｈｉ）を求めると
ともに、圧縮機２から吐出される際の吐出圧力（ＰＣＯ
ＮＤ）、蒸発器５を通過する前後における温度差（ＴＥ
ＶＡＰ）および凝縮器３を通過する前後における温度差
（ＴＣＯＮＤ）をそれぞれ測定した。その結果を図２１
〜図２５に示す。なお、これらの図において、縦軸はＲ
１３４ａの重量％を示し、横軸はＲ１２５の重量％を示
している。また、Ｒ３２の混合比については、Ｒ６００
ａとＲ１３４ａとＲ１２５とＲ３２とからなる４種成分
の各混合比の和が、１００重量％に達しない残りの部分
として表わした。
【００６５】ここで、図２１は、各作動流体における成
績係数（ＣＯＰ）の変化を示した図である。図２１にお
いては、成績係数がＲ２２と同等もしくはそれ以上であ
る、４．８以上の条件を満たしている部分を点で塗り潰
した。
績係数（ＣＯＰ）の変化を示した図である。図２１にお
いては、成績係数がＲ２２と同等もしくはそれ以上であ
る、４．８以上の条件を満たしている部分を点で塗り潰
した。
【００６６】また、図２２は、各作動流体における冷凍
効果（Ｈｉ）の変化を示した図である。図２２において
は、冷凍効果がＲ２２と同等もしくはそれ以上である、
１５０ｋＪ／ｋｇ以上の条件を満たしている部分を点で
塗り潰した。
効果（Ｈｉ）の変化を示した図である。図２２において
は、冷凍効果がＲ２２と同等もしくはそれ以上である、
１５０ｋＪ／ｋｇ以上の条件を満たしている部分を点で
塗り潰した。
【００６７】さらに、図２３は、圧縮機２から吐出され
る各作動流体の吐出圧力（ＰＣＯＮＤ）の変化を示した
図である。図２３においては、Ｒ２２の吐出圧力に近
い、１３００〜１７００ｋＰａの条件を満たしている部
分を点で塗り潰した。
る各作動流体の吐出圧力（ＰＣＯＮＤ）の変化を示した
図である。図２３においては、Ｒ２２の吐出圧力に近
い、１３００〜１７００ｋＰａの条件を満たしている部
分を点で塗り潰した。
【００６８】また、図２４は、蒸発器５を通過する前後
における各作動流体の温度差（ＴＥＶＡＰ）の変化を示
した図である。図２４においては、この温度差が少ない
５℃以下の部分を点で塗り潰した。
における各作動流体の温度差（ＴＥＶＡＰ）の変化を示
した図である。図２４においては、この温度差が少ない
５℃以下の部分を点で塗り潰した。
【００６９】さらに、図２５は、凝縮器３を通過する前
後における各作動流体の温度差（ＴＣＯＮＤ）の変化を
示した図である。図２５においては、この温度差が少な
い、５℃以下の部分を点で塗り潰した。
後における各作動流体の温度差（ＴＣＯＮＤ）の変化を
示した図である。図２５においては、この温度差が少な
い、５℃以下の部分を点で塗り潰した。
【００７０】次に、上述の図２１〜図２５に示す各結果
から、Ｒ６００ａとＲ１３４ａとＲ１２５とＲ３２とを
混合させた場合において、成績係数が４．８以上、冷凍
効果が１５０ｋＪ／ｋｇ以上、吐出圧力が１３００〜１
７００ｋＰａの条件を満たしている混合比の範囲を求め
た。その結果を図２６に示す。なお、この図２６におい
ても、上記の図２１〜図２５と同様に、縦軸はＲ１３４
ａの重量％を示し、横軸はＲ１２５の重量％を示してい
る。また、Ｒ３２については、４種成分の各混合比の和
が、１００重量％に達しない残りの部分として表わし
た。
から、Ｒ６００ａとＲ１３４ａとＲ１２５とＲ３２とを
混合させた場合において、成績係数が４．８以上、冷凍
効果が１５０ｋＪ／ｋｇ以上、吐出圧力が１３００〜１
７００ｋＰａの条件を満たしている混合比の範囲を求め
た。その結果を図２６に示す。なお、この図２６におい
ても、上記の図２１〜図２５と同様に、縦軸はＲ１３４
ａの重量％を示し、横軸はＲ１２５の重量％を示してい
る。また、Ｒ３２については、４種成分の各混合比の和
が、１００重量％に達しない残りの部分として表わし
た。
【００７１】図２６に示すように、Ｒ３２とＲ１３４ａ
とＲ１２５とＲ６００ａとの４つの成分を含み、Ｒ６０
０ａの混合比を２０％と設定した作動流体の場合、Ｒ１
２５とＲ１３４ａとの混合比が、点Ａ（０，７３）、点
Ｂ（２０，５０）、点Ｃ（２０，３７）、点Ｄ（０，５
２）、点Ａ（０，７３）を順に結んだ線分で囲まれる範
囲（点で塗り潰した範囲）であり、残りがＲ３２となる
ように混合することにより、成績係数および冷凍効果が
Ｒ２２と同等もしくはそれ以上になっているとともに、
吐出圧力がＲ２２と同程度になっていることがわかる。
したがって、Ｒ３２とＲ１３４ａとＲ１２５とＲ６００
ａの各混合比をこの範囲内に調製した場合には、Ｒ２２
と同等もしくはそれ以上の効果を有する冷媒として利用
することができることがわかった。
とＲ１２５とＲ６００ａとの４つの成分を含み、Ｒ６０
０ａの混合比を２０％と設定した作動流体の場合、Ｒ１
２５とＲ１３４ａとの混合比が、点Ａ（０，７３）、点
Ｂ（２０，５０）、点Ｃ（２０，３７）、点Ｄ（０，５
２）、点Ａ（０，７３）を順に結んだ線分で囲まれる範
囲（点で塗り潰した範囲）であり、残りがＲ３２となる
ように混合することにより、成績係数および冷凍効果が
Ｒ２２と同等もしくはそれ以上になっているとともに、
吐出圧力がＲ２２と同程度になっていることがわかる。
したがって、Ｒ３２とＲ１３４ａとＲ１２５とＲ６００
ａの各混合比をこの範囲内に調製した場合には、Ｒ２２
と同等もしくはそれ以上の効果を有する冷媒として利用
することができることがわかった。
【００７２】次に、上述の３つの条件に加えて、蒸発時
および凝縮時における前後の温度差が５℃以下の条件を
満たしている重量比の範囲を求めた。その結果を図２６
に併せて示す。
および凝縮時における前後の温度差が５℃以下の条件を
満たしている重量比の範囲を求めた。その結果を図２６
に併せて示す。
【００７３】図２６に示すように、上述の点で塗り潰し
た範囲のうち、さらに、点Ａ（０，７３）、点Ｂ（２
０，５０）、点Ｅ（０，６３）、点Ａ（０，７３）を順
に結んだ線分で囲まれる範囲内においては、蒸発時や凝
縮時における前後の温度差が５℃以下になった。したが
って、混合比をこの範囲内に調製した場合には、エアコ
ンディショナー等における冷媒として利用した際に、蒸
発器の部分に霜等がついて凍るということが少なくなる
ことがわかった。
た範囲のうち、さらに、点Ａ（０，７３）、点Ｂ（２
０，５０）、点Ｅ（０，６３）、点Ａ（０，７３）を順
に結んだ線分で囲まれる範囲内においては、蒸発時や凝
縮時における前後の温度差が５℃以下になった。したが
って、混合比をこの範囲内に調製した場合には、エアコ
ンディショナー等における冷媒として利用した際に、蒸
発器の部分に霜等がついて凍るということが少なくなる
ことがわかった。
【００７４】（実施例５）まず、Ｒ６００ａの混合比を
２５重量％に設定して、Ｒ３２とＲ１３４ａとＲ１２５
との混合比を変化させて各作動流体を調製した。次に、
各作動流体について、図１に示した冷凍システムを使用
し、成績係数（ＣＯＰ）、冷凍効果（Ｈｉ）を求めると
ともに、圧縮機２から吐出される際の吐出圧力（ＰＣＯ
ＮＤ）、蒸発器５を通過する前後における温度差（ＴＥ
ＶＡＰ）および凝縮器３を通過する前後における温度差
（ＴＣＯＮＤ）をそれぞれ測定した。その結果を図２７
〜図３１に示す。なお、これらの図において、縦軸はＲ
１３４ａの重量％を示し、横軸はＲ１２５の重量％を示
している。また、Ｒ３２の混合比については、Ｒ６００
ａとＲ１３４ａとＲ１２５とＲ３２とからなる４種成分
の各混合比の和が、１００重量％に達しない残りの部分
として表わした。
２５重量％に設定して、Ｒ３２とＲ１３４ａとＲ１２５
との混合比を変化させて各作動流体を調製した。次に、
各作動流体について、図１に示した冷凍システムを使用
し、成績係数（ＣＯＰ）、冷凍効果（Ｈｉ）を求めると
ともに、圧縮機２から吐出される際の吐出圧力（ＰＣＯ
ＮＤ）、蒸発器５を通過する前後における温度差（ＴＥ
ＶＡＰ）および凝縮器３を通過する前後における温度差
（ＴＣＯＮＤ）をそれぞれ測定した。その結果を図２７
〜図３１に示す。なお、これらの図において、縦軸はＲ
１３４ａの重量％を示し、横軸はＲ１２５の重量％を示
している。また、Ｒ３２の混合比については、Ｒ６００
ａとＲ１３４ａとＲ１２５とＲ３２とからなる４種成分
の各混合比の和が、１００重量％に達しない残りの部分
として表わした。
【００７５】ここで、図２７は、各作動流体における成
績係数（ＣＯＰ）の変化を示した図である。図２７にお
いては、成績係数がＲ２２と同等もしくはそれ以上であ
る、４．８以上の条件を満たしている部分を点で塗り潰
した。
績係数（ＣＯＰ）の変化を示した図である。図２７にお
いては、成績係数がＲ２２と同等もしくはそれ以上であ
る、４．８以上の条件を満たしている部分を点で塗り潰
した。
【００７６】また、図２８は、各作動流体における冷凍
効果（Ｈｉ）の変化を示した図である。図２８において
は、冷凍効果がＲ２２と同等もしくはそれ以上である、
１５０ｋＪ／ｋｇ以上の条件を満たしている部分を点で
塗り潰した。
効果（Ｈｉ）の変化を示した図である。図２８において
は、冷凍効果がＲ２２と同等もしくはそれ以上である、
１５０ｋＪ／ｋｇ以上の条件を満たしている部分を点で
塗り潰した。
【００７７】さらに、図２９は、圧縮機２から吐出され
る各作動流体の吐出圧力（ＰＣＯＮＤ）の変化を示した
図である。図２９においては、Ｒ２２の吐出圧力に近
い、１３００〜１７００ｋＰａの条件を満たしている部
分を点で塗り潰した。
る各作動流体の吐出圧力（ＰＣＯＮＤ）の変化を示した
図である。図２９においては、Ｒ２２の吐出圧力に近
い、１３００〜１７００ｋＰａの条件を満たしている部
分を点で塗り潰した。
【００７８】また、図３０は、蒸発器５を通過する前後
における各作動流体の温度差（ＴＥＶＡＰ）の変化を示
した図である。図３０においては、この温度差が少ない
５℃以下の部分を、点で塗り潰した。
における各作動流体の温度差（ＴＥＶＡＰ）の変化を示
した図である。図３０においては、この温度差が少ない
５℃以下の部分を、点で塗り潰した。
【００７９】さらに、図３１は、凝縮器３を通過する前
後における各作動流体の温度差（ＴＣＯＮＤ）の変化を
示した図である。図３１においては、この温度差が少な
い、５℃以下の部分を点で塗り潰した。
後における各作動流体の温度差（ＴＣＯＮＤ）の変化を
示した図である。図３１においては、この温度差が少な
い、５℃以下の部分を点で塗り潰した。
【００８０】次に、上述の図２７〜図３１に示す結果か
ら、Ｒ６００ａとＲ１３４ａとＲ１２５とＲ３２とを混
合させた場合において、成績係数が４．８以上、冷凍効
果が１５０ｋＪ／ｋｇ以上、吐出圧力が１３００〜１７
００ｋＰａの条件を満たしている混合比の範囲を求め
た。その結果を図３２に示す。なお、この図３２におい
ても、上述の図２７〜図３１と同様に、縦軸はＲ１３４
ａの重量％を示し、横軸はＲ１２５の重量％を示してい
る。また、Ｒ３２については、４種成分の各混合比の和
が、１００重量％に達しない残りの部分として表わし
た。
ら、Ｒ６００ａとＲ１３４ａとＲ１２５とＲ３２とを混
合させた場合において、成績係数が４．８以上、冷凍効
果が１５０ｋＪ／ｋｇ以上、吐出圧力が１３００〜１７
００ｋＰａの条件を満たしている混合比の範囲を求め
た。その結果を図３２に示す。なお、この図３２におい
ても、上述の図２７〜図３１と同様に、縦軸はＲ１３４
ａの重量％を示し、横軸はＲ１２５の重量％を示してい
る。また、Ｒ３２については、４種成分の各混合比の和
が、１００重量％に達しない残りの部分として表わし
た。
【００８１】図３２に示すように、Ｒ３２とＲ１３４ａ
とＲ１２５とＲ６００ａとの４つの成分を含み、Ｒ６０
０ａの混合比を２５重量％と設定した作動流体の場合、
Ｒ１２５とＲ１３４ａとの混合比が、点Ａ（０，６
６）、点Ｂ（１２，５６）、点Ｃ（１９，４３）、点Ｄ
（１９，３８）、点Ｅ（７，３８）、点Ｆ（０，４
４）、点Ａ（０，６６）を順に結んだ線分で囲まれる範
囲（点で塗り潰した範囲）であり、残りがＲ３２となる
ように混合することにより、成績係数および冷凍効果が
Ｒ２２と同等もしくはそれ以上になっているとともに、
吐出圧力がＲ２２と同程度になっていることがわかる。
したがって、Ｒ３２とＲ１３４ａとＲ１２５とＲ６００
ａの各混合比をこの範囲内に調製した場合には、Ｒ２２
と同等もしくはそれ以上の効果を有する冷媒として利用
することができることがわかった。
とＲ１２５とＲ６００ａとの４つの成分を含み、Ｒ６０
０ａの混合比を２５重量％と設定した作動流体の場合、
Ｒ１２５とＲ１３４ａとの混合比が、点Ａ（０，６
６）、点Ｂ（１２，５６）、点Ｃ（１９，４３）、点Ｄ
（１９，３８）、点Ｅ（７，３８）、点Ｆ（０，４
４）、点Ａ（０，６６）を順に結んだ線分で囲まれる範
囲（点で塗り潰した範囲）であり、残りがＲ３２となる
ように混合することにより、成績係数および冷凍効果が
Ｒ２２と同等もしくはそれ以上になっているとともに、
吐出圧力がＲ２２と同程度になっていることがわかる。
したがって、Ｒ３２とＲ１３４ａとＲ１２５とＲ６００
ａの各混合比をこの範囲内に調製した場合には、Ｒ２２
と同等もしくはそれ以上の効果を有する冷媒として利用
することができることがわかった。
【００８２】次に、上述の３つの条件に加えて、蒸発時
および凝縮時における前後の温度差が５℃以下の条件を
満たしている重量比の範囲を求めた。その結果、この５
つの条件をすべて満たしている範囲は存在しなかった。
および凝縮時における前後の温度差が５℃以下の条件を
満たしている重量比の範囲を求めた。その結果、この５
つの条件をすべて満たしている範囲は存在しなかった。
【００８３】
【発明の効果】以上説明したように、この発明による作
動流体は、塩素を含まない成分で構成されている。その
結果、前述のオゾン破壊係数が０であり、成層圏におけ
るオゾン層を破壊することがない。その結果、冷媒とし
て好適に利用することができる。
動流体は、塩素を含まない成分で構成されている。その
結果、前述のオゾン破壊係数が０であり、成層圏におけ
るオゾン層を破壊することがない。その結果、冷媒とし
て好適に利用することができる。
【００８４】また、この発明による作動流体によれば、
それぞれ各成分の混合比が、冷媒としての成績係数が
４．８以上、冷凍効果が１５０ｋＪ／ｋｇ以上、吐出圧
力が１３００〜１７００ｋＰａになるように調製されて
いる。そのため、前述のＲ２２と同等もしくはそれ以上
の作用を有する冷媒として利用でき、またＲ２２を使用
した冷凍システムをそのまま利用することができる。
それぞれ各成分の混合比が、冷媒としての成績係数が
４．８以上、冷凍効果が１５０ｋＪ／ｋｇ以上、吐出圧
力が１３００〜１７００ｋＰａになるように調製されて
いる。そのため、前述のＲ２２と同等もしくはそれ以上
の作用を有する冷媒として利用でき、またＲ２２を使用
した冷凍システムをそのまま利用することができる。
【００８５】さらに、各作動流体における各成分の混合
比を、蒸発時や凝縮時における前後の温度差が５℃以下
になるように調製することにより、エアコンディショナ
ー等における冷媒として利用する際に、蒸発器の部分に
霜等がついて凍るということも少なくなる。その結果、
より好適な冷媒として利用することが可能となる。
比を、蒸発時や凝縮時における前後の温度差が５℃以下
になるように調製することにより、エアコンディショナ
ー等における冷媒として利用する際に、蒸発器の部分に
霜等がついて凍るということも少なくなる。その結果、
より好適な冷媒として利用することが可能となる。
【図１】冷媒を用いた冷凍サイクルの概略説明図であ
る。
る。
【図２】冷凍サイクル中における作動流体の圧力−エン
タルピー線図である。
タルピー線図である。
【図３】この発明の実施例１における作動流体の成績係
数（ＣＯＰ）の変化を示した図である。
数（ＣＯＰ）の変化を示した図である。
【図４】実施例１における作動流体の冷凍効果（Ｈｉ）
の変化を示した図である。
の変化を示した図である。
【図５】実施例１において、圧縮機から吐出される作動
流体の吐出圧力（ＰＣＯＮＤ）の変化を示した図であ
る。
流体の吐出圧力（ＰＣＯＮＤ）の変化を示した図であ
る。
【図６】実施例１において、蒸発器を通過する前後にお
ける作動流体の温度差（ＴＥＶＡＰ）の変化を示した図
である。
ける作動流体の温度差（ＴＥＶＡＰ）の変化を示した図
である。
【図７】実施例１において、凝縮器を通過する前後にお
ける作動流体の温度差（ＴＣＯＮＤ）の変化を示した図
である。
ける作動流体の温度差（ＴＣＯＮＤ）の変化を示した図
である。
【図８】実施例１における作動流体において、混合させ
る各成分の好ましい重量比の範囲を示した図である。
る各成分の好ましい重量比の範囲を示した図である。
【図９】この発明の実施例２における作動流体の成績係
数（ＣＯＰ）の変化を示した図である。
数（ＣＯＰ）の変化を示した図である。
【図１０】実施例２における作動流体の冷凍効果（Ｈ
ｉ）の変化を示した図である。
ｉ）の変化を示した図である。
【図１１】実施例２において、圧縮機から吐出される作
動流体の吐出圧力（ＰＣＯＮＤ）の変化を示した図であ
る。
動流体の吐出圧力（ＰＣＯＮＤ）の変化を示した図であ
る。
【図１２】実施例２において、蒸発器を通過する前後に
おける作動流体の温度差（ＴＥＶＡＰ）の変化を示した
図である。
おける作動流体の温度差（ＴＥＶＡＰ）の変化を示した
図である。
【図１３】実施例２において、凝縮器を通過する前後に
おける作動流体の温度差（ＴＣＯＮＤ）の変化を示した
図である。
おける作動流体の温度差（ＴＣＯＮＤ）の変化を示した
図である。
【図１４】実施例２における作動流体において、混合さ
せる各成分の好ましい重量比の範囲を示した図である。
せる各成分の好ましい重量比の範囲を示した図である。
【図１５】この発明の実施例３における作動流体の成績
係数（ＣＯＰ）の変化を示した図である。
係数（ＣＯＰ）の変化を示した図である。
【図１６】実施例３における作動流体の冷凍効果（Ｈ
ｉ）の変化を示した図である。
ｉ）の変化を示した図である。
【図１７】実施例３において、圧縮機から吐出される作
動流体の吐出圧力（ＰＣＯＮＤ）の変化を示した図であ
る。
動流体の吐出圧力（ＰＣＯＮＤ）の変化を示した図であ
る。
【図１８】実施例３において、蒸発器を通過する前後に
おける作動流体の温度差（ＴＥＶＡＰ）の変化を示した
図である。
おける作動流体の温度差（ＴＥＶＡＰ）の変化を示した
図である。
【図１９】実施例３において、凝縮器を通過する前後に
おける作動流体の温度差（ＴＣＯＮＤ）の変化を示した
図である。
おける作動流体の温度差（ＴＣＯＮＤ）の変化を示した
図である。
【図２０】実施例３における作動流体において、混合さ
せる各成分の好ましい重量比の範囲を示した図である。
せる各成分の好ましい重量比の範囲を示した図である。
【図２１】この発明の実施例４における作動流体の成績
係数（ＣＯＰ）の変化を示した図である。
係数（ＣＯＰ）の変化を示した図である。
【図２２】実施例４における作動流体の冷凍効果（Ｈ
ｉ）の変化を示した図である。
ｉ）の変化を示した図である。
【図２３】実施例４において、圧縮機から吐出される作
動流体の吐出圧力（ＰＣＯＮＤ）の変化を示した図であ
る。
動流体の吐出圧力（ＰＣＯＮＤ）の変化を示した図であ
る。
【図２４】実施例４において、蒸発器を通過する前後に
おける作動流体の温度差（ＴＥＶＡＰ）の変化を示した
図である。
おける作動流体の温度差（ＴＥＶＡＰ）の変化を示した
図である。
【図２５】実施例４において、凝縮器を通過する前後に
おける作動流体の温度差（ＴＣＯＮＤ）の変化を示した
図である。
おける作動流体の温度差（ＴＣＯＮＤ）の変化を示した
図である。
【図２６】実施例４における作動流体において、混合さ
せる各成分の好ましい重量比の範囲を示した図である。
せる各成分の好ましい重量比の範囲を示した図である。
【図２７】この発明の実施例５における作動流体の成績
係数（ＣＯＰ）の変化を示した図である。
係数（ＣＯＰ）の変化を示した図である。
【図２８】実施例５における作動流体の冷凍効果（Ｈ
ｉ）の変化を示した図である。
ｉ）の変化を示した図である。
【図２９】実施例５において、圧縮機から吐出される作
動流体の吐出圧力（ＰＣＯＮＤ）の変化を示した図であ
る。
動流体の吐出圧力（ＰＣＯＮＤ）の変化を示した図であ
る。
【図３０】実施例５において、蒸発器を通過する前後に
おける作動流体の温度差（ＴＥＶＡＰ）の変化を示した
図である。
おける作動流体の温度差（ＴＥＶＡＰ）の変化を示した
図である。
【図３１】実施例５において、凝縮器を通過する前後に
おける作動流体の温度差（ＴＣＯＮＤ）の変化を示した
図である。
おける作動流体の温度差（ＴＣＯＮＤ）の変化を示した
図である。
【図３２】実施例５における作動流体において、混合さ
せる各成分の好ましい重量比の範囲を示した図である。
せる各成分の好ましい重量比の範囲を示した図である。
１ 循環路 ２ 圧縮機 ３ 凝縮器 ４ 減圧器 ５ 蒸発器
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 名迫 賢二 大阪府守口市京阪本通２丁目５番５号 三 洋電機株式会社内
Claims (15)
- 【請求項１】 循環路中に、圧縮機と凝縮器と減圧器と
蒸発器とが設けられ、作動流体を順に循環させるように
構成される冷凍サイクルに用いられる作動流体であっ
て、 ジフルオロメタンと、１，１，１，２−テトラフルオロ
エタンと、ペンタフルオロエタンと、２−メチルプロパ
ンとの４種の成分を含み、 前記４種の成分のうち、２−メチルプロパンの混合比が
２５重量％以下（ただし、０重量％は含まない）であ
り、 前記４種の成分のうち、残りのジフルオロメタンと１，
１，１，２−テトラフルオロエタンとペンタフルオロエ
タンとを、冷凍効果がクロロジフルオロメタンと同等以
上であり、かつ、成績係数がクロロジフルオロメタンと
同等以上であり、かつ、前記圧縮機から吐出される際の
吐出圧力がクロロジフルオロメタンと同程度の範囲とな
るような混合比で混合したことを特徴とする、作動流
体。 - 【請求項２】 前記２−メチルプロパンの混合比は５重
量％であり、 前記ペンタフルオロエタンと、前記１，１，１，２−テ
トラフルオロエタンとの混合比が、図８に示す点Ａ
（０，８２）、点Ｂ（１１，７６）、点Ｃ（２３，５
５）、点Ｄ（２２，４７）、点Ｅ（０，６０）、点Ａ
（０，８２）を順に結ぶ線分で囲まれる範囲内であり、 残りがジフルオロメタンである、請求項１記載の作動流
体。 - 【請求項３】 前記ペンタフルオロエタンと、前記１，
１，１，２−テトラフルオロエタンとの混合比が、図８
に示す点Ａ（０，８２）、点Ｂ（１１，７６）、点Ｃ
（２３，５５）、点Ｄ（２２，４７）、点Ｆ（１５，６
５）、点Ａ（０，８２）を順に結ぶ線分で囲まれる範囲
内である、請求項２記載の作動流体。 - 【請求項４】 前記２−メチルプロパンの混合比は１０
重量％であり、 前記ペンタフルオロエタンと、前記１，１，１，２−テ
トラフルオロエタンとの混合比が、図１４に示す点Ａ
（０，８１）、点Ｂ（１９，５５）、点Ｃ（１９，４
８）、点Ｄ（１３，５２）、点Ｅ（０，６０）、点Ａ
（０，８１）を順に結ぶ線分で囲まれる範囲内であり、 残りがジフルオロメタンである、請求項１記載の作動流
体。 - 【請求項５】 前記ペンタフルオロエタンと、前記１，
１，１，２−テトラフルオロエタンとの混合比が、図１
４に示す点Ａ（０，８１）、点Ｂ（１９，５５）、点Ｃ
（１９，４８）、点Ｄ（１３，５２）、点Ｐ（９，６
０）、点Ｆ（０，７２）、点Ａ（０，８１）を順に結ぶ
線分で囲まれる範囲内である、請求項４記載の作動流
体。 - 【請求項６】 前記２−メチルプロパンの混合比は１５
重量％であり、 前記ペンタフルオロエタンと、前記１，１，１，２−テ
トラフルオロエタンとの混合比が、図２０に示す点Ａ
（０，７９）、点Ｂ（２７，３９）、点Ｃ（７，５
２）、点Ｄ（０，５６）、点Ａ（０，７９）を順に結ぶ
線分で囲まれる範囲内であり、 残りがジフルオロメタンである、請求項１記載の作動流
体。 - 【請求項７】 前記ペンタフルオロエタンと、前記１，
１，１，２−テトラフルオロエタンとの混合比が、図２
０に示す点Ａ（０，７９）、点Ｂ（２７，３９）、点Ｃ
（７，５２）、点Ｅ（０，６０）、点Ａ（０，７９）を
順に結ぶ線分で囲まれる範囲内である、請求項６記載の
作動流体。 - 【請求項８】 前記２−メチルプロパンの混合比は２０
重量％であり、 前記ペンタフルオロエタンと、前記１，１，１，２−テ
トラフルオロエタンとの混合比が、図２６に示す点Ａ
（０，７３）、点Ｂ（２０，５０）、点Ｃ（２０，３
７）、点Ｄ（０，５２）、点Ａ（０，７３）を順に結ぶ
線分で囲まれる範囲内であり、 残りがジフルオロメタンである、請求項１記載の作動流
体。 - 【請求項９】 前記ペンタフルオロエタンと、前記１，
１，１，２−テトラフルオロエタンとの混合比が、図２
６に示す点Ａ（０，７３）、点Ｂ（２０，５０）、点Ｅ
（０，６３）、点Ａ（０，７３）を順に結ぶ線分で囲ま
れる範囲内である、請求項８記載の作動流体。 - 【請求項１０】 前記２−メチルプロパンの混合比は２
５重量％であり、 前記ペンタフルオロエタンと、前記１，１，１，２−テ
トラフルオロエタンとの混合比が、図３２に示す点Ａ
（０，６６）、点Ｂ（１２，５６）、点Ｃ（１９，４
３）、点Ｄ（１９，３８）、点Ｅ（７，３８）、点Ｆ
（０，４４）、点Ａ（０，６６）を順に結ぶ線分で囲ま
れる範囲内であり、 残りがジフルオロメタンである、請求項１記載の作動流
体。 - 【請求項１１】 前記ジフルオロメタンと、前記１，
１，１，２−テトラフルオロエタンと、前記ペンタフル
オロエタンとを、さらに、前記蒸発器を通過する前後に
おける温度差が５℃以下、かつ、前記凝縮器を通過する
前後における温度差が５℃以下となるような混合比で混
合したことを特徴とする、請求項１記載の作動流体。 - 【請求項１２】 前記２−メチルプロパンの混合比は５
重量％であり、 前記ペンタフルオロエタンと、前記１，１，１，２−テ
トラフルオロエタンとの混合比が、図８に示す点Ａ
（０，８２）、点Ｂ（１１，７６）、点Ｃ（２３，５
５）、点Ｄ（２２，４７）、点Ｆ（１５，６５）、点Ａ
（０，８２）を順に結ぶ線分で囲まれる範囲内である、
請求項１１記載の作動流体。 - 【請求項１３】 前記２−メチルプロパンの混合比は１
０重量％であり、 前記ペンタフルオロエタンと、前記１，１，１，２−テ
トラフルオロエタンとの混合比が、図１４に示す点Ａ
（０，８１）、点Ｂ（１９，５５）、点Ｃ（１９，４
８）、点Ｄ（１３，５２）、点Ｐ（９，６０）、点Ｆ
（０，７２）、点Ａ（０，８１）を順に結ぶ線分で囲ま
れる範囲内である、請求項１１記載の作動流体。 - 【請求項１４】 前記２−メチルプロパンの混合比は１
５重量％であり、 前記ペンタフルオロエタンと、前記１，１，１，２−テ
トラフルオロエタンとの混合比が、図２０に示す点Ａ
（０，７９）、点Ｂ（２７，３９）、点Ｃ（７，５
２）、点Ｅ（０，６０）、点Ａ（０，７９）を順に結ぶ
線分で囲まれる範囲内である、請求項１１記載の作動流
体。 - 【請求項１５】 前記２−メチルプロパンの混合比は２
０重量％であり、 前記ペンタフルオロエタンと、前記１，１，１，２−テ
トラフルオロエタンとの混合比が、図２６に示す点Ａ
（０，７３）、点Ｂ（２０，５０）、点Ｅ（０，６
３）、点Ａ（０，７３）を順に結ぶ線分で囲まれる範囲
内である、請求項１１記載の作動流体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7177125A JPH0925480A (ja) | 1995-07-13 | 1995-07-13 | 作動流体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7177125A JPH0925480A (ja) | 1995-07-13 | 1995-07-13 | 作動流体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0925480A true JPH0925480A (ja) | 1997-01-28 |
Family
ID=16025613
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7177125A Withdrawn JPH0925480A (ja) | 1995-07-13 | 1995-07-13 | 作動流体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0925480A (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002540246A (ja) * | 1999-03-22 | 2002-11-26 | イー・アイ・デュポン・ドウ・ヌムール・アンド・カンパニー | ジフルオロメタン、ペンタフルオロエタン、１，１，１，２−テトラフルオロエタンおよび炭化水素の組成物 |
| JP2003515654A (ja) * | 1999-12-03 | 2003-05-07 | ロデイア・リミテツド | 冷媒組成物 |
| US6692653B2 (en) | 2001-02-16 | 2004-02-17 | Korea Institute Of Science And Technology | Refrigerant composition |
| US6776922B2 (en) | 2002-07-24 | 2004-08-17 | Korea Institute Of Science And Technology | Refrigerant composition comprising difluoromethane, 1,1,1-trifluoroethane and 1,1-difluoroethane |
| US6800216B2 (en) | 2002-07-24 | 2004-10-05 | Korea Institute Of Science And Technology | Refrigerant composition for replacing chlorodifluoromethane |
| US6841087B2 (en) | 2002-04-19 | 2005-01-11 | Korea Institute Of Science And Technology | Refrigerant composition comprising difluoromethane, 1,1,1-trifluoroethane and 1,1,1,2-tetrafluoroethane |
| JP2010513671A (ja) * | 2006-12-21 | 2010-04-30 | イー・アイ・デュポン・ドウ・ヌムール・アンド・カンパニー | ペンタフルオロエタン、テトラフルオロエタンおよび炭化水素の組成物 |
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| JP2018502208A (ja) * | 2014-11-19 | 2018-01-25 | ピーエスケイ リサーチ、エルエルシー． | 空調装置用の非共沸流体混合物 |
-
1995
- 1995-07-13 JP JP7177125A patent/JPH0925480A/ja not_active Withdrawn
Cited By (14)
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|---|---|---|---|---|
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| JP2003515654A (ja) * | 1999-12-03 | 2003-05-07 | ロデイア・リミテツド | 冷媒組成物 |
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| US6841087B2 (en) | 2002-04-19 | 2005-01-11 | Korea Institute Of Science And Technology | Refrigerant composition comprising difluoromethane, 1,1,1-trifluoroethane and 1,1,1,2-tetrafluoroethane |
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| US6776922B2 (en) | 2002-07-24 | 2004-08-17 | Korea Institute Of Science And Technology | Refrigerant composition comprising difluoromethane, 1,1,1-trifluoroethane and 1,1-difluoroethane |
| US7771610B2 (en) | 2002-11-29 | 2010-08-10 | E.I. Du Pont De Nemours And Company | Refrigerant compositions |
| US8246851B2 (en) | 2002-11-29 | 2012-08-21 | Roberts Neil Andre | Chiller refrigerants |
| JP2010513671A (ja) * | 2006-12-21 | 2010-04-30 | イー・アイ・デュポン・ドウ・ヌムール・アンド・カンパニー | ペンタフルオロエタン、テトラフルオロエタンおよび炭化水素の組成物 |
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| JP2018502208A (ja) * | 2014-11-19 | 2018-01-25 | ピーエスケイ リサーチ、エルエルシー． | 空調装置用の非共沸流体混合物 |
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