JPH08210109A - 複合サイクル発電プラントのプロセスの効率を向上させる方法 - Google Patents
複合サイクル発電プラントのプロセスの効率を向上させる方法Info
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- JPH08210109A JPH08210109A JP7312102A JP31210295A JPH08210109A JP H08210109 A JPH08210109 A JP H08210109A JP 7312102 A JP7312102 A JP 7312102A JP 31210295 A JP31210295 A JP 31210295A JP H08210109 A JPH08210109 A JP H08210109A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B37/00—Engines characterised by provision of pumps driven at least for part of the time by exhaust
- F02B37/12—Control of the pumps
- F02B37/20—Control of the pumps by increasing exhaust energy, e.g. using combustion chamber by after-burning
-
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- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ターボ過給機を備えた１つ以上の燃焼機関の
排気がガスタービン、蒸気生成および改善の各プロセス
へ給送されるようにした、複合サイクル発電プラントの
プロセスでの電気および／または熱の生成効率を向上さ
せる方法を提供すること。 【解決手段】 電気を生成すべく、発電機（４）用に燃
焼機関（１）よりの機械的エネルギを設け、ガスタービ
ン（２ｂ）用にターボ過給機（２）の作動を効果的にさ
せ、更に高温の蒸気を供給すべく、蒸気生成プロセス内
への給送前の排気温度の大幅な上昇をもたらすため、タ
ーボ過給機（２）内への給送前の排気ガスの補足的な燃
焼を設ける。
排気がガスタービン、蒸気生成および改善の各プロセス
へ給送されるようにした、複合サイクル発電プラントの
プロセスでの電気および／または熱の生成効率を向上さ
せる方法を提供すること。 【解決手段】 電気を生成すべく、発電機（４）用に燃
焼機関（１）よりの機械的エネルギを設け、ガスタービ
ン（２ｂ）用にターボ過給機（２）の作動を効果的にさ
せ、更に高温の蒸気を供給すべく、蒸気生成プロセス内
への給送前の排気温度の大幅な上昇をもたらすため、タ
ーボ過給機（２）内への給送前の排気ガスの補足的な燃
焼を設ける。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、（以下に燃焼機関
と称し、ディーゼルまたはオットーサイクル（ｏｔｔｏ
ｃｙｃｌｅ）機関の何れかに関連する）少なくとも１
つの過給内燃機関（ｓｕｐｅｒｃｈａｒｇｅｄ ｃｏｍ
ｂｕｓｔｉｏｎ ｅｎｇｉｎｅ）の排気即ち排気ガスが
ガスタービン・プロセスに利用され、そこからそれら
が、請求項１の前文による蒸気生成および改質プロセス
（ｒｅｆｉｎｉｎｇ ｐｒｏｃｅｓｓ）へ更に給送され
るようにした複合サイクル発電プラントのプロセスにお
ける電気および／または熱の生成効率を向上させる方法
に関するものである。
と称し、ディーゼルまたはオットーサイクル（ｏｔｔｏ
ｃｙｃｌｅ）機関の何れかに関連する）少なくとも１
つの過給内燃機関（ｓｕｐｅｒｃｈａｒｇｅｄ ｃｏｍ
ｂｕｓｔｉｏｎ ｅｎｇｉｎｅ）の排気即ち排気ガスが
ガスタービン・プロセスに利用され、そこからそれら
が、請求項１の前文による蒸気生成および改質プロセス
（ｒｅｆｉｎｉｎｇ ｐｒｏｃｅｓｓ）へ更に給送され
るようにした複合サイクル発電プラントのプロセスにお
ける電気および／または熱の生成効率を向上させる方法
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】燃焼機関を用いて電気を生成する最も単
純な方法は、発電機を直接に作動させるように燃焼機関
を設けることである。その場合、問題は、在来の燃焼機
関発電プラントに関連する。電気および／または熱エネ
ルギを生成するためには、先ず燃焼機関からの排気即ち
排気ガスを利用するガスタービンを、次いでガスタービ
ンを高温の排気が離れた後にそれを用いて生成される蒸
気を利用する蒸気タービンを燃焼機関へ機能的に連結す
ることが考えられる。更にまた、電気をも生成すべく、
ガスタービンおよび蒸気タービンの双方を設けることが
できる。この、機関のターボ過給機をガスタービンとし
て利用する種類のディーゼル複合サイクル・プロセスに
おいて、ターボ過給機を離れる排気の温度は約３２０℃
である。この場合、生蒸気（ｌｉｖｅ ｓｔｅａｍ）の
圧力は約１０ｂａｒなので、蒸気タービン・プロセスの
効率は比較的に低い。しかし、この在来の複合サイクル
・プロセスにより、電気生成に対する効率を４６％、あ
るいは在来のディーゼル発電プラントの４３％の効率に
比較して約７％だけ増大させることができる。
純な方法は、発電機を直接に作動させるように燃焼機関
を設けることである。その場合、問題は、在来の燃焼機
関発電プラントに関連する。電気および／または熱エネ
ルギを生成するためには、先ず燃焼機関からの排気即ち
排気ガスを利用するガスタービンを、次いでガスタービ
ンを高温の排気が離れた後にそれを用いて生成される蒸
気を利用する蒸気タービンを燃焼機関へ機能的に連結す
ることが考えられる。更にまた、電気をも生成すべく、
ガスタービンおよび蒸気タービンの双方を設けることが
できる。この、機関のターボ過給機をガスタービンとし
て利用する種類のディーゼル複合サイクル・プロセスに
おいて、ターボ過給機を離れる排気の温度は約３２０℃
である。この場合、生蒸気（ｌｉｖｅ ｓｔｅａｍ）の
圧力は約１０ｂａｒなので、蒸気タービン・プロセスの
効率は比較的に低い。しかし、この在来の複合サイクル
・プロセスにより、電気生成に対する効率を４６％、あ
るいは在来のディーゼル発電プラントの４３％の効率に
比較して約７％だけ増大させることができる。
【０００３】単なるディーゼル機関に関しては、付加的
な燃焼による排気の後燃え（ａｆｔｅｒ−ｂｕｒｎｉｎ
ｇ）を利用することが知られている。更にまた、複合サ
イクル・プロセスにおいて、ターボ過給機の次に設けら
れる付加的な燃焼も利用されている。しかしこれは、そ
れぞれ消費される燃料の故に、電気生成に対する効率の
増大をもたらしてはいない。他方、生蒸気の温度は、工
業プロセスの必要性を満たすため、このようにして増大
させることができる。
な燃焼による排気の後燃え（ａｆｔｅｒ−ｂｕｒｎｉｎ
ｇ）を利用することが知られている。更にまた、複合サ
イクル・プロセスにおいて、ターボ過給機の次に設けら
れる付加的な燃焼も利用されている。しかしこれは、そ
れぞれ消費される燃料の故に、電気生成に対する効率の
増大をもたらしてはいない。他方、生蒸気の温度は、工
業プロセスの必要性を満たすため、このようにして増大
させることができる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、電気
および熱エネルギ双方の生成に対し、燃焼機関複合サイ
クル発電プラントのプロセスが更に良好に適用可能とな
るように、それを向上させることにある。特定の目的
は、電気生成の効率を増大させ、従ってこの種の発電プ
ラントの収益性を増大させることにある。
および熱エネルギ双方の生成に対し、燃焼機関複合サイ
クル発電プラントのプロセスが更に良好に適用可能とな
るように、それを向上させることにある。特定の目的
は、電気生成の効率を増大させ、従ってこの種の発電プ
ラントの収益性を増大させることにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の諸目的は、請求
項１およびその他の諸請求項に開示されたようにして満
たすことができる。本発明によれば、燃焼機関により付
与される機械的エネルギが、電気の生成のために発電機
を作動させるべく、それ自体周知の方法で設けられる。
ターボ過給機内への給送に先立って排気即ち排気ガスに
対し補足的な燃焼が設けられ、それにより、電気を生成
するガスタービンとしてターボ過給機が役立つようにそ
の作動を一層効果的にさせ、かつ、蒸気生成プロセスそ
れ自体によるそれぞれ更に高温の蒸気の供給を可能にす
るよう、蒸気生成プロセス内への排気の給送前にその温
度の増大をもたらすべく、排気の温度がかなり増大され
る。これにより、ディーゼル複合サイクル・プロセスに
おける電気生成の効率をかなり増大させることができ
る。同時に、工業プロセスの必要性に応じて高温蒸気を
生成することもでき、その上、増大された総合効率をも
たらす。
項１およびその他の諸請求項に開示されたようにして満
たすことができる。本発明によれば、燃焼機関により付
与される機械的エネルギが、電気の生成のために発電機
を作動させるべく、それ自体周知の方法で設けられる。
ターボ過給機内への給送に先立って排気即ち排気ガスに
対し補足的な燃焼が設けられ、それにより、電気を生成
するガスタービンとしてターボ過給機が役立つようにそ
の作動を一層効果的にさせ、かつ、蒸気生成プロセスそ
れ自体によるそれぞれ更に高温の蒸気の供給を可能にす
るよう、蒸気生成プロセス内への排気の給送前にその温
度の増大をもたらすべく、排気の温度がかなり増大され
る。これにより、ディーゼル複合サイクル・プロセスに
おける電気生成の効率をかなり増大させることができ
る。同時に、工業プロセスの必要性に応じて高温蒸気を
生成することもでき、その上、増大された総合効率をも
たらす。
【０００６】補助的な燃焼により窒素参加物を５０〜７
０％まで減少させ得ることが在来の燃焼プロセスから周
知されているので、排気内の窒素酸化物（ＮＯx ）の含
量を効果的に減少させることも、補足的な燃焼により可
能である。補足的な燃焼によれば、燃焼機関の給気圧力
を増大させて機関の増大された出力をもたらすことも可
能である。しかし、給気圧力を増大させることは、例え
ば諸寸法や材料選定に関して機関を設計する際にも考慮
されるべきである。
０％まで減少させ得ることが在来の燃焼プロセスから周
知されているので、排気内の窒素酸化物（ＮＯx ）の含
量を効果的に減少させることも、補足的な燃焼により可
能である。補足的な燃焼によれば、燃焼機関の給気圧力
を増大させて機関の増大された出力をもたらすことも可
能である。しかし、給気圧力を増大させることは、例え
ば諸寸法や材料選定に関して機関を設計する際にも考慮
されるべきである。
【０００７】補足的な燃焼によれば、排気ガス温度は、
ガスタービン内へ排気を給送するに先立ち、６００〜１
３００℃の範囲、望ましくは７００〜１３００℃の範
囲、まで増大される。それによりターボ過給機のタービ
ンを本来のガスタービンとして役立てることができ、ま
たそれを、電気を生成すべく画定して効率の直接的な増
大をもたらすこともできる。
ガスタービン内へ排気を給送するに先立ち、６００〜１
３００℃の範囲、望ましくは７００〜１３００℃の範
囲、まで増大される。それによりターボ過給機のタービ
ンを本来のガスタービンとして役立てることができ、ま
たそれを、電気を生成すべく画定して効率の直接的な増
大をもたらすこともできる。
【０００８】残留酸素を極力完全に燃焼させるため、完
全燃焼に必要な範囲まで、補足的燃焼に関連して排気ガ
ス温度が増大された場合には、排気の浄化のため、３元
触媒コンバータを利用することができる。この結果、本
発明によれば、排気の利用後、その温度は、その目的の
ための理想反応温度範囲、約３２０〜３７０℃、内に属
するようにすることができるので、窒素酸化物の触媒に
よる除去を機能的に保障することが可能である。
全燃焼に必要な範囲まで、補足的燃焼に関連して排気ガ
ス温度が増大された場合には、排気の浄化のため、３元
触媒コンバータを利用することができる。この結果、本
発明によれば、排気の利用後、その温度は、その目的の
ための理想反応温度範囲、約３２０〜３７０℃、内に属
するようにすることができるので、窒素酸化物の触媒に
よる除去を機能的に保障することが可能である。
【０００９】ガスタービンの後では、蒸気生成へ給送さ
れる排気の温度が少なくとも約５００℃、望ましくは約
５００〜７００℃、である。この結果、補足的燃焼によ
り排気は、ターボ過給機の後においても非常に高温であ
り、従って、少なくとも約５００℃の温度と約７０ｂａ
ｒの圧力とを有する蒸気生成プロセスで高温蒸気を生成
することができる。蒸気生成プロセスからの蒸気はその
後、電気の生成のため、蒸気タービンへ有利に給送され
る。従って蒸気により、タービン・プロセスの効率をか
なり増大させることができる。
れる排気の温度が少なくとも約５００℃、望ましくは約
５００〜７００℃、である。この結果、補足的燃焼によ
り排気は、ターボ過給機の後においても非常に高温であ
り、従って、少なくとも約５００℃の温度と約７０ｂａ
ｒの圧力とを有する蒸気生成プロセスで高温蒸気を生成
することができる。蒸気生成プロセスからの蒸気はその
後、電気の生成のため、蒸気タービンへ有利に給送され
る。従って蒸気により、タービン・プロセスの効率をか
なり増大させることができる。
【００１０】天然ガスは、燃焼機関における主燃料とし
て有利に使用される。重質燃料が使用される場合には排
気の高温がタービン翼に高温腐食や過度の汚れを生じさ
せる恐れがあるので、これにより、多分重質燃料の燃焼
からもたらされる若干の問題を回避することができる。
他方、汚れの蓄積は、例えばタービン翼の洗浄システム
を改善することにより防止できる。
て有利に使用される。重質燃料が使用される場合には排
気の高温がタービン翼に高温腐食や過度の汚れを生じさ
せる恐れがあるので、これにより、多分重質燃料の燃焼
からもたらされる若干の問題を回避することができる。
他方、汚れの蓄積は、例えばタービン翼の洗浄システム
を改善することにより防止できる。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下に本発明を、添付図面につ
き、例示として更に詳細に説明する。
き、例示として更に詳細に説明する。
【００１２】
【実施例】図面によれば、燃焼機関１が、燃焼機関内へ
中間冷却器３を介して圧縮空気を給送する圧縮機２ａ
と、燃焼機関からの排気により作動されるガスタービン
２ｂとを含むターボ過給機（ｔｕｒｂｏ ｃｈａｒｇｅ
ｒ）２を備えている。燃焼機関により生成された機械的
エネルギを電気に直接変換すべく、燃焼機関に連結され
た発電機４が配置されている。
中間冷却器３を介して圧縮空気を給送する圧縮機２ａ
と、燃焼機関からの排気により作動されるガスタービン
２ｂとを含むターボ過給機（ｔｕｒｂｏ ｃｈａｒｇｅ
ｒ）２を備えている。燃焼機関により生成された機械的
エネルギを電気に直接変換すべく、燃焼機関に連結され
た発電機４が配置されている。
【００１３】ガスタービン２ｂ内へ排気即ち排気ガスが
導かれる前にそれらは、補足的な燃焼のためバーナ５内
に給送され、それにより、排気ガス温度を７００〜１３
００℃の範囲まで増大させることができる。補足的な燃
焼の結果、ターボ過給機２のタービン２ｂは、更に多量
の電気を生成すべくそこに発電機６を連結することによ
り、使用できる本来のガスタービンとして役立つ。
導かれる前にそれらは、補足的な燃焼のためバーナ５内
に給送され、それにより、排気ガス温度を７００〜１３
００℃の範囲まで増大させることができる。補足的な燃
焼の結果、ターボ過給機２のタービン２ｂは、更に多量
の電気を生成すべくそこに発電機６を連結することによ
り、使用できる本来のガスタービンとして役立つ。
【００１４】ターボ過給機の後では排気が高温、約５０
０〜７００℃、であり、それにより、高温蒸気を生成す
るためにそれらを使用することができる。これは、蒸気
発生ユニット７において、それ自体周知の方法で行うこ
とができ、そこから、蒸気発生回路８内に包含される蒸
気タービン９内へ高温かつ高圧の蒸気が導かれる。発電
機１０を蒸気タービン９へ連結することにより、更に多
量の電気を生成することができる。
０〜７００℃、であり、それにより、高温蒸気を生成す
るためにそれらを使用することができる。これは、蒸気
発生ユニット７において、それ自体周知の方法で行うこ
とができ、そこから、蒸気発生回路８内に包含される蒸
気タービン９内へ高温かつ高圧の蒸気が導かれる。発電
機１０を蒸気タービン９へ連結することにより、更に多
量の電気を生成することができる。
【００１５】蒸気タービンの後では蒸気が凝縮器１１内
へ、そしてそこから更に凝縮器ポンプ１２および給水ポ
ンプ１３を経て予熱ユニット１４内へ導かれ、それらは
例えば、燃焼機関からの冷却水を有利に使用することが
できる。この後で水は、再循環のため、給水コンテナ１
５および凝縮器ポンプ１６を経て蒸気発生ユニット７内
へ導かれる。
へ、そしてそこから更に凝縮器ポンプ１２および給水ポ
ンプ１３を経て予熱ユニット１４内へ導かれ、それらは
例えば、燃焼機関からの冷却水を有利に使用することが
できる。この後で水は、再循環のため、給水コンテナ１
５および凝縮器ポンプ１６を経て蒸気発生ユニット７内
へ導かれる。
【００１６】一例として、ヴェルツイレ ヴァーサ（Ｗ
ａｒｔｓｉｌａ Ｖａｓａ）４６型（型式１８Ｖ４６）
のディーゼル機関が用いられる場合、発電機４から得ら
れる電気の供給は、約１５．８ＭＷと算定することがで
きる。補足的な燃焼により排気の温度が約７００℃の値
まで増大した場合には、ガスタービン２ｂと発電機６と
により約２．４ＭＷの電気を付加的に生成することがで
きる。この場合、ターボ過給機の後の排気の温度は約５
２７℃であり、それにより、蒸気発生ユニット７からの
生蒸気に対する値は約５００℃／７０ｂａｒとなる。そ
の結果として蒸気タービン９および発電機１０は、更に
約３．６ＭＷの電気を生成することができる。従って電
気の全生成量はほとんど２２ＭＷとなる。推定燃料消費
量がそれぞれ、ディーゼル機関について３５．６ＭＷ、
また補足的燃焼について６．８ＭＷ、即ち全体で４２．
４ＭＷである場合、総電気効率は５１％を超える。この
発電プラント自体の推定消費量または効率損失が約３％
の場合、正味効率は約５０％である。従って、本発明に
よる進んだディーゼル複合サイクル・プロセスにより、
概して更に多量の電気を生成し得ると同時に、在来のデ
ィーゼル複合サイクル・プロセスに比し本質的に電気効
率を増大させることができる。
ａｒｔｓｉｌａ Ｖａｓａ）４６型（型式１８Ｖ４６）
のディーゼル機関が用いられる場合、発電機４から得ら
れる電気の供給は、約１５．８ＭＷと算定することがで
きる。補足的な燃焼により排気の温度が約７００℃の値
まで増大した場合には、ガスタービン２ｂと発電機６と
により約２．４ＭＷの電気を付加的に生成することがで
きる。この場合、ターボ過給機の後の排気の温度は約５
２７℃であり、それにより、蒸気発生ユニット７からの
生蒸気に対する値は約５００℃／７０ｂａｒとなる。そ
の結果として蒸気タービン９および発電機１０は、更に
約３．６ＭＷの電気を生成することができる。従って電
気の全生成量はほとんど２２ＭＷとなる。推定燃料消費
量がそれぞれ、ディーゼル機関について３５．６ＭＷ、
また補足的燃焼について６．８ＭＷ、即ち全体で４２．
４ＭＷである場合、総電気効率は５１％を超える。この
発電プラント自体の推定消費量または効率損失が約３％
の場合、正味効率は約５０％である。従って、本発明に
よる進んだディーゼル複合サイクル・プロセスにより、
概して更に多量の電気を生成し得ると同時に、在来のデ
ィーゼル複合サイクル・プロセスに比し本質的に電気効
率を増大させることができる。
【００１７】天然ガスで作動される原動所により電気を
生成することのみが目的であれば、採算性の観点から、
当然、電気効率が致命的な重要性を有する。補足的燃焼
によれば、直接に若しくは蒸気タービンを介して、工業
プロセス用の高圧蒸気を同時に生成することができるの
で、考えられる別の用途は逆圧発電プラントである。蒸
気の諸特性は、プロセスが必要とするものに対応して選
定することができ、それによりタービンは、約１〜１０
ｂａｒの逆圧を伴ういわゆる逆圧タービン、または約
１．２ｂａｒの逆圧を伴う加熱タービンの何れかであり
得る。
生成することのみが目的であれば、採算性の観点から、
当然、電気効率が致命的な重要性を有する。補足的燃焼
によれば、直接に若しくは蒸気タービンを介して、工業
プロセス用の高圧蒸気を同時に生成することができるの
で、考えられる別の用途は逆圧発電プラントである。蒸
気の諸特性は、プロセスが必要とするものに対応して選
定することができ、それによりタービンは、約１〜１０
ｂａｒの逆圧を伴ういわゆる逆圧タービン、または約
１．２ｂａｒの逆圧を伴う加熱タービンの何れかであり
得る。
【００１８】一般に発電プラントは複数の燃焼機関に基
づいており、そこで発電プラントは、例えば１つの蒸気
タービンしか備えないこともある。また、１つの大形ガ
ス・タービンと関連付けられた補足的燃焼を行うことも
できるので、ターボ過給機は、燃焼機関と直結する電動
機または機械的継手により作動する。この場合、大形の
ガスタービンや蒸気タービンは、より良い効率を示すこ
とができ、従って総合効率を、上記の計算結果に比し、
それぞれ増大させることができる。大形蒸気タービンに
も２種類の圧力、例えば７０ｂａｒ／６ｂａｒ、で作動
する中間加熱器やボイラを設けることができ、それによ
り、効率も向上させることができる。
づいており、そこで発電プラントは、例えば１つの蒸気
タービンしか備えないこともある。また、１つの大形ガ
ス・タービンと関連付けられた補足的燃焼を行うことも
できるので、ターボ過給機は、燃焼機関と直結する電動
機または機械的継手により作動する。この場合、大形の
ガスタービンや蒸気タービンは、より良い効率を示すこ
とができ、従って総合効率を、上記の計算結果に比し、
それぞれ増大させることができる。大形蒸気タービンに
も２種類の圧力、例えば７０ｂａｒ／６ｂａｒ、で作動
する中間加熱器やボイラを設けることができ、それによ
り、効率も向上させることができる。
【００１９】窒素酸化物の含量を減少させるため触媒に
よる排気の浄化が必要な場合には、図１の実施例におい
て、蒸気発生ユニット７の後に触媒コンバータ１７を有
利に取り付けることができる。
よる排気の浄化が必要な場合には、図１の実施例におい
て、蒸気発生ユニット７の後に触媒コンバータ１７を有
利に取り付けることができる。
【００２０】本発明は図示の実施例に限定されるもので
はなく、添付請求項の範囲内において種々の変更が可能
である。
はなく、添付請求項の範囲内において種々の変更が可能
である。
【図１】本発明によるディーゼル複合サイクル発電プラ
ントのプロセスを図式的に示す図。
ントのプロセスを図式的に示す図。
１ 燃焼機関 ２ ターボ過給機 ２ｂ ガスタービン ４ 発電機 ９ 蒸気タービン １７ 触媒コンバータ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ０２Ｂ 37/00 ３０２ Ｂ 37/20 Ｆ２２Ｂ 1/18 Ｅ 7526−3Ｌ
Claims (7)
- 【請求項１】 ターボ過給機を備えた少なくとも１つの
燃焼機関の排気ガスがガスタービン・プロセスに利用さ
れ、そこからそれらが蒸気生成および改質プロセスへ更
に給送されるようにした、複合サイクル発電プラントの
プロセスにおける電気および／または熱の生成効率を向
上させる方法にして、電気の生成のため発電機を作動さ
せるよう、燃焼機関により得られる機械的エネルギを設
ける段階と、電気を生成するためのガスタービンとして
ターボ過給機が役立つようにその作動を一層効果的にさ
せるためかつ蒸気生成プロセス自体によりそれぞれ更に
高い温度の蒸気の供給を可能とするため、蒸気生成プロ
セス内への排気ガスの給送前の該排気ガスの温度の上昇
をもたらすように排気ガス温度を大幅に上昇させるため
の、ターボ過給機内での排気ガスの給送前の補足的な燃
焼を設ける段階とを包含する方法。 - 【請求項２】 請求項１に記載された方法において、ガ
スタービン内へ排気ガスを給送する前の６００〜１３０
０℃の範囲、望ましくは７００〜１３００℃の範囲、の
補足的な燃焼により排気ガス温度が増大されるようにす
る方法。 - 【請求項３】 請求項１に記載された方法において、残
留酸素を極力完全に燃焼させるため、完全燃焼に必要な
範囲まで、補足的燃焼に関連して排気ガス温度が増大さ
れ、その後、３元触媒コンバータ内で排気ガスが浄化さ
れるようにする方法。 - 【請求項４】 請求項１に記載された方法において、蒸
気生成に給送される排気ガスの温度が、ガスタービンの
後で、少なくとも約５００℃、望ましくは約５００〜７
００℃であるようにする方法。 - 【請求項５】 請求項４に記載された方法において、少
なくとも約５００℃の温度と約７０ｂａｒの圧力とを有
する蒸気生成プロセス内で高温蒸気が生成されるように
する方法。 - 【請求項６】 請求項５に記載された方法において、蒸
気生成プロセスからの蒸気が、電気の生成のため、蒸気
タービン内へ給送されるようにする方法。 - 【請求項７】 請求項１に記載された方法において、機
関がディーゼルであり、使用される主燃料が天然ガスで
ある方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FI945678 | 1994-12-01 | ||
| FI945678A FI945678A0 (fi) | 1994-12-01 | 1994-12-01 | Foerfarande foer foerbaettring av verkningsgraden vid en kombikraftverksprocess |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08210109A true JPH08210109A (ja) | 1996-08-20 |
Family
ID=8541912
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7312102A Pending JPH08210109A (ja) | 1994-12-01 | 1995-11-30 | 複合サイクル発電プラントのプロセスの効率を向上させる方法 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0715058A1 (ja) |
| JP (1) | JPH08210109A (ja) |
| FI (1) | FI945678A0 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100575302B1 (ko) * | 1997-09-15 | 2006-08-23 | 바칠라 핀랜드 오이 | 콤비파우워플랜트를위한장치및방법 |
| JP2009215962A (ja) * | 2008-03-10 | 2009-09-24 | Institute Of National Colleges Of Technology Japan | 複合原動装置 |
| JP2020183733A (ja) * | 2019-05-09 | 2020-11-12 | 三菱重工業株式会社 | ターボクラスターガスタービンシステム及びその起動方法 |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB0624599D0 (en) | 2006-12-09 | 2007-01-17 | Aeristech Ltd | Engine induction system |
| DE102007052169A1 (de) * | 2007-10-30 | 2009-05-07 | Voith Patent Gmbh | Antriebsstrang, insbesondere Fahrzeugantriebsstrang |
| FR2968355B1 (fr) * | 2010-12-03 | 2014-05-09 | Peugeot Citroen Automobiles Sa | Procede et un dispositif d'augmentation de la temperature des gaz d'echappement d'un moteur thermique a allumage commande |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE857421A (fr) * | 1977-08-03 | 1978-02-03 | Acec | Installation de production d'energie electrique comprenant des machines thermiques associees a la revaporisation d'un gaz liquefie |
| DE4015104A1 (de) * | 1990-05-11 | 1990-11-29 | Tuttass Edmond | Kombinierte waermekraftanlage |
| US5339632A (en) * | 1992-12-17 | 1994-08-23 | Mccrabb James | Method and apparatus for increasing the efficiency of internal combustion engines |
| DE9308772U1 (de) * | 1993-06-12 | 1993-09-30 | Schneider, Arno, Dipl.-Ing., 53343 Wachtberg | Vorrichtung zum Betrieb einer Verbrennungsanlage, insbesondere in Form einer Kraft-Wärme-Kopplung oder einer Blockheizkraftwerksanlage mit einer Abgasreinigungsanlage, insbesondere zur Verbrennung von schwerem Heizöl oder von Schweröl |
-
1994
- 1994-12-01 FI FI945678A patent/FI945678A0/fi not_active Application Discontinuation
-
1995
- 1995-11-24 EP EP95308443A patent/EP0715058A1/en not_active Withdrawn
- 1995-11-30 JP JP7312102A patent/JPH08210109A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100575302B1 (ko) * | 1997-09-15 | 2006-08-23 | 바칠라 핀랜드 오이 | 콤비파우워플랜트를위한장치및방법 |
| JP2009215962A (ja) * | 2008-03-10 | 2009-09-24 | Institute Of National Colleges Of Technology Japan | 複合原動装置 |
| JP2020183733A (ja) * | 2019-05-09 | 2020-11-12 | 三菱重工業株式会社 | ターボクラスターガスタービンシステム及びその起動方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FI945678A0 (fi) | 1994-12-01 |
| EP0715058A1 (en) | 1996-06-05 |
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