JPH0821033A - 定着装置 - Google Patents
定着装置Info
- Publication number
- JPH0821033A JPH0821033A JP15611094A JP15611094A JPH0821033A JP H0821033 A JPH0821033 A JP H0821033A JP 15611094 A JP15611094 A JP 15611094A JP 15611094 A JP15611094 A JP 15611094A JP H0821033 A JPH0821033 A JP H0821033A
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- Japan
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- fixing
- wedge
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- Reinforcement Elements For Buildings (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】ＰＣ鋼材の定着装置における、すべり、定着効
率、疲労強度等の定着効率を高め、低コストを達成す
る。 【構成】楔体のテーパ角θ1 、定着体のテーパ角θ2 、
楔体の軸方向長さＬ1 、定着体のテーパ部の軸方向長さ
Ｌ2 の関係を次のようにする。 θ＝θ2 −θ1 θ＝０．７〜１．５度 Ｌ1 ＝３０ｍｍを越え１００ｍｍ以下 θ／Ｌ1 ＝０．０１５〜０．０３ Ｌ2 ／Ｌ1 ＝０．７〜０．９
率、疲労強度等の定着効率を高め、低コストを達成す
る。 【構成】楔体のテーパ角θ1 、定着体のテーパ角θ2 、
楔体の軸方向長さＬ1 、定着体のテーパ部の軸方向長さ
Ｌ2 の関係を次のようにする。 θ＝θ2 −θ1 θ＝０．７〜１．５度 Ｌ1 ＝３０ｍｍを越え１００ｍｍ以下 θ／Ｌ1 ＝０．０１５〜０．０３ Ｌ2 ／Ｌ1 ＝０．７〜０．９
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、プレストレストコンク
リート構造物・斜張橋用斜材・アンカー等に用いる緊張
材（ＰＣ鋼材）の定着装置に関する。
リート構造物・斜張橋用斜材・アンカー等に用いる緊張
材（ＰＣ鋼材）の定着装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、緊張材を緊張して定着する定着装
置では円錐テーパ孔を有した定着体と、その円錐テーパ
孔に嵌入し緊張材を定着する楔体とで構成された定着装
置を使用している。しかし、緊張材を定着するために一
番重要な定着性能を十分発揮するものがない。また、最
近は疲労強度の高い定着装置の要求が増加している。
置では円錐テーパ孔を有した定着体と、その円錐テーパ
孔に嵌入し緊張材を定着する楔体とで構成された定着装
置を使用している。しかし、緊張材を定着するために一
番重要な定着性能を十分発揮するものがない。また、最
近は疲労強度の高い定着装置の要求が増加している。
【０００３】プレストレストコンクリート構造物・斜張
橋用斜材・アンカー用等の緊張材（ＰＣ鋼材）の定着装
置における定着性能は、すべり、定着効率、疲労強度、
大きさ、低コスト等によって評価される。これらについ
て説明すると、 （ａ）すべりがあると、緊張力が減少するという問題が
ある。 （ｂ）定着効率は緊張材そのものの強度と定着部での緊
張材強度の比を言う。定着効率が高い方が優れた定着装
置である。 （ｃ）疲労強度は繰り返し荷重に対する強度で、最近は
定着部で高い疲労強度のものが要求されている。 （ｄ）大きさについては、定着部の構造を大きくすれ
ば、すべりを防止することが容易となり、定着効率や疲
労強度が向上するが、全体が大きくなり、構造体と適合
しなくなったり、作業性が悪化する等の問題がある。 （ｅ）構造が簡単で低コストであり、定着部費用を安く
することが好ましい。
橋用斜材・アンカー用等の緊張材（ＰＣ鋼材）の定着装
置における定着性能は、すべり、定着効率、疲労強度、
大きさ、低コスト等によって評価される。これらについ
て説明すると、 （ａ）すべりがあると、緊張力が減少するという問題が
ある。 （ｂ）定着効率は緊張材そのものの強度と定着部での緊
張材強度の比を言う。定着効率が高い方が優れた定着装
置である。 （ｃ）疲労強度は繰り返し荷重に対する強度で、最近は
定着部で高い疲労強度のものが要求されている。 （ｄ）大きさについては、定着部の構造を大きくすれ
ば、すべりを防止することが容易となり、定着効率や疲
労強度が向上するが、全体が大きくなり、構造体と適合
しなくなったり、作業性が悪化する等の問題がある。 （ｅ）構造が簡単で低コストであり、定着部費用を安く
することが好ましい。
【０００４】近年これらに対応するために、次のよう
に、楔体のテーパ角の規定・内面凹凸の粗度の規定等の
提案がなされているが、上記定着性能をすべて満足する
ものではない。実公平３−５２８０５号公報には楔止面
を約１／１０のテーパを有する緩傾斜面に形成すると共
にＰＣより線掴持面にＰＣ鋼線に接触する先端部が欠截
された鋭角二等辺三角形状歯形を０．５ｍｍ前後の小ピ
ッチに配設した定着具が開示されている。
に、楔体のテーパ角の規定・内面凹凸の粗度の規定等の
提案がなされているが、上記定着性能をすべて満足する
ものではない。実公平３−５２８０５号公報には楔止面
を約１／１０のテーパを有する緩傾斜面に形成すると共
にＰＣより線掴持面にＰＣ鋼線に接触する先端部が欠截
された鋭角二等辺三角形状歯形を０．５ｍｍ前後の小ピ
ッチに配設した定着具が開示されている。
【０００５】特開昭６３−４３０４６号公報には、内面
がざらざらした特に横紋のある円筒状のグリップでテー
パ角度１０度以下で、テーパ部分の先端の円環体の円環
厚さが先端半径の１／１０以下である定着装置が開示さ
れている。実開平１−９８８１７号公報には、繊維補強
材からなる緊張材用定着構造において、楔の傾斜角度と
定着体の傾斜角度との差が０．２〜２．０度で楔の内面
に１００〜５００μｍの範囲の表面粗度が設けられてい
る定着構造が開示されている。これは繊維補強材から成
る定着装置であって、通常の鋼製の定着装置に関するも
のではない。
がざらざらした特に横紋のある円筒状のグリップでテー
パ角度１０度以下で、テーパ部分の先端の円環体の円環
厚さが先端半径の１／１０以下である定着装置が開示さ
れている。実開平１−９８８１７号公報には、繊維補強
材からなる緊張材用定着構造において、楔の傾斜角度と
定着体の傾斜角度との差が０．２〜２．０度で楔の内面
に１００〜５００μｍの範囲の表面粗度が設けられてい
る定着構造が開示されている。これは繊維補強材から成
る定着装置であって、通常の鋼製の定着装置に関するも
のではない。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、プレストレ
ストコンクリート構造物・斜張橋用斜材・アンカー用等
の緊張材（ＰＣ鋼材）の定着装置における定着性能（す
べり・定着効率・疲労強度・コンパクト・低コスト）に
優れたものを、定着体のテーパ角（θ1 ）、定着体の長
さ（Ｌ1 ）、楔体のテーパ角（θ2 ）、楔体の長さ（Ｌ
2 ）の関係から規定した定着装置を開発した。
ストコンクリート構造物・斜張橋用斜材・アンカー用等
の緊張材（ＰＣ鋼材）の定着装置における定着性能（す
べり・定着効率・疲労強度・コンパクト・低コスト）に
優れたものを、定着体のテーパ角（θ1 ）、定着体の長
さ（Ｌ1 ）、楔体のテーパ角（θ2 ）、楔体の長さ（Ｌ
2 ）の関係から規定した定着装置を開発した。
【０００７】本発明はこのような、定着装置を提供する
ことを目的とする。
ことを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、１又は複数の
円錐テーパ孔を有する定着体と、各円錐テーパ孔に嵌入
して緊張材定着する楔体とからなる定着装置において、 θ＝θ2 −θ1 θ＝０．７〜１．５度 Ｌ1 ＝３０ｍｍを越え１００ｍｍ以下 θ／Ｌ1 ＝０．０１５〜０．０３ ただし、 θ1 ：楔体のテーパ角（外径テーパの中心線との傾き）
（度） θ2 ：定着体のテーパ角（内径テーパの中心線との傾
き）（度） Ｌ1 ：楔体の軸方向長さ（ｍｍ） であることを特徴とする定着装置である。さらに、 Ｌ1 ／Ｌ2 ＝０．７〜０．９ ただし、 Ｌ2 ：定着体のテーパ部の軸方向長さ（ｍ
ｍ）とすると好適である。
円錐テーパ孔を有する定着体と、各円錐テーパ孔に嵌入
して緊張材定着する楔体とからなる定着装置において、 θ＝θ2 −θ1 θ＝０．７〜１．５度 Ｌ1 ＝３０ｍｍを越え１００ｍｍ以下 θ／Ｌ1 ＝０．０１５〜０．０３ ただし、 θ1 ：楔体のテーパ角（外径テーパの中心線との傾き）
（度） θ2 ：定着体のテーパ角（内径テーパの中心線との傾
き）（度） Ｌ1 ：楔体の軸方向長さ（ｍｍ） であることを特徴とする定着装置である。さらに、 Ｌ1 ／Ｌ2 ＝０．７〜０．９ ただし、 Ｌ2 ：定着体のテーパ部の軸方向長さ（ｍ
ｍ）とすると好適である。
【０００９】
【作用】本発明では、定着体のテーパ角（θ2 ）と楔体
のテーパ角（θ1 ）の差により発生する楔体内面凹凸レ
ベルと緊張材長手方向レベルの角度（θ＝θ2 −θ1 ）
を０．７度以上、１．５度以下にする。角度差θは０．
７度未満では、定着効率が十分でなく、疲労に対しても
十分でない。１．５度を越えると楔体後端（円周の大き
い方）のみでＰＣ鋼より線を定着することとなり、すべ
りを発生するので不可である。さらに好ましい角度差θ
としては０．８度以上、最も好ましくは１．０度を越え
１．５度以下である。
のテーパ角（θ1 ）の差により発生する楔体内面凹凸レ
ベルと緊張材長手方向レベルの角度（θ＝θ2 −θ1 ）
を０．７度以上、１．５度以下にする。角度差θは０．
７度未満では、定着効率が十分でなく、疲労に対しても
十分でない。１．５度を越えると楔体後端（円周の大き
い方）のみでＰＣ鋼より線を定着することとなり、すべ
りを発生するので不可である。さらに好ましい角度差θ
としては０．８度以上、最も好ましくは１．０度を越え
１．５度以下である。
【００１０】楔体の軸方向長さＬ1 を３０ｍｍを越える
値とするのは、３０ｍｍ以下では側圧の不足により楔効
果が発揮できずにすべりが発生するからである。また、
１００ｍｍ以下に限定するのは、１００ｍｍを越えると
コンパクトにならず、高コストであり、作業性が悪いと
いう理由による。図４に角度差（θ）と定着効率の関係
を示すグラフを示した。１５．２ｍｍφのＰＣ鋼より線
用の定着装置で楔体長さ３０ｍｍ、４５ｍｍ、７０ｍｍ
とした定着装置において、定着体のテーパ角（θ2 ）と
楔体のテーパ角（θ1 ）との差θを種々変化させて定着
効率を測定した結果を示している。楔体長さが３０ｍｍ
ではいずれも滑りが生じた。楔体長さが４５ｍｍ、７０
ｍｍではほぼ同じ成績を示し、θが０．７度以上、１．
５度以下で優れた成績を示している。
値とするのは、３０ｍｍ以下では側圧の不足により楔効
果が発揮できずにすべりが発生するからである。また、
１００ｍｍ以下に限定するのは、１００ｍｍを越えると
コンパクトにならず、高コストであり、作業性が悪いと
いう理由による。図４に角度差（θ）と定着効率の関係
を示すグラフを示した。１５．２ｍｍφのＰＣ鋼より線
用の定着装置で楔体長さ３０ｍｍ、４５ｍｍ、７０ｍｍ
とした定着装置において、定着体のテーパ角（θ2 ）と
楔体のテーパ角（θ1 ）との差θを種々変化させて定着
効率を測定した結果を示している。楔体長さが３０ｍｍ
ではいずれも滑りが生じた。楔体長さが４５ｍｍ、７０
ｍｍではほぼ同じ成績を示し、θが０．７度以上、１．
５度以下で優れた成績を示している。
【００１１】１５．２ｍｍφのＰＣ鋼より線用の定着装
置で楔体長さ４５ｍｍ、７０ｍｍとした定着装置を用
い、最大荷重を０．６Ｐｕ、全振幅を２５ｋｇｆ／ｍｍ
2 、荷重回数２００万回で、それぞれ試験片３本につい
て疲労試験を行った。図５は角度差（θ）と疲労試験結
果の関係を示すグラフである。角度差θが０．７度以上
１．５度以下で２００万回で断線を生じなかった。
置で楔体長さ４５ｍｍ、７０ｍｍとした定着装置を用
い、最大荷重を０．６Ｐｕ、全振幅を２５ｋｇｆ／ｍｍ
2 、荷重回数２００万回で、それぞれ試験片３本につい
て疲労試験を行った。図５は角度差（θ）と疲労試験結
果の関係を示すグラフである。角度差θが０．７度以上
１．５度以下で２００万回で断線を生じなかった。
【００１２】以上の結果、本発明では、 θ＝０．７〜１．５度 Ｌ1 ＝３０ｍｍを越え１００ｍｍ以下 と規定した。図６に以上をまとめて角度差θと好適範囲
との関係を示すグラフを示した。
との関係を示すグラフを示した。
【００１３】楔体長さＬ1 を３０ｍｍを越える寸法とす
る。また、定着性能を左右する主要因がクサビ長さＬ1
とθであり、この両者の関係を規定することにより、あ
る範囲で相対関係にある両者のなかでベストな定着性能
を得ることができる。角度差θを楔体長さＬ1 で割った
値が０．０１５から０．０３の範囲内として定着性能を
向上させる。すなわち、０．０１５≦（θ／Ｌ1 ）≦
０．０３とすることにより、定着は確実に実施されると
ともに、楔体先端での応力集中を軽減して、定着効率・
疲労強度を向上させることができる。
る。また、定着性能を左右する主要因がクサビ長さＬ1
とθであり、この両者の関係を規定することにより、あ
る範囲で相対関係にある両者のなかでベストな定着性能
を得ることができる。角度差θを楔体長さＬ1 で割った
値が０．０１５から０．０３の範囲内として定着性能を
向上させる。すなわち、０．０１５≦（θ／Ｌ1 ）≦
０．０３とすることにより、定着は確実に実施されると
ともに、楔体先端での応力集中を軽減して、定着効率・
疲労強度を向上させることができる。
【００１４】また、定着体のテーパ部の長さＬ2 を楔体
長さＬ1 で割った値が０．７から０．９の範囲内とす
る。０．７≦（Ｌ2 ／Ｌ1 ）≦０．９のとき、緊張材の
線径差および楔体のセット差による上記の効果のばらつ
きを減少するので、楔体先端部と定着体テーパ部で発生
する側圧を抑えることが可能となる。
長さＬ1 で割った値が０．７から０．９の範囲内とす
る。０．７≦（Ｌ2 ／Ｌ1 ）≦０．９のとき、緊張材の
線径差および楔体のセット差による上記の効果のばらつ
きを減少するので、楔体先端部と定着体テーパ部で発生
する側圧を抑えることが可能となる。
【００１５】
【実施例】図３は従来の定着装置を示すもので定着体２
と楔体１のテーパ角度が一致している。図３中のＡ部の
部分拡大図を図８に示した。図８は楔体先端部の形状を
示す部分断面図である。楔体１の先端部は定着体２のテ
ーパ部より先方に突出し、隙間３を生ずる。このため、
楔体１の先端に応力集中が生じ、定着効率の低下、疲労
強度の低下を招来する。
と楔体１のテーパ角度が一致している。図３中のＡ部の
部分拡大図を図８に示した。図８は楔体先端部の形状を
示す部分断面図である。楔体１の先端部は定着体２のテ
ーパ部より先方に突出し、隙間３を生ずる。このため、
楔体１の先端に応力集中が生じ、定着効率の低下、疲労
強度の低下を招来する。
【００１６】図１は実施例の定着体２と楔体３を示す説
明図である。実施例では、定着体２のテーパ角θ2 （内
径テーパの中心線との傾き）、定着体の円錐テーパ部の
軸方向長さＬ2 、楔体１のテーパ角θ1 （内径テーパの
中心線との傾き）、楔体の軸方向長さＬ1 との関係を次
のように規定した。すなわち、 θ＝θ2 −θ1 θ＝０．７〜１．５度 Ｌ1 ＝３０ｍｍを越え１００ｍｍ以下 θ／Ｌ1 ＝０．０１５〜０．０３ Ｌ2 ／Ｌ1 ＝０．７〜０．９ とした。図２は角度差θの説明図である。すなわち、楔
体１を定着体２内に嵌入してＰＣ鋼より線（図示省略）
を定着したとき、楔体１はＰＣ鋼より線を掴持する内径
が楔体１の先端部で大きく、後端部で小さくなる。図４
は１５．２ｍｍφのＰＣ鋼より線用の定着装置で楔体長
さＬ1 がそれぞれ３０ｍｍ、４５ｍｍ、７０ｍｍで楔１
のテーパ角θ1 が７度の定着装置の角度差θと定着効率
との関係を示している。楔体長さが３０ｍｍでは滑りが
生じ、４５ｍｍ、７０ｍｍでは、角度差θが０．７度以
上１．５度以下でもっとも優れた成績を示している。
明図である。実施例では、定着体２のテーパ角θ2 （内
径テーパの中心線との傾き）、定着体の円錐テーパ部の
軸方向長さＬ2 、楔体１のテーパ角θ1 （内径テーパの
中心線との傾き）、楔体の軸方向長さＬ1 との関係を次
のように規定した。すなわち、 θ＝θ2 −θ1 θ＝０．７〜１．５度 Ｌ1 ＝３０ｍｍを越え１００ｍｍ以下 θ／Ｌ1 ＝０．０１５〜０．０３ Ｌ2 ／Ｌ1 ＝０．７〜０．９ とした。図２は角度差θの説明図である。すなわち、楔
体１を定着体２内に嵌入してＰＣ鋼より線（図示省略）
を定着したとき、楔体１はＰＣ鋼より線を掴持する内径
が楔体１の先端部で大きく、後端部で小さくなる。図４
は１５．２ｍｍφのＰＣ鋼より線用の定着装置で楔体長
さＬ1 がそれぞれ３０ｍｍ、４５ｍｍ、７０ｍｍで楔１
のテーパ角θ1 が７度の定着装置の角度差θと定着効率
との関係を示している。楔体長さが３０ｍｍでは滑りが
生じ、４５ｍｍ、７０ｍｍでは、角度差θが０．７度以
上１．５度以下でもっとも優れた成績を示している。
【００１７】図５は１５．２ｍｍφのＰＣ鋼より線用の
定着装置で楔体長さ４５ｍｍ、７０ｍｍの定着装置を用
い、最大荷重を０．６Ｐｕ、全振幅を２５ｋｇｆ／ｍｍ
2 、荷重回数２００万回で、それぞれ試験片３本につい
て疲労試験を行った時のθと疲労試験結果の関係を示す
グラフである。角度差θが０．７度以上１．５度以下で
断線がなく１００％合格であった。
定着装置で楔体長さ４５ｍｍ、７０ｍｍの定着装置を用
い、最大荷重を０．６Ｐｕ、全振幅を２５ｋｇｆ／ｍｍ
2 、荷重回数２００万回で、それぞれ試験片３本につい
て疲労試験を行った時のθと疲労試験結果の関係を示す
グラフである。角度差θが０．７度以上１．５度以下で
断線がなく１００％合格であった。
【００１８】図６は角度差θと楔体１の長さＬ1 との関
係を示すグラフで、定着不良と、コストや作業性の観点
から、３０ｍｍを越え１００ｍｍ以下が適切である。ま
た図７に楔体１長さＬ1 と、定着体２のテーパ部の長さ
Ｌ2 との関係を示すグラフを示した。斜線で示す定着不
良（定着効率低下、疲労強度低下、滑り低下）となる範
囲を除く領域が適切であり、優れた特性を示す。
係を示すグラフで、定着不良と、コストや作業性の観点
から、３０ｍｍを越え１００ｍｍ以下が適切である。ま
た図７に楔体１長さＬ1 と、定着体２のテーパ部の長さ
Ｌ2 との関係を示すグラフを示した。斜線で示す定着不
良（定着効率低下、疲労強度低下、滑り低下）となる範
囲を除く領域が適切であり、優れた特性を示す。
【００１９】
【発明の効果】本発明によれば、プレストレストコンク
リート構造物・斜張橋用斜材・アンカー用等のＰＣ鋼材
の定着装置における、すべり、定着効率、疲労強度等の
定着効率が高く、また大きさ、低コスト等を達成するこ
とができるという優れた効果を奏する。
リート構造物・斜張橋用斜材・アンカー用等のＰＣ鋼材
の定着装置における、すべり、定着効率、疲労強度等の
定着効率が高く、また大きさ、低コスト等を達成するこ
とができるという優れた効果を奏する。
【図１】実施例の定着体と楔体を示す説明図である。
【図２】角度差（θ）の説明図である。
【図３】従来の定着体と楔体の説明図である。
【図４】角度差と定着効率の関係を示すグラフである。
【図５】角度差と疲労試験結果の関係を示すグラフであ
る。
る。
【図６】角度差と楔体長さの関係を示すグラフである。
【図７】楔体長さと定着体テーパ部の長さの関係を示す
グラフである。
グラフである。
【図８】楔体先端部の形状を示す部分断面図である。
１ 楔体 ２ 定着体 ３ 隙間
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 武井 雅光 千葉市中央区新浜町１番地 川鉄テクノワ イヤ株式会社内 (72)発明者 庄司 茂雄 千葉市中央区新浜町１番地 川鉄テクノワ イヤ株式会社内 (72)発明者 峰 公雄 東京都千代田区内幸町２丁目２番３号 川 崎製鉄株式会社東京本社内 (72)発明者 坂吉 利邦 東京都千代田区内幸町２丁目２番３号 川 崎製鉄株式会社東京本社内 (72)発明者 中村 茂樹 東京都千代田区内幸町２丁目２番３号 川 崎製鉄株式会社東京本社内 (72)発明者 鈴木 昭好 東京都千代田区二番町12番地 株式会社エ スイー内 (72)発明者 大橋 渡 東京都千代田区二番町12番地 株式会社エ スイー内 (72)発明者 平山 晃 東京都千代田区二番町12番地 株式会社エ スイー内
Claims (2)
- 【請求項１】 １又は複数の円錐テーパ孔を有する定着
体と、各円錐テーパ孔に嵌入して緊張材を定着する楔体
とからなる定着装置において、 θ＝θ2 −θ1 θ＝０．７〜１．５度 Ｌ1 ＝３０ｍｍを越え１００ｍｍ以下 θ／Ｌ1 ＝０．０１５〜０．０３ ただし、 θ1 ：楔体のテーパ角（外径テーパの中心線との傾き）
（度） θ2 ：定着体のテーパ角（内径テーパの中心線との傾
き）（度） Ｌ1 ：楔体の軸方向長さ（ｍｍ） であることを特徴とする定着装置。 - 【請求項２】 Ｌ2 ／Ｌ1 ＝０．７〜０．９ ただし、 Ｌ2 ：定着体のテーパ部の軸方向長さ（ｍ
ｍ）であることを特徴とする請求項１記載の定着装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15611094A JP2771774B2 (ja) | 1994-07-07 | 1994-07-07 | 定着装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15611094A JP2771774B2 (ja) | 1994-07-07 | 1994-07-07 | 定着装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0821033A true JPH0821033A (ja) | 1996-01-23 |
| JP2771774B2 JP2771774B2 (ja) | 1998-07-02 |
Family
ID=15620536
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15611094A Expired - Fee Related JP2771774B2 (ja) | 1994-07-07 | 1994-07-07 | 定着装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2771774B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5514966B1 (ja) * | 2013-05-20 | 2014-06-04 | 極東鋼弦コンクリート振興株式会社 | 繊維強化プラスチック製線条体の定着具 |
-
1994
- 1994-07-07 JP JP15611094A patent/JP2771774B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5514966B1 (ja) * | 2013-05-20 | 2014-06-04 | 極東鋼弦コンクリート振興株式会社 | 繊維強化プラスチック製線条体の定着具 |
| WO2014188469A1 (ja) * | 2013-05-20 | 2014-11-27 | 極東鋼弦コンクリート振興株式会社 | 繊維強化プラスチック製線条体の定着具 |
| CN104179886A (zh) * | 2013-05-20 | 2014-12-03 | 极东钢弦混凝土振兴株式会社 | 纤维增强塑料复合线缆的紧固具 |
| US9157504B2 (en) | 2013-05-20 | 2015-10-13 | Kyokuto Kogen Concrete Shinko Co., Ltd. | Anchoring device for filament body made of fiber reinforced plastic |
| CN104179886B (zh) * | 2013-05-20 | 2017-04-12 | 极东钢弦混凝土振兴株式会社 | 纤维增强塑料复合线缆的紧固具 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2771774B2 (ja) | 1998-07-02 |
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