JPH08215748A - 熱間圧延におけるネッキング防止方法 - Google Patents
熱間圧延におけるネッキング防止方法Info
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- JPH08215748A JPH08215748A JP7032367A JP3236795A JPH08215748A JP H08215748 A JPH08215748 A JP H08215748A JP 7032367 A JP7032367 A JP 7032367A JP 3236795 A JP3236795 A JP 3236795A JP H08215748 A JPH08215748 A JP H08215748A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】特に大幅な設備変更を必要とすることなく、仕
上圧延機の出側から巻取機までの間の冷却工程を制御す
ることによりネッキングを効果的に防止する。 【構成】最終仕上圧延機２から出たホットストリップ１
を巻取機９によって巻き取る際に発生するネッキングを
防止するネッキング防止方法において、少なくとも前記
ホットストリップ１のＡr3変態終了点より低い温度域ま
で空冷のみにより冷却する。具体的には、炭素含有量Ｃ
≦０．０１％の材料を対象とした場合には、最終仕上圧
延後、少なくともホットストリップ温度が８３０℃とな
るまで空冷により冷却し、炭素含有量Ｃ＞０．０１％の
材料を対象とした場合には、最終仕上圧延後、少なくと
もホットストリップ温度が８００℃となるまで空冷によ
り冷却する。
上圧延機の出側から巻取機までの間の冷却工程を制御す
ることによりネッキングを効果的に防止する。 【構成】最終仕上圧延機２から出たホットストリップ１
を巻取機９によって巻き取る際に発生するネッキングを
防止するネッキング防止方法において、少なくとも前記
ホットストリップ１のＡr3変態終了点より低い温度域ま
で空冷のみにより冷却する。具体的には、炭素含有量Ｃ
≦０．０１％の材料を対象とした場合には、最終仕上圧
延後、少なくともホットストリップ温度が８３０℃とな
るまで空冷により冷却し、炭素含有量Ｃ＞０．０１％の
材料を対象とした場合には、最終仕上圧延後、少なくと
もホットストリップ温度が８００℃となるまで空冷によ
り冷却する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、鋼材の熱間圧延時に、
最終仕上圧延後のホットストリップを巻取機により巻き
取る際に発生するネッキングを防止する方法に関する。
最終仕上圧延後のホットストリップを巻取機により巻き
取る際に発生するネッキングを防止する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ホットストリップミル等の熱間ストリッ
プ圧延においては、圧延されたストリップを巻取機で巻
き取る際、ストリップ先端を前記巻取機に巻き付ける時
にストリップに過大な張力が生じるため、これにより図
９に示されるように、ネッキングと言われる局部的な断
面寸法の変化が生ずる。通常、鋼材圧延後の巻取り過程
においては、巻き緩み等の発生がなく、タイトに巻ける
ように鋼材の進入速度に対して巻取り芯の回転速度を若
干高めに設定している。この結果、図７に示されるよう
に、巻付け直後に巻取り芯速度が巻き付いた鋼材速度に
拘束され鋼板速度まで低下させられる結果、鋼材に圧延
機〜巻取機の間で過大な張力が発生し、図８に示される
ように、鋼材の変形抵抗の相対的に小さい部分が変形し
局部的に板幅が減少して前記ネッキングが発生する。
プ圧延においては、圧延されたストリップを巻取機で巻
き取る際、ストリップ先端を前記巻取機に巻き付ける時
にストリップに過大な張力が生じるため、これにより図
９に示されるように、ネッキングと言われる局部的な断
面寸法の変化が生ずる。通常、鋼材圧延後の巻取り過程
においては、巻き緩み等の発生がなく、タイトに巻ける
ように鋼材の進入速度に対して巻取り芯の回転速度を若
干高めに設定している。この結果、図７に示されるよう
に、巻付け直後に巻取り芯速度が巻き付いた鋼材速度に
拘束され鋼板速度まで低下させられる結果、鋼材に圧延
機〜巻取機の間で過大な張力が発生し、図８に示される
ように、鋼材の変形抵抗の相対的に小さい部分が変形し
局部的に板幅が減少して前記ネッキングが発生する。
【０００３】従来より、前記ネッキングを防止するため
の方法が種々提案されている。たとえば、特開昭５７−
１９０７１３号公報（先行例１）においては、仕上圧延
機を出た後、ネッキングの発生する位置よりやや後方で
あって、かつ巻取機より手前に押えロールを設置し、こ
の押えロールにより押えロールと仕上圧延機との間の張
力を許容値内に押さえることにより巻取過張力によるネ
ッキングを防止する方法が開示されている。また、特開
昭５９−７８７２１号公報（先行例２）においては、熱
間ストリップ圧延の巻取り工程において、巻取機マンド
レルに供給するモーター電力を、巻付開始から巻付完了
までの間のマンドレルの角速度変化により鋼帯に作用す
る過張力分だけ小さくなるように供給制御するネッキン
グ防止方法が記載されている。さらに、特開昭６２−６
８６１７号公報（先行例３）においては、ネッキングに
より幅落ちの位置及び量を予測し、予め熱間仕上圧延機
入側粗バーの該当部分の幅を、予測された幅落ちに見合
う量まで広げてネッキングを防止する方法が開示されて
いる。
の方法が種々提案されている。たとえば、特開昭５７−
１９０７１３号公報（先行例１）においては、仕上圧延
機を出た後、ネッキングの発生する位置よりやや後方で
あって、かつ巻取機より手前に押えロールを設置し、こ
の押えロールにより押えロールと仕上圧延機との間の張
力を許容値内に押さえることにより巻取過張力によるネ
ッキングを防止する方法が開示されている。また、特開
昭５９−７８７２１号公報（先行例２）においては、熱
間ストリップ圧延の巻取り工程において、巻取機マンド
レルに供給するモーター電力を、巻付開始から巻付完了
までの間のマンドレルの角速度変化により鋼帯に作用す
る過張力分だけ小さくなるように供給制御するネッキン
グ防止方法が記載されている。さらに、特開昭６２−６
８６１７号公報（先行例３）においては、ネッキングに
より幅落ちの位置及び量を予測し、予め熱間仕上圧延機
入側粗バーの該当部分の幅を、予測された幅落ちに見合
う量まで広げてネッキングを防止する方法が開示されて
いる。
【０００４】他方、特開昭６３−２０７４１０号公報
（先行例４）においては、最終仕上圧延機の出側温度
を、熱延鋼帯のＡr3変態点直上に保持するとともに、変
態開始点から変態終了点までの間の冷却を空冷のみで行
い、次いで液冷した後コイラーに巻き取るネッキング防
止方法が開示されている。
（先行例４）においては、最終仕上圧延機の出側温度
を、熱延鋼帯のＡr3変態点直上に保持するとともに、変
態開始点から変態終了点までの間の冷却を空冷のみで行
い、次いで液冷した後コイラーに巻き取るネッキング防
止方法が開示されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、先行例
１の場合には、既存設備に対して大幅な設計変更を加え
る必要があり、その間ラインの稼働を停止しなければな
らないなど、設備面およびコスト等の面で好ましくな
い。また、巻付機の張力に対向する力を押えロールに持
たせる必要があるため、設備費の増大および消費電力の
高騰を招くなどの問題がある。
１の場合には、既存設備に対して大幅な設計変更を加え
る必要があり、その間ラインの稼働を停止しなければな
らないなど、設備面およびコスト等の面で好ましくな
い。また、巻付機の張力に対向する力を押えロールに持
たせる必要があるため、設備費の増大および消費電力の
高騰を招くなどの問題がある。
【０００６】また、前記先行例２の場合には、通常、仕
上圧延機から巻取機までの張力は、ネッキング以外にも
巻き姿やストリップ巻付き性等に大きな影響を及ぼし、
特に張力が低すぎる場合には、これらに悪影響を与える
ことになるが、この方法の場合には、供給電力の減少量
が過大に評価されたり、制御誤差などにより供給電力が
低くなった場合には、前記弊害を誘発する場合がある。
上圧延機から巻取機までの張力は、ネッキング以外にも
巻き姿やストリップ巻付き性等に大きな影響を及ぼし、
特に張力が低すぎる場合には、これらに悪影響を与える
ことになるが、この方法の場合には、供給電力の減少量
が過大に評価されたり、制御誤差などにより供給電力が
低くなった場合には、前記弊害を誘発する場合がある。
【０００７】さらに、前記先行例３の場合には、一般的
にネッキング位置のトラッキング精度が高くないことか
ら、ネッキング発生位置とストリップ幅増大部分とが一
致しない場合もあり、またこの問題を解決するためにス
トリップ幅増大部の範囲を広げ過ぎると歩留りが悪くな
るなどの問題が招来される。
にネッキング位置のトラッキング精度が高くないことか
ら、ネッキング発生位置とストリップ幅増大部分とが一
致しない場合もあり、またこの問題を解決するためにス
トリップ幅増大部の範囲を広げ過ぎると歩留りが悪くな
るなどの問題が招来される。
【０００８】他方、先行例４は、仕上圧延機出側から巻
取機までの間の張力によって鋼材の変形が起きる際、ス
トリップの組成変形する領域を増やせば全体として歪は
小さくなり、長手方向の伸びによる断面寸法変化（幅縮
み）は減少するというものであるが、図１０に示される
ように、変形しやすい領域が広いにも拘わらず、空冷領
域をＡr3変態完了までとしてあるため、図示されるよう
にＡr3変態開始から変態終了までの温度域、すなわち空
冷領域は非常に狭いものとなり、実質的な効果が少な
い。
取機までの間の張力によって鋼材の変形が起きる際、ス
トリップの組成変形する領域を増やせば全体として歪は
小さくなり、長手方向の伸びによる断面寸法変化（幅縮
み）は減少するというものであるが、図１０に示される
ように、変形しやすい領域が広いにも拘わらず、空冷領
域をＡr3変態完了までとしてあるため、図示されるよう
にＡr3変態開始から変態終了までの温度域、すなわち空
冷領域は非常に狭いものとなり、実質的な効果が少な
い。
【０００９】そこで、本発明の主たる課題は、特に大幅
な設備変更を必要とすることなく、仕上圧延機の出側か
ら巻取機までの間の冷却工程を制御することにより、ネ
ッキングを効果的に防止できる熱間圧延におけるネッキ
ング防止方法を提供することにある。
な設備変更を必要とすることなく、仕上圧延機の出側か
ら巻取機までの間の冷却工程を制御することにより、ネ
ッキングを効果的に防止できる熱間圧延におけるネッキ
ング防止方法を提供することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
に、本発明は、最終仕上圧延機から出たホットストリッ
プを巻取機によって巻き取る際に発生するネッキング
を、前記最終仕上圧延機と巻取機との間に配設された冷
却装置によりその冷却過程を制御することにより防止す
るネッキング防止方法において、少なくとも前記ホット
ストリップのＡr3変態終了点より低い温度域まで空冷の
みにより冷却することを特徴とするものである。
に、本発明は、最終仕上圧延機から出たホットストリッ
プを巻取機によって巻き取る際に発生するネッキング
を、前記最終仕上圧延機と巻取機との間に配設された冷
却装置によりその冷却過程を制御することにより防止す
るネッキング防止方法において、少なくとも前記ホット
ストリップのＡr3変態終了点より低い温度域まで空冷の
みにより冷却することを特徴とするものである。
【００１１】具体的には、引張応力２kgf/mm2 で１０秒
間引っ張りを行った場合のクリープ歪が２％未満となる
温度域まで空冷により冷却を行うか、または炭素含有量
Ｃ≦０．０１％の材料を対象とした場合には、最終仕上
圧延後、少なくともホットストリップ温度が８３０℃と
なるまで空冷により冷却し、炭素含有量Ｃ＞０．０１％
の材料を対象とした場合には、最終仕上圧延後、少なく
ともホットストリップ温度が８００℃となるまで空冷に
より冷却する。
間引っ張りを行った場合のクリープ歪が２％未満となる
温度域まで空冷により冷却を行うか、または炭素含有量
Ｃ≦０．０１％の材料を対象とした場合には、最終仕上
圧延後、少なくともホットストリップ温度が８３０℃と
なるまで空冷により冷却し、炭素含有量Ｃ＞０．０１％
の材料を対象とした場合には、最終仕上圧延後、少なく
ともホットストリップ温度が８００℃となるまで空冷に
より冷却する。
【００１２】
【作用】本発明においては、少なくとも前記ホットスト
リップのＡr3変態終了点より低い温度域まで空冷により
冷却する。図４に材料特性例として、〔Ｃ〕＜０．０１
％の極低炭素鋼を供試体として、引張応力２kgf/mm2 で
１０秒間引っ張った場合のクリープ歪と材料温度との関
係を示す。Ａr3変態開始点から終了点の温度Ｃ1〜Ｃ2
までの温度間においては、クリープ歪が４％以上となっ
ており、この温度域では変形抵抗が非常に低いことが判
明している。ネッキングは、仕上圧延機から巻取機間の
過張力に起因し、張力の掛かっている区間のうち、相対
的に変形抵抗の低い部分が変形することにより発生する
ものであるから、相対的に変形抵抗の小さい領域の長さ
を多く確保することにより幅縮みを分散することがで
き、ネッキング量を小さくすることができる。たとえ
ば、前述した先行例４の場合には空冷領域をＡr3変態完
了までとしているが、ネッキングが特に問題となる極低
炭素鋼のＡr3変態点は８８０℃前後で、そのＡr3変態点
開始から終了に至る温度範囲も図１０に示すように非常
に狭く、この温度域のみを空冷とするだけでは効果的に
ネッキングは防止できない。
リップのＡr3変態終了点より低い温度域まで空冷により
冷却する。図４に材料特性例として、〔Ｃ〕＜０．０１
％の極低炭素鋼を供試体として、引張応力２kgf/mm2 で
１０秒間引っ張った場合のクリープ歪と材料温度との関
係を示す。Ａr3変態開始点から終了点の温度Ｃ1〜Ｃ2
までの温度間においては、クリープ歪が４％以上となっ
ており、この温度域では変形抵抗が非常に低いことが判
明している。ネッキングは、仕上圧延機から巻取機間の
過張力に起因し、張力の掛かっている区間のうち、相対
的に変形抵抗の低い部分が変形することにより発生する
ものであるから、相対的に変形抵抗の小さい領域の長さ
を多く確保することにより幅縮みを分散することがで
き、ネッキング量を小さくすることができる。たとえ
ば、前述した先行例４の場合には空冷領域をＡr3変態完
了までとしているが、ネッキングが特に問題となる極低
炭素鋼のＡr3変態点は８８０℃前後で、そのＡr3変態点
開始から終了に至る温度範囲も図１０に示すように非常
に狭く、この温度域のみを空冷とするだけでは効果的に
ネッキングは防止できない。
【００１３】そこで、本発明では具体的に、図４に示さ
れるように、引張応力２kgf/mm2 で１０秒間引っ張りを
行った場合のクリープ歪が２％未満となる温度域（Ｔ2
以下) まで空冷により冷却を行う。前記引張応力２kgf/
mm2 で１０秒間引っ張った場合のクリープ歪が２％未満
となる温度域まで空冷を行うことにより、ネッキングを
支障のない程度まで減少させるに十分な塑性変形部分
（変形抵抗の小さい部分）の長さを確保することができ
る。また、他の規定方法としては、図６に示される幅ネ
ッキング量−水冷開始温度グラフより、材料成分別に炭
素含有量Ｃ≦０．０１％の材料を対象とした場合には、
実操業上の観点より幅ネッキング量が約３．５mm以下と
なるように、すなわち最終仕上圧延後、少なくともホッ
トストリップ温度が８３０℃となるまで空冷により冷却
する。
れるように、引張応力２kgf/mm2 で１０秒間引っ張りを
行った場合のクリープ歪が２％未満となる温度域（Ｔ2
以下) まで空冷により冷却を行う。前記引張応力２kgf/
mm2 で１０秒間引っ張った場合のクリープ歪が２％未満
となる温度域まで空冷を行うことにより、ネッキングを
支障のない程度まで減少させるに十分な塑性変形部分
（変形抵抗の小さい部分）の長さを確保することができ
る。また、他の規定方法としては、図６に示される幅ネ
ッキング量−水冷開始温度グラフより、材料成分別に炭
素含有量Ｃ≦０．０１％の材料を対象とした場合には、
実操業上の観点より幅ネッキング量が約３．５mm以下と
なるように、すなわち最終仕上圧延後、少なくともホッ
トストリップ温度が８３０℃となるまで空冷により冷却
する。
【００１４】また、炭素含有量Ｃ＞０．０１％の材料を
対象とした場合には、実操業上の観点より幅ネッキング
量が約２mm以下となるように、すなわち最終仕上圧延
後、少なくともホットストリップ温度が８００℃となる
まで空冷により冷却する。
対象とした場合には、実操業上の観点より幅ネッキング
量が約２mm以下となるように、すなわち最終仕上圧延
後、少なくともホットストリップ温度が８００℃となる
まで空冷により冷却する。
【００１５】このようにして、変形抵抗の大きい領域を
長く確保することによりネッキングをその領域に均一に
分散することができ、ネッキング量を減少させることが
できる。
長く確保することによりネッキングをその領域に均一に
分散することができ、ネッキング量を減少させることが
できる。
【００１６】
【実施例】以下、本発明を実施例に基づいて詳述する。
図１は、熱間圧延における最終仕上圧延機から巻取機に
至る冷却工程部分の概略図である。最終仕上圧延機２か
ら出たホットストリップ１は巻取機９に巻き取られるま
でに冷却装置４、冷却装置６により冷却され、所定の温
度まで冷却された後、ピンチロール８を介して巻取機９
に巻き取られる。なお、前記冷却装置４、６には多数の
噴射ノズル（図示しない）が設けられ、それぞれの噴射
ノズルが制御弁により開閉制御可能となっている。
図１は、熱間圧延における最終仕上圧延機から巻取機に
至る冷却工程部分の概略図である。最終仕上圧延機２か
ら出たホットストリップ１は巻取機９に巻き取られるま
でに冷却装置４、冷却装置６により冷却され、所定の温
度まで冷却された後、ピンチロール８を介して巻取機９
に巻き取られる。なお、前記冷却装置４、６には多数の
噴射ノズル（図示しない）が設けられ、それぞれの噴射
ノズルが制御弁により開閉制御可能となっている。
【００１７】また、最終仕上圧延機２の出側、および冷
却装置４と冷却装置６との中間部および冷却装置６の出
側にはそれぞれ温度計３、５、７が配設されている。前
記温度計３は最終圧延機２の出側温度を管理するための
温度計であり、温度計５は冷却装置４、６において水冷
開始位置を決定するための指標とするために所定位置
（仕上圧延機２からＬの位置）に配設された温度計であ
り、温度計７は材料特性を確保するために巻取り温度を
管理するための温度計である。
却装置４と冷却装置６との中間部および冷却装置６の出
側にはそれぞれ温度計３、５、７が配設されている。前
記温度計３は最終圧延機２の出側温度を管理するための
温度計であり、温度計５は冷却装置４、６において水冷
開始位置を決定するための指標とするために所定位置
（仕上圧延機２からＬの位置）に配設された温度計であ
り、温度計７は材料特性を確保するために巻取り温度を
管理するための温度計である。
【００１８】前記温度計５を指標とした水冷タイミング
の同定は、まず規定された水冷開始温度に応じて、温度
計５が何℃になるかが伝熱モデル計算により求められ、
次にこの温度計５の観測値を指標として、前記冷却装置
４が制御される。なお、前記温度計５を設けることな
く、伝熱モデル計算により水冷タイミング位置を同定す
ることでもよい。
の同定は、まず規定された水冷開始温度に応じて、温度
計５が何℃になるかが伝熱モデル計算により求められ、
次にこの温度計５の観測値を指標として、前記冷却装置
４が制御される。なお、前記温度計５を設けることな
く、伝熱モデル計算により水冷タイミング位置を同定す
ることでもよい。
【００１９】ところで、通常、ホットストリップミル圧
延での板巾設計としては、ネッキング等の巾変動が発生
しても製品として必要な巾（下限巾）は確保できるよう
に、その必要巾の若干広めを狙うことになる。その若干
広めの程度を決定する値は、〔Ｃ〕≦０．０１％含有量
のようなネッキング量の大きな材料については、ネッキ
ング量がその値となり、ネッキングが発生しても、必要
とする巾（巾下限値）を下回らないように、ネッキング
量に相当するだけ広くして圧延が行われる。
延での板巾設計としては、ネッキング等の巾変動が発生
しても製品として必要な巾（下限巾）は確保できるよう
に、その必要巾の若干広めを狙うことになる。その若干
広めの程度を決定する値は、〔Ｃ〕≦０．０１％含有量
のようなネッキング量の大きな材料については、ネッキ
ング量がその値となり、ネッキングが発生しても、必要
とする巾（巾下限値）を下回らないように、ネッキング
量に相当するだけ広くして圧延が行われる。
【００２０】実際に製造される巾と前記下限巾との差分
は、製品として使用されない部分であり、スクラップロ
スとなる部分である。したがって、このような材料で
は、ネッキング量を小さくして、狙い巾と下限巾との差
を小さく設定することにより、歩留りのロスを減少させ
ることができる。
は、製品として使用されない部分であり、スクラップロ
スとなる部分である。したがって、このような材料で
は、ネッキング量を小さくして、狙い巾と下限巾との差
を小さく設定することにより、歩留りのロスを減少させ
ることができる。
【００２１】本発明においては、少なくとも前記ホット
ストリップのＡr3変態終了点より低い温度域まで空冷の
みにより冷却する。具体的には、引張応力２kgf/mm2 で
１０秒間引っ張りを行った場合のクリープ歪が２％未満
となる温度域まで空冷により冷却を行うか、または炭素
含有量Ｃ≦０．０１％の材料を対象とした場合には、最
終仕上圧延後、少なくともホットストリップ温度が８３
０℃となるまで空冷により冷却し、炭素含有量Ｃ＞０．
０１％の材料を対象とした場合には、最終仕上圧延後、
少なくともホットストリップ温度が８００℃となるまで
空冷により冷却するものである。
ストリップのＡr3変態終了点より低い温度域まで空冷の
みにより冷却する。具体的には、引張応力２kgf/mm2 で
１０秒間引っ張りを行った場合のクリープ歪が２％未満
となる温度域まで空冷により冷却を行うか、または炭素
含有量Ｃ≦０．０１％の材料を対象とした場合には、最
終仕上圧延後、少なくともホットストリップ温度が８３
０℃となるまで空冷により冷却し、炭素含有量Ｃ＞０．
０１％の材料を対象とした場合には、最終仕上圧延後、
少なくともホットストリップ温度が８００℃となるまで
空冷により冷却するものである。
【００２２】たとえば、図５に示されるように、冷却装
置４の制御バルブを開として積極的に水冷を行い、温度
計５位置までの温度降下量を大きくした前段強冷却と、
冷却装置の制御バルブを絞り温度計５位置までの温度降
下量を小とした前段緩冷却の冷却過程を考えた場合、相
対的に鋼材の変形がし易い変形抵抗の低い領域（温度Ｔ
1 〜Ｔ2 ）を通過する鋼材の長さに差異が生ずる。すな
わち、前段強冷却の冷却過程を採った場合には、この温
度域に相当する鋼材長さが短くなり、前段緩冷却を採っ
た場合には、この温度域に相当する鋼材長さが長くな
る。その結果、変形抵抗の低下域に相当する部分の長さ
が長い前段緩冷却の場合には、長い距離に亘って変形が
発生するため、局部的な変形のピーク値が小さくなり、
ネッキング量が小さくなる。通常、問題とされるのは、
変形の局部的なピーク値であり、このピーク値が小さけ
れば変形の及ぶ範囲が大きくても問題とならないため、
本発明に従って空冷による冷却区間を前記規定によると
おり、ある程度長く確保して前段緩冷却の態様を採るこ
とにより、変形のピーク値を小さくすることができネッ
キング量を小さくすることができる。
置４の制御バルブを開として積極的に水冷を行い、温度
計５位置までの温度降下量を大きくした前段強冷却と、
冷却装置の制御バルブを絞り温度計５位置までの温度降
下量を小とした前段緩冷却の冷却過程を考えた場合、相
対的に鋼材の変形がし易い変形抵抗の低い領域（温度Ｔ
1 〜Ｔ2 ）を通過する鋼材の長さに差異が生ずる。すな
わち、前段強冷却の冷却過程を採った場合には、この温
度域に相当する鋼材長さが短くなり、前段緩冷却を採っ
た場合には、この温度域に相当する鋼材長さが長くな
る。その結果、変形抵抗の低下域に相当する部分の長さ
が長い前段緩冷却の場合には、長い距離に亘って変形が
発生するため、局部的な変形のピーク値が小さくなり、
ネッキング量が小さくなる。通常、問題とされるのは、
変形の局部的なピーク値であり、このピーク値が小さけ
れば変形の及ぶ範囲が大きくても問題とならないため、
本発明に従って空冷による冷却区間を前記規定によると
おり、ある程度長く確保して前段緩冷却の態様を採るこ
とにより、変形のピーク値を小さくすることができネッ
キング量を小さくすることができる。
【００２３】〔実験例１〕上記図１に示されるホットス
トリップ１の冷却装置を用い、炭素含有量〔Ｃ〕≦０．
０１％、板厚３．６mmの材料を対象として、鋼板の冷却
過程の違いによるネッキング量の差異について試験を行
った。
トリップ１の冷却装置を用い、炭素含有量〔Ｃ〕≦０．
０１％、板厚３．６mmの材料を対象として、鋼板の冷却
過程の違いによるネッキング量の差異について試験を行
った。
【００２４】温度計５の位置（Ｌ＝６０ｍ）までの温度
降下量の大きいパターンＡ（前段強冷却）と、温度計５
の位置までの温度降下量の小さいパターンＣ（前段緩冷
却）と、これらの中間の温度降下量であるパターンＢ
（中間冷却）およびＡr3変態完了直後に水冷を開始した
パターンＤの４ケースについて試験を行った。前記パタ
ーンＡ〜Ｄのついての温度制御パターンを表１に示し、
これらの内、前記パターンＡ〜Ｃの冷却過程図を図２に
示す。
降下量の大きいパターンＡ（前段強冷却）と、温度計５
の位置までの温度降下量の小さいパターンＣ（前段緩冷
却）と、これらの中間の温度降下量であるパターンＢ
（中間冷却）およびＡr3変態完了直後に水冷を開始した
パターンＤの４ケースについて試験を行った。前記パタ
ーンＡ〜Ｄのついての温度制御パターンを表１に示し、
これらの内、前記パターンＡ〜Ｃの冷却過程図を図２に
示す。
【００２５】
【表１】
【００２６】前記試験結果を表１右欄に示す。また幅ネ
ッキング量と温度計５位置での鋼板温度との関係を図３
に、水冷開始温度と幅ネッキング量との関係を図６に示
す。
ッキング量と温度計５位置での鋼板温度との関係を図３
に、水冷開始温度と幅ネッキング量との関係を図６に示
す。
【００２７】図３より明らかなように、パターンＡ→Ｂ
→Ｃの順に従って、すなわち水冷開始時の温度が低下す
るに従ってネッキング量が低下しており、パターンＣの
場合にはパターンＡの場合に比べて約１／２に低下して
いることが判明している。
→Ｃの順に従って、すなわち水冷開始時の温度が低下す
るに従ってネッキング量が低下しており、パターンＣの
場合にはパターンＡの場合に比べて約１／２に低下して
いることが判明している。
【００２８】〔実験例２〕次に、炭素含有量〔Ｃ〕＝
０．０５％、板厚２．０mmの材料を対象として、鋼板の
冷却過程の違いによるネッキング量の差異について試験
を行った。
０．０５％、板厚２．０mmの材料を対象として、鋼板の
冷却過程の違いによるネッキング量の差異について試験
を行った。
【００２９】温度計５の位置までの温度降下量の大きい
パターンＡ’と、温度計５の位置までの温度降下量の小
さいパターンＣ’と、これらの中間の温度降下量である
パターンＢ’の３ケースについて試験を行った。前記パ
ターンＡ’〜Ｃ’についての詳細な温度制御パターンを
表２に示す。
パターンＡ’と、温度計５の位置までの温度降下量の小
さいパターンＣ’と、これらの中間の温度降下量である
パターンＢ’の３ケースについて試験を行った。前記パ
ターンＡ’〜Ｃ’についての詳細な温度制御パターンを
表２に示す。
【００３０】
【表２】
【００３１】表２において、全体のネッキング量は実験
例１の場合よりも小さいため効果も顕著ではないが、冷
却パターンがＡ’→Ｃ’となるに従い、つまり空冷領域
が長くなるにしたがって、ネッキング量が減少している
ことが判明される。
例１の場合よりも小さいため効果も顕著ではないが、冷
却パターンがＡ’→Ｃ’となるに従い、つまり空冷領域
が長くなるにしたがって、ネッキング量が減少している
ことが判明される。
【００３２】
【発明の効果】以上詳説のとおり、本発明によれば、特
に大幅な設備変更を必要とすることなく、仕上圧延機の
出側から巻取機までの間の冷却工程を制御することによ
りネッキングを効果的に防止できるようになる。
に大幅な設備変更を必要とすることなく、仕上圧延機の
出側から巻取機までの間の冷却工程を制御することによ
りネッキングを効果的に防止できるようになる。
【図１】仕上圧延機から巻取機までの冷却工程概略図で
ある。
ある。
【図２】実験例１におけるパターンＡ〜Ｃの冷却過程図
である。
である。
【図３】実験例１における試験結果図である。
【図４】材料温度とクリープ歪との関係図である。
【図５】本発明に係る冷却制御の説明図である。
【図６】水冷開始温度と幅ネッキング量との関係図であ
る。
る。
【図７】過大張力発生メカニズムの説明図である。
【図８】ネッキング発生メカニズムの説明図である。
【図９】ネッキング発生状態図である。
【図１０】材料温度と巾縮み率との関係図である。
１…ホットストリップ、２…仕上圧延機、３・５・７…
温度計、４・６…冷却装置、９…巻取機
温度計、４・６…冷却装置、９…巻取機
Claims (4)
- 【請求項１】最終仕上圧延機から出たホットストリップ
を巻取機によって巻き取る際に発生するネッキングを、
前記最終仕上圧延機と巻取機との間に配設された冷却装
置によりその冷却過程を制御することにより防止するネ
ッキング防止方法において、 少なくとも前記ホットストリップのＡr3変態終了点より
低い温度域まで空冷のみにより冷却することを特徴とす
る熱間圧延におけるネッキング防止方法。 - 【請求項２】引張応力２kgf/mm2 で１０秒間引っ張りを
行った場合のクリープ歪が２％未満となる温度域まで空
冷により冷却を行う請求項１記載の熱間圧延におけるネ
ッキング防止方法。 - 【請求項３】炭素含有量Ｃ≦０．０１％の材料を対象と
して、最終仕上圧延後、少なくともホットストリップ温
度が８３０℃となるまで空冷により冷却を行う請求項１
記載の熱間圧延におけるネッキング防止方法。 - 【請求項４】炭素含有量Ｃ＞０．０１％の材料を対象と
して、最終仕上圧延後、少なくともホットストリップ温
度が８００℃となるまで空冷により冷却を行う請求項１
記載の熱間圧延におけるネッキング防止方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7032367A JP2891131B2 (ja) | 1995-02-21 | 1995-02-21 | 熱間圧延におけるネッキング防止方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7032367A JP2891131B2 (ja) | 1995-02-21 | 1995-02-21 | 熱間圧延におけるネッキング防止方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08215748A true JPH08215748A (ja) | 1996-08-27 |
| JP2891131B2 JP2891131B2 (ja) | 1999-05-17 |
Family
ID=12356984
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7032367A Expired - Fee Related JP2891131B2 (ja) | 1995-02-21 | 1995-02-21 | 熱間圧延におけるネッキング防止方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2891131B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002224723A (ja) * | 2001-02-06 | 2002-08-13 | Nippon Steel Corp | 板幅制御方法および板幅変化予測式の学習方法 |
| JP2008290156A (ja) * | 2008-09-08 | 2008-12-04 | Jfe Steel Kk | 熱延鋼帯の冷却装置と、その冷却方法 |
| JP2011147967A (ja) * | 2010-01-21 | 2011-08-04 | Nippon Steel Corp | 熱間圧延機の板厚制御方法 |
-
1995
- 1995-02-21 JP JP7032367A patent/JP2891131B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002224723A (ja) * | 2001-02-06 | 2002-08-13 | Nippon Steel Corp | 板幅制御方法および板幅変化予測式の学習方法 |
| JP2008290156A (ja) * | 2008-09-08 | 2008-12-04 | Jfe Steel Kk | 熱延鋼帯の冷却装置と、その冷却方法 |
| JP2011147967A (ja) * | 2010-01-21 | 2011-08-04 | Nippon Steel Corp | 熱間圧延機の板厚制御方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2891131B2 (ja) | 1999-05-17 |
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