JPH0822320B2 - ラケツト用ガツト及びその製造方法 - Google Patents
ラケツト用ガツト及びその製造方法Info
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- JPH0822320B2 JPH0822320B2 JP61044924A JP4492486A JPH0822320B2 JP H0822320 B2 JPH0822320 B2 JP H0822320B2 JP 61044924 A JP61044924 A JP 61044924A JP 4492486 A JP4492486 A JP 4492486A JP H0822320 B2 JPH0822320 B2 JP H0822320B2
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- racket
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、ラケット用ガット及びその製造方法に関す
る。
る。
従来、テニスやバドミントンのラケットに使用される
ガットは、羊や鯨等の動物筋の適度の撚りをかけ、これ
を集束剤で固定させて剛毛化したものが用いられてい
た。このような従来のガットは剛性が高く極めて弾力性
に富むと共に、使用中の弛みが少ない等の優れた物性を
示し、さらに打球時の感触、打球音にも優れている。と
ころが耐水性に極めて弱く、雨天時等においては張力及
び強度の低下が著しく、しかも該動物筋は一般に効果で
あるという欠点があった。
ガットは、羊や鯨等の動物筋の適度の撚りをかけ、これ
を集束剤で固定させて剛毛化したものが用いられてい
た。このような従来のガットは剛性が高く極めて弾力性
に富むと共に、使用中の弛みが少ない等の優れた物性を
示し、さらに打球時の感触、打球音にも優れている。と
ころが耐水性に極めて弱く、雨天時等においては張力及
び強度の低下が著しく、しかも該動物筋は一般に効果で
あるという欠点があった。
そこで、このような動物筋ガットの欠点を解消するた
めに、モノフィラメント又はマルチフィラメントを適度
に撚り加工、樹脂加工した合成繊維ガットが開発され、
善及してきた。該合成繊維ガットにはポリアミド系と非
ポリアミド系があり、前者はナイロン６、ナイロン66及
びそれらの共重合体繊維からなり、動物筋ガットに比
し、耐水性、耐久性に優れているが、剛性及び弾性率が
劣り、使用中に糸の弛みを生じたりして、打球時の感触
及びボールの反撥力が不充分であるという欠点があっ
た。また後者にはポリエーテルエーテルケトン（特開昭
60-21073号公報）、ポリフッ化ビニリデン（特開昭57-8
9611号公報）、及びポリアセタール（特開昭60-279514
号公報）からなるのがあるが、いずれも剛性は高いもの
の、反撥力が劣るという欠点があった。
めに、モノフィラメント又はマルチフィラメントを適度
に撚り加工、樹脂加工した合成繊維ガットが開発され、
善及してきた。該合成繊維ガットにはポリアミド系と非
ポリアミド系があり、前者はナイロン６、ナイロン66及
びそれらの共重合体繊維からなり、動物筋ガットに比
し、耐水性、耐久性に優れているが、剛性及び弾性率が
劣り、使用中に糸の弛みを生じたりして、打球時の感触
及びボールの反撥力が不充分であるという欠点があっ
た。また後者にはポリエーテルエーテルケトン（特開昭
60-21073号公報）、ポリフッ化ビニリデン（特開昭57-8
9611号公報）、及びポリアセタール（特開昭60-279514
号公報）からなるのがあるが、いずれも剛性は高いもの
の、反撥力が劣るという欠点があった。
さらに、最近では主としてポリアミド系のモノフィラ
メントのまわりに金属細線を螺旋上に巻着し、該金属細
線を合成繊維で被覆したもの（実公昭52-15301号公
報）、上記金属細線の代わりにカーボン繊維を巻着した
もの（実公昭58-50937号公報）、あるいはポリアミド繊
維とアラミド繊維を複合化したもの（特開昭59-64073号
公報）等々のいわゆる複合ガットも開発されているが、
これらにおいても剛性は高いが、延伸度が小さく、反撥
力も劣るため、打球時における感触が悪くボールが飛ば
ないという問題点があった。
メントのまわりに金属細線を螺旋上に巻着し、該金属細
線を合成繊維で被覆したもの（実公昭52-15301号公
報）、上記金属細線の代わりにカーボン繊維を巻着した
もの（実公昭58-50937号公報）、あるいはポリアミド繊
維とアラミド繊維を複合化したもの（特開昭59-64073号
公報）等々のいわゆる複合ガットも開発されているが、
これらにおいても剛性は高いが、延伸度が小さく、反撥
力も劣るため、打球時における感触が悪くボールが飛ば
ないという問題点があった。
本発明はこれら従来の問題点を解決して、耐水性及び
耐久性に優れ、剛性が高く、しかも弾力性に富むラケッ
ト用ガットを提供すること、及び、このような高性能、
高品質のラケット用ガットを容易かつ安価に製造するこ
とを目的とする。
耐久性に優れ、剛性が高く、しかも弾力性に富むラケッ
ト用ガットを提供すること、及び、このような高性能、
高品質のラケット用ガットを容易かつ安価に製造するこ
とを目的とする。
本発明に係るラケット用ガットは、ポリアミド系の合
成繊維よりなるラケット用ガットであって、歪み率τが
10％のときの張力Ｓが28kg/mm2〜60kg/mm2に設定されて
いる。また、本発明に係るガットの製造方法は、張力と
して５〜17kg/mm2を掛けつつ、又は８〜20％の歪み率だ
け延伸しつつ、加熱温度Ｔ（単位：℃）が150〜200℃の
もとで、加熱時間（ｘ）（単位：分）を、 ｘ≧exp｛（1300/T）−6.5｝ として加熱するものである。
成繊維よりなるラケット用ガットであって、歪み率τが
10％のときの張力Ｓが28kg/mm2〜60kg/mm2に設定されて
いる。また、本発明に係るガットの製造方法は、張力と
して５〜17kg/mm2を掛けつつ、又は８〜20％の歪み率だ
け延伸しつつ、加熱温度Ｔ（単位：℃）が150〜200℃の
もとで、加熱時間（ｘ）（単位：分）を、 ｘ≧exp｛（1300/T）−6.5｝ として加熱するものである。
上記ラケット用ガットの構成によれば、歪み率が10％
のときの張力が実使用上の最適値である28kg/mm2〜60kg
/mm2に設定されたので、該ラケット用ガットは、弾力性
に富み、耐久性に優れ、かつ反撥力も優秀なものとな
る。また、上記ガットの製造方法によれば、加熱延伸さ
れたポリアミド系合成繊維は、その結晶の融点近傍温度
にて所定の高張力が掛けられ延伸するので、折畳構造か
らなる該結晶を部分的にときほぐし、繊維が再組繊化さ
れ、結晶の融点が増加し、耐熱性が向上する。さらに、
これら所定の熱処理が施されることによって、非晶鎖セ
グメントの配向度が増加し、該セグメントのミクロブラ
ウン運動に寄因する力学分散は高温側にシフトしてエネ
ルギ損失の小さい合成繊維が生産される。
のときの張力が実使用上の最適値である28kg/mm2〜60kg
/mm2に設定されたので、該ラケット用ガットは、弾力性
に富み、耐久性に優れ、かつ反撥力も優秀なものとな
る。また、上記ガットの製造方法によれば、加熱延伸さ
れたポリアミド系合成繊維は、その結晶の融点近傍温度
にて所定の高張力が掛けられ延伸するので、折畳構造か
らなる該結晶を部分的にときほぐし、繊維が再組繊化さ
れ、結晶の融点が増加し、耐熱性が向上する。さらに、
これら所定の熱処理が施されることによって、非晶鎖セ
グメントの配向度が増加し、該セグメントのミクロブラ
ウン運動に寄因する力学分散は高温側にシフトしてエネ
ルギ損失の小さい合成繊維が生産される。
以下、図面に基づき本発明を詳説する。
第２図は、ラケット用ガットに使用される外径1.1mm
〜1.4mmの周知の合成繊維を例示したものであって、
〔Ｉ〕及び〔II〕は、ポリアミド系合成繊維からなる芯
線１と、撚り加工及び樹脂加工によって該芯線１も被覆
するポリアミド系合成繊維が含有された耐熱合成繊維の
多数の巻線２…とから構成され、又〔III〕は、ポリア
ミド系合成繊維からなるマルチフィラメント３を撚り加
工及び樹脂加工により成形されたものである。
〜1.4mmの周知の合成繊維を例示したものであって、
〔Ｉ〕及び〔II〕は、ポリアミド系合成繊維からなる芯
線１と、撚り加工及び樹脂加工によって該芯線１も被覆
するポリアミド系合成繊維が含有された耐熱合成繊維の
多数の巻線２…とから構成され、又〔III〕は、ポリア
ミド系合成繊維からなるマルチフィラメント３を撚り加
工及び樹脂加工により成形されたものである。
本発明のラケット用ガットは、上記合成繊維が、所定
の加工条件下、加熱延伸されてなり、又、図示は省略す
るが、ポリアミド系を主成分とした合成繊維のモノフィ
ラメントを芯線及び／又は巻線に使用して、構成された
合成繊維ガットに加熱延伸加工を施すも自由である。
の加工条件下、加熱延伸されてなり、又、図示は省略す
るが、ポリアミド系を主成分とした合成繊維のモノフィ
ラメントを芯線及び／又は巻線に使用して、構成された
合成繊維ガットに加熱延伸加工を施すも自由である。
しかして、上記加工条件は、加熱温度、加熱時間及び
加熱時の合成繊維の張力により決定され、さらにこれら
の条件は所望の弾性力、耐久性等が達成することができ
る値に設定される。すなわち、加熱温度に関しては、低
すぎる場合は処理効果が小さく所期の目的が達成でき
ず、高すぎる場合は繊維の酸化劣化が生じ耐久性に劣る
という問題点が生じる。また張力に関しては、低すぎる
場合は、高弾性の合成繊維が得にくく、高すぎる場合
は、合成繊維が切断する虞があり、これらの点を考慮し
て所望の加工条件が決定される。具体的には、加工前の
合成繊維の張力Ｗは5.0kg/mm2〜17kg/mm2。（好ましく
は10kg/mm2〜15kg/mm2）、又は繊維の延伸率ψが８％〜
20％（好ましくは13％〜18％）に設定され、また加熱温
度Ｔは150℃〜200℃（好ましくは165℃〜190℃）に設定
される。
加熱時の合成繊維の張力により決定され、さらにこれら
の条件は所望の弾性力、耐久性等が達成することができ
る値に設定される。すなわち、加熱温度に関しては、低
すぎる場合は処理効果が小さく所期の目的が達成でき
ず、高すぎる場合は繊維の酸化劣化が生じ耐久性に劣る
という問題点が生じる。また張力に関しては、低すぎる
場合は、高弾性の合成繊維が得にくく、高すぎる場合
は、合成繊維が切断する虞があり、これらの点を考慮し
て所望の加工条件が決定される。具体的には、加工前の
合成繊維の張力Ｗは5.0kg/mm2〜17kg/mm2。（好ましく
は10kg/mm2〜15kg/mm2）、又は繊維の延伸率ψが８％〜
20％（好ましくは13％〜18％）に設定され、また加熱温
度Ｔは150℃〜200℃（好ましくは165℃〜190℃）に設定
される。
さらに加熱時間ｘは下記の（ｉ）式に示す如く、加熱
温度Ｔの関数として表され、決定される。
温度Ｔの関数として表され、決定される。
ｘ＝exp｛（1300/T）−6.5｝……（ｉ） 従って、加熱温度Ｔが低い時は加熱時間ｘが長時間を
要することとなる。尚、（ｉ）式は加熱に要する最低時
間を示すものであり、これ以上の時間に設定するのは自
由である。また、単位は加熱温度Ｔは「℃」であり、加
熱時間ｘに「分」である。しかして、このような加工条
件下において加熱延伸されたポリアミド系合成繊維は、
その結晶の融点近傍温度にて所定の高張力が掛けられ延
伸するので、折畳構造からなる該結晶を部分的にときほ
ぐし、繊維が再組繊化され、結晶の融点が増加し、耐熱
性が向上する。さらに、これら所定の熱処理が施される
ことによって、非晶鎖セグメントの配向度が増加し、該
セグメントのミクロブラウン運動に寄因する力学分散は
高温側にシフトしてエネルギ損失の小さい合成繊維が生
産される。
要することとなる。尚、（ｉ）式は加熱に要する最低時
間を示すものであり、これ以上の時間に設定するのは自
由である。また、単位は加熱温度Ｔは「℃」であり、加
熱時間ｘに「分」である。しかして、このような加工条
件下において加熱延伸されたポリアミド系合成繊維は、
その結晶の融点近傍温度にて所定の高張力が掛けられ延
伸するので、折畳構造からなる該結晶を部分的にときほ
ぐし、繊維が再組繊化され、結晶の融点が増加し、耐熱
性が向上する。さらに、これら所定の熱処理が施される
ことによって、非晶鎖セグメントの配向度が増加し、該
セグメントのミクロブラウン運動に寄因する力学分散は
高温側にシフトしてエネルギ損失の小さい合成繊維が生
産される。
従って、該合成繊維は、弾性力に富み、耐久性に優
れ、反撥力の優秀な製品となり、ラケット用ガットとし
て最適なものとなるのである。
れ、反撥力の優秀な製品となり、ラケット用ガットとし
て最適なものとなるのである。
次に、本発明ガットの製造方法及び特性について詳説
する。
する。
一般に従来の方法においては、未処理の合成繊維にゾ
ーン延伸、及びゾーン熱処理を施すことによって、延伸
加熱されているが、この方法においては、加工時の張力
Ｗが小さく加熱時間ｘも短いため、高弾性化を対応する
ことができない。
ーン延伸、及びゾーン熱処理を施すことによって、延伸
加熱されているが、この方法においては、加工時の張力
Ｗが小さく加熱時間ｘも短いため、高弾性化を対応する
ことができない。
そこで、本発明は下述の如き方法により、加熱延伸加
工を施したのである。尚、以下に延べる方法において、
加工前の合成繊維としては、上述のゾーン延伸及びゾー
ン熱処理を施された市販の合成繊維を使用し、その特性
は歪み率τを10％で延伸させた時の張力Ｓが14.0〜27.0
kg/mm2、引張強度が60〜70kg/mm2のものである。
工を施したのである。尚、以下に延べる方法において、
加工前の合成繊維としては、上述のゾーン延伸及びゾー
ン熱処理を施された市販の合成繊維を使用し、その特性
は歪み率τを10％で延伸させた時の張力Ｓが14.0〜27.0
kg/mm2、引張強度が60〜70kg/mm2のものである。
第３図において、５は本発明のガットの製造装置であ
って、合成繊維４が加熱される加熱炉５と、該加熱炉５
の両端外方に配設されて、該合成繊維４に係合される左
右一対の滑車7,7、と該合成繊維４に懸吊される左右一
対のウエイト8,8と、からなる。
って、合成繊維４が加熱される加熱炉５と、該加熱炉５
の両端外方に配設されて、該合成繊維４に係合される左
右一対の滑車7,7、と該合成繊維４に懸吊される左右一
対のウエイト8,8と、からなる。
しかして、所定位置にセットされた合成繊維４は、上
記ウエイト8,8によって所定の荷重Ｗが掛けられ、常に
一定の張力Ｗ′−すなわち5kg/mm2〜17kg/mm2−が付与
され、次いで一定の所定時間150〜200℃に加熱され、延
伸加工されるのである。第１表は該製造装置により製造
されたガットの加工条件を例示するものであり、第２表
は第１表の加工条件により製造されたガットの引張強度
特性を市販の従来品（ダンロップDTS-2000）との比較に
おいて明らかにしたものであり、歪み率τが５％及び10
％で延伸させた時の張力Ｓが、他のデータと共に示され
ている。尚、第１表において、試料Ａ〜Ｆはナイロンモ
ノフィラメントを使用し、試料Ｇはダンロップ製DTS-20
00を使用したものである。また、加熱後の試料の水分率
は約0.3％である。
記ウエイト8,8によって所定の荷重Ｗが掛けられ、常に
一定の張力Ｗ′−すなわち5kg/mm2〜17kg/mm2−が付与
され、次いで一定の所定時間150〜200℃に加熱され、延
伸加工されるのである。第１表は該製造装置により製造
されたガットの加工条件を例示するものであり、第２表
は第１表の加工条件により製造されたガットの引張強度
特性を市販の従来品（ダンロップDTS-2000）との比較に
おいて明らかにしたものであり、歪み率τが５％及び10
％で延伸させた時の張力Ｓが、他のデータと共に示され
ている。尚、第１表において、試料Ａ〜Ｆはナイロンモ
ノフィラメントを使用し、試料Ｇはダンロップ製DTS-20
00を使用したものである。また、加熱後の試料の水分率
は約0.3％である。
しかして、この第１表に示す如く、張力Ｗは5.4kg/mm
2〜13kg/mm2に設定され、所定の条件（5.0kg/mm2〜17kg
/mm2）を満足し、又加熱温度Ｔはいずれも173度に設定
され、さらに加熱時間ｘは（ｉ）式により算出され、ｘ
≒２分以上の加熱時間でもって加熱される。
2〜13kg/mm2に設定され、所定の条件（5.0kg/mm2〜17kg
/mm2）を満足し、又加熱温度Ｔはいずれも173度に設定
され、さらに加熱時間ｘは（ｉ）式により算出され、ｘ
≒２分以上の加熱時間でもって加熱される。
また、第２表の引張強度特性はJIS-L1070に準じて行
われたものであって、歪み率τが10％で延伸させた時の
張力Ｓが大幅に増加しており、43.0kg/mm2〜58.4kg/m
m2）破断強度（kg）も約1.3倍に増加すすことが判る。
さらに第１図は第２表の歪み率℃と張力Ｓとの関係をプ
ロットしたものである。この図から加工時の張力Ｗは10
kg/mm2以上であることが好ましいことが判り、また、加
熱時間ｘも長い方が好ましいことが判明する。
われたものであって、歪み率τが10％で延伸させた時の
張力Ｓが大幅に増加しており、43.0kg/mm2〜58.4kg/m
m2）破断強度（kg）も約1.3倍に増加すすことが判る。
さらに第１図は第２表の歪み率℃と張力Ｓとの関係をプ
ロットしたものである。この図から加工時の張力Ｗは10
kg/mm2以上であることが好ましいことが判り、また、加
熱時間ｘも長い方が好ましいことが判明する。
次に、反撥力特性を従来品との比較において確認する
ために第１表における試料Ｂを代表例とし、応力緩和試
験及びエネルギ損失試験を行った。
ために第１表における試料Ｂを代表例とし、応力緩和試
験及びエネルギ損失試験を行った。
具体的には、応力緩和実験は、引張試験機にて本発明
ガット及び従来ガットに25kg/mm2の初期張力をかけて、
延伸率を同一に保持し、１時間後の保持率を測定した。
ガット及び従来ガットに25kg/mm2の初期張力をかけて、
延伸率を同一に保持し、１時間後の保持率を測定した。
また、エネルギ損失試験は、引張試験機において、本
発明ガット及び従来ガットを夫々200m/minの速度で延伸
させ、30kg/mm2又は40kg/mm2の張力を掛け、延伸時の往
時の応力及び復時の応力を測定し、しかる後被測定物に
与えた全エネルギ及び復時における被測定物の内部発熱
等により失われたエネルギを算出し、後者を前者で除し
てエネルギ損失を算出する。応力緩和試験の結果を第３
表に、エネルギ損失試験の結果を第４表に夫々示した。
発明ガット及び従来ガットを夫々200m/minの速度で延伸
させ、30kg/mm2又は40kg/mm2の張力を掛け、延伸時の往
時の応力及び復時の応力を測定し、しかる後被測定物に
与えた全エネルギ及び復時における被測定物の内部発熱
等により失われたエネルギを算出し、後者を前者で除し
てエネルギ損失を算出する。応力緩和試験の結果を第３
表に、エネルギ損失試験の結果を第４表に夫々示した。
これらの結果により、本発明ガットは従来品ガットに
比べ応力緩和が小さく、エネルギ損失も小さいことが確
認され、反撥力に富むことが証明された。
比べ応力緩和が小さく、エネルギ損失も小さいことが確
認され、反撥力に富むことが証明された。
さらに、別の製造方法を詳説する。
第４図において、５は、別の製造装置であって、合成
繊維４が加熱されて通過する加熱炉６と、該加熱炉６の
両端外方に配設され、矢印Ｍ方向に回転して、該合成繊
維４を矢印Ｎ方向に連続的に送出、巻取するための適数
個のローラ９…とからなる。
繊維４が加熱されて通過する加熱炉６と、該加熱炉６の
両端外方に配設され、矢印Ｍ方向に回転して、該合成繊
維４を矢印Ｎ方向に連続的に送出、巻取するための適数
個のローラ９…とからなる。
しかして、合成繊維４が所定位置にセットされると共
に、巻取側のローラ9,9の回転速度が送出側のローラ9,9
の回転速度よりも速くなるように設定され、常に一定の
延伸率ψを維持しつつ所定の加熱条件に設定された加熱
炉６内を通過し、所望のガットが得られるのである。
に、巻取側のローラ9,9の回転速度が送出側のローラ9,9
の回転速度よりも速くなるように設定され、常に一定の
延伸率ψを維持しつつ所定の加熱条件に設定された加熱
炉６内を通過し、所望のガットが得られるのである。
第５表は該製造装置により製造されたガットの加工条
件を例示するものであり、第６表は第５表の加工条件に
より製造されたガットの引張強度特性を市販の従来品と
の比較において明らかにしたものである。
件を例示するものであり、第６表は第５表の加工条件に
より製造されたガットの引張強度特性を市販の従来品と
の比較において明らかにしたものである。
しかして、第５表において、試料Ｈ〜Ｊはナイロンモ
ノフィラメントを使用し、試料ＫはダンロップDTS-2000
を加熱延伸させたものである。
ノフィラメントを使用し、試料ＫはダンロップDTS-2000
を加熱延伸させたものである。
さらに、該合成繊維４の送出時の張力は2.3kg/mm2に
設定され、延伸率４が10％及び15％に設定されて製造し
たものであり、かつ加熱時間ｘは（ｉ）式により算出さ
れ、加熱時間ｘ＝２分以上の時間に設定されている。
設定され、延伸率４が10％及び15％に設定されて製造し
たものであり、かつ加熱時間ｘは（ｉ）式により算出さ
れ、加熱時間ｘ＝２分以上の時間に設定されている。
また、第６表において市販の従来品ガットｂ〜ｄは夫
々ダンロップDTS-2000、ゴーセンオージオシープミク
ロ、ナイロンモノフィラメントを使用して比較した。こ
れらの結果から上述の加熱延伸処理を施すことにより、
弾性力及び破断強度共、大巾に向上することが証明され
た。さらに、第５図は第６表における歪み率τと張力Ｓ
との関係をプロットしたものである。この図から加工条
件の延伸率ψは大きい方が好ましいことが判明する。
尚、本製造装置５において、延伸率ψを一定とする代わ
りに、張力Ｗ一定とするも、また、加熱炉６内にチッ素
ガスを流入させることも、自由である。
々ダンロップDTS-2000、ゴーセンオージオシープミク
ロ、ナイロンモノフィラメントを使用して比較した。こ
れらの結果から上述の加熱延伸処理を施すことにより、
弾性力及び破断強度共、大巾に向上することが証明され
た。さらに、第５図は第６表における歪み率τと張力Ｓ
との関係をプロットしたものである。この図から加工条
件の延伸率ψは大きい方が好ましいことが判明する。
尚、本製造装置５において、延伸率ψを一定とする代わ
りに、張力Ｗ一定とするも、また、加熱炉６内にチッ素
ガスを流入させることも、自由である。
しかして、上述の如き歪み率τが10％に延伸させた時
の張力が所望の張力−すなわち28〜60kg/mm2−に設定さ
れたガットをヨコ糸を27.2kg、タテ糸を21、8kgの張力
にてラケットに装着し、実用性を検査すべく、反撥係数
及び耐久性の測定を行った。
の張力が所望の張力−すなわち28〜60kg/mm2−に設定さ
れたガットをヨコ糸を27.2kg、タテ糸を21、8kgの張力
にてラケットに装着し、実用性を検査すべく、反撥係数
及び耐久性の測定を行った。
具体的には、反撥係数の測定は、第６図に示す如く、
複数本のガット15…が張設されたラケット10を治具11に
吊り下げると共に、発射装置12内に格納されたテニスボ
ール13を該発射装置12から発射させ、該ラケット10のガ
ット15…にテニスボール13を矢印Q,Q′に示す如く衝突
反撥させ、該テニスボール13の衝突前後の速度をボール
速度測定装置14によって測定し、そして衝突前後の速度
比によって、反撥係数が算出される。
複数本のガット15…が張設されたラケット10を治具11に
吊り下げると共に、発射装置12内に格納されたテニスボ
ール13を該発射装置12から発射させ、該ラケット10のガ
ット15…にテニスボール13を矢印Q,Q′に示す如く衝突
反撥させ、該テニスボール13の衝突前後の速度をボール
速度測定装置14によって測定し、そして衝突前後の速度
比によって、反撥係数が算出される。
また、耐久性テストは、第７図に示す如く、複数本の
ガット15が張設されたラケット10を設けると共に、テニ
スボール13が格納された発射装置12を設け、該発射装置
12から30m/sのスピードでテニスボール13を発射させ、
該テニスボール13を連続的に繰り返し該ガット15に矢印
Ｒ方向に衝突反撥させ、ガット15が切断するまでのテニ
スボール13の衝突回数を測定して、判断した。該ガット
15の反撥係数及び耐久性テストは、試料Ｂ、Ｋを代表例
として測定し、従来品ガットとしては試料ｂを比較品と
して測定した。さらに耐久性テストは試料G,K,b,cを使
用して比較実験をした。
ガット15が張設されたラケット10を設けると共に、テニ
スボール13が格納された発射装置12を設け、該発射装置
12から30m/sのスピードでテニスボール13を発射させ、
該テニスボール13を連続的に繰り返し該ガット15に矢印
Ｒ方向に衝突反撥させ、ガット15が切断するまでのテニ
スボール13の衝突回数を測定して、判断した。該ガット
15の反撥係数及び耐久性テストは、試料Ｂ、Ｋを代表例
として測定し、従来品ガットとしては試料ｂを比較品と
して測定した。さらに耐久性テストは試料G,K,b,cを使
用して比較実験をした。
実験結果を第７表及び第８表に夫々掲載した。
上述の如く、反撥係数、耐久性共飛躍的に向上し、反
撥力、耐久性等においても優秀性が証明された。このよ
うに、歪み率τが10％に延伸させた時の張力が28kg/mm2
〜60kg/mm2に設定されれば、所望のガットに合致する合
成繊維を得ることができるのである。
撥力、耐久性等においても優秀性が証明された。このよ
うに、歪み率τが10％に延伸させた時の張力が28kg/mm2
〜60kg/mm2に設定されれば、所望のガットに合致する合
成繊維を得ることができるのである。
さらに、第８図は本発明ガットの反撥弾性力の目安と
なる粘弾性測定の結果をグラフで示したものである。該
粘弾性測定に供試された試料は、外径1.3mmの市販のナ
イロンガットを延伸率ψ８％でもって延伸させて後、所
定の金属枠に該ガットを固定し、さらに172℃の加熱温
度Ｔにて10分間加熱し、所定時間放冷後、上記金属枠か
ら該ガットを取外し、引張試験にかけた。該引張試験は
引張速度20mm/minで行い、歪み率τが５％に延伸させた
時の張力は12.9kg/mm2であった（従来品ガット（未処理
ガット）は7.4kg/mm2）。そして、該本発明ガットと従
来品の粘弾性を測定したのである。この図から判るよう
に、いわゆる力学分散は高温側にシフトすると共に、合
成繊維の反撥弾性の目安となるtanδの値が、常用され
る−雰囲気温度−５℃〜30℃の範囲において、従来品ガ
ットが最大値0.082を示すのに対して、本発明ガット0.0
68と大巾に低下しており、このことからもエネルギ損失
が小さいことが判り、反撥弾性力が向上していることが
証明された。
なる粘弾性測定の結果をグラフで示したものである。該
粘弾性測定に供試された試料は、外径1.3mmの市販のナ
イロンガットを延伸率ψ８％でもって延伸させて後、所
定の金属枠に該ガットを固定し、さらに172℃の加熱温
度Ｔにて10分間加熱し、所定時間放冷後、上記金属枠か
ら該ガットを取外し、引張試験にかけた。該引張試験は
引張速度20mm/minで行い、歪み率τが５％に延伸させた
時の張力は12.9kg/mm2であった（従来品ガット（未処理
ガット）は7.4kg/mm2）。そして、該本発明ガットと従
来品の粘弾性を測定したのである。この図から判るよう
に、いわゆる力学分散は高温側にシフトすると共に、合
成繊維の反撥弾性の目安となるtanδの値が、常用され
る−雰囲気温度−５℃〜30℃の範囲において、従来品ガ
ットが最大値0.082を示すのに対して、本発明ガット0.0
68と大巾に低下しており、このことからもエネルギ損失
が小さいことが判り、反撥弾性力が向上していることが
証明された。
上記構成によれば、歪み率τが10％のときの張力Ｓが
28kg/mm2〜60kg/mm2に設定されたので、ポリアミド系の
合成繊維からなるラケット用ガットでありながら、剛性
が高く弾力性に富み、耐水性耐久性に優れると共に、打
球時の感触及びボールの反撥力が優秀で、使用中に糸が
弛む虞のないガットを実現することができる。特に打撃
時に適度に延伸して、スピンが掛け易い。しかも該ガッ
トは合成繊維からなるので動物筋ガットのように高価で
なく、安価にかつ均一な優れた特性のガットを製造する
ことができる。
28kg/mm2〜60kg/mm2に設定されたので、ポリアミド系の
合成繊維からなるラケット用ガットでありながら、剛性
が高く弾力性に富み、耐水性耐久性に優れると共に、打
球時の感触及びボールの反撥力が優秀で、使用中に糸が
弛む虞のないガットを実現することができる。特に打撃
時に適度に延伸して、スピンが掛け易い。しかも該ガッ
トは合成繊維からなるので動物筋ガットのように高価で
なく、安価にかつ均一な優れた特性のガットを製造する
ことができる。
第１図は本発明に係るガットの張力特性を従来品ガット
との比較において一例を示した張力歪み線図、第２図は
本発明に係るガットの素材となる市販のガットを例示し
た拡大断面図、第３図は同製造方法の一例を示す簡略装
置図、第４図は別の製造方法例を示す簡略装置図、第５
図は別の張力歪み線図、第６図は反撥係数を測定するた
めの簡略実験装置図、第７図は耐久性テストを行うため
の簡略実験装置図、第８図は本発明に係るガットの粘弾
性を従来品のガットとの比較において示した粘弾性特性
図である。 τ…歪み率、Ｓ…張力
との比較において一例を示した張力歪み線図、第２図は
本発明に係るガットの素材となる市販のガットを例示し
た拡大断面図、第３図は同製造方法の一例を示す簡略装
置図、第４図は別の製造方法例を示す簡略装置図、第５
図は別の張力歪み線図、第６図は反撥係数を測定するた
めの簡略実験装置図、第７図は耐久性テストを行うため
の簡略実験装置図、第８図は本発明に係るガットの粘弾
性を従来品のガットとの比較において示した粘弾性特性
図である。 τ…歪み率、Ｓ…張力
Claims (2)
- 【請求項１】ポリアミド系の合成繊維よりなるラケット
用ガットであって、歪み率τが10％のときの張力Ｓが28
kg/mm2〜60kg/mm2に設定されたことを特徴とするラケッ
ト用ガット。 - 【請求項２】張力として５〜17kg/mm2を掛けつつ、又は
８〜20％の歪み率だけ延伸しつつ、加熱温度Ｔ（単位：
℃）が150〜200℃のもとで、加熱時間（ｘ）（単位：
分）を、 ｘ≧exp｛（1300/T）−6.5｝ として加熱することを特徴とするラケット用ガットの製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61044924A JPH0822320B2 (ja) | 1986-02-28 | 1986-02-28 | ラケツト用ガツト及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61044924A JPH0822320B2 (ja) | 1986-02-28 | 1986-02-28 | ラケツト用ガツト及びその製造方法 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9086001A Division JP2865641B2 (ja) | 1997-03-19 | 1997-03-19 | ラケット用ガットの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62201166A JPS62201166A (ja) | 1987-09-04 |
| JPH0822320B2 true JPH0822320B2 (ja) | 1996-03-06 |
Family
ID=12705017
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61044924A Expired - Fee Related JPH0822320B2 (ja) | 1986-02-28 | 1986-02-28 | ラケツト用ガツト及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0822320B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008029734A (ja) * | 2006-07-31 | 2008-02-14 | Toray Ind Inc | ガット |
| US12379717B2 (en) | 2022-08-03 | 2025-08-05 | Industrial Video Solutions Inc. | Systems and methods for monitoring and controlling industrial processes |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5219165A (en) * | 1991-12-30 | 1993-06-15 | Gencorp Inc. | Tennis racquet |
| JP2845125B2 (ja) * | 1994-04-06 | 1999-01-13 | 住友ゴム工業株式会社 | テニスラケット用ガット |
-
1986
- 1986-02-28 JP JP61044924A patent/JPH0822320B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008029734A (ja) * | 2006-07-31 | 2008-02-14 | Toray Ind Inc | ガット |
| US12379717B2 (en) | 2022-08-03 | 2025-08-05 | Industrial Video Solutions Inc. | Systems and methods for monitoring and controlling industrial processes |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62201166A (ja) | 1987-09-04 |
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Legal Events
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