JPH08229708A - 立方晶窒化硼素系超高圧複合セラミックス焼結体および切削工具 - Google Patents
立方晶窒化硼素系超高圧複合セラミックス焼結体および切削工具Info
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- JPH08229708A JPH08229708A JP3546495A JP3546495A JPH08229708A JP H08229708 A JPH08229708 A JP H08229708A JP 3546495 A JP3546495 A JP 3546495A JP 3546495 A JP3546495 A JP 3546495A JP H08229708 A JPH08229708 A JP H08229708A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 立方晶窒化硼素系超高圧複合セラミックス焼
結体および切削工具を提供する。 【構成】 本発明の立方晶窒化硼素系超高圧複合セラミ
ックス焼結体および切削工具は、立方晶窒化硼素：１０
〜５０容量％、炭化タングステン：０．１〜１容量％、
窒化アルミニウム：３〜７容量％、硼化チタン：１〜５
容量％、酸化アルミニウム：３〜１０容量％、チタンの
炭化物、窒化物、炭窒化物のうち１種または２種以上：
残部からなる表面部材と、コバルト：２５〜４５容量
％、炭化タングステン：残部からなるＷＣ基超硬合金製
支持部材とを接合させたものからなる。
結体および切削工具を提供する。 【構成】 本発明の立方晶窒化硼素系超高圧複合セラミ
ックス焼結体および切削工具は、立方晶窒化硼素：１０
〜５０容量％、炭化タングステン：０．１〜１容量％、
窒化アルミニウム：３〜７容量％、硼化チタン：１〜５
容量％、酸化アルミニウム：３〜１０容量％、チタンの
炭化物、窒化物、炭窒化物のうち１種または２種以上：
残部からなる表面部材と、コバルト：２５〜４５容量
％、炭化タングステン：残部からなるＷＣ基超硬合金製
支持部材とを接合させたものからなる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、立方晶窒化硼素（以
下、ｃＢＮと記す）含有セラミックス焼結体からなる表
面部材と炭化タングステン（以下、ＷＣと記す）基超硬
合金製支持部材からなる立方晶窒化硼素系超高圧複合セ
ラミックス焼結体（以下、複合焼結体と記す）および切
削工具に関するものである。
下、ｃＢＮと記す）含有セラミックス焼結体からなる表
面部材と炭化タングステン（以下、ＷＣと記す）基超硬
合金製支持部材からなる立方晶窒化硼素系超高圧複合セ
ラミックス焼結体（以下、複合焼結体と記す）および切
削工具に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ｃＢＮ含有セラミックス焼結体からなる
表面部材とＷＣ基超硬合金からなる支持部材とで構成さ
れた複合焼結体は、例えば、通常、超硬合金製スローア
ウェイチップの１隅にろう付けし、この複合焼結体をろ
う付けしたスローアウェイチップをバイトの刃先部に取
り付けて切削工具として使用することは良く知られてい
るところである（例えば、特開昭５６−６９２８３号公
報参照）。
表面部材とＷＣ基超硬合金からなる支持部材とで構成さ
れた複合焼結体は、例えば、通常、超硬合金製スローア
ウェイチップの１隅にろう付けし、この複合焼結体をろ
う付けしたスローアウェイチップをバイトの刃先部に取
り付けて切削工具として使用することは良く知られてい
るところである（例えば、特開昭５６−６９２８３号公
報参照）。
【０００３】この従来の複合焼結体の表面部材は、ｃＢ
Ｎ：５０容量％を越えて含まれており、その他は周期律
表の４ａ、５ａ、６ａの窒化物を含んでいる。
Ｎ：５０容量％を越えて含まれており、その他は周期律
表の４ａ、５ａ、６ａの窒化物を含んでいる。
【０００４】これら複合焼結体は、表面部材となるｃＢ
Ｎ含有セラミックス焼結体と、支持部材となるＷＣ基超
硬合金を接合させ、高温高圧下で焼結することにより製
造している。
Ｎ含有セラミックス焼結体と、支持部材となるＷＣ基超
硬合金を接合させ、高温高圧下で焼結することにより製
造している。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うにして製造された表面部材と、支持部材が接合された
従来の複合焼結体をろう付けした切削工具を用いて、例
えば、高硬度鋼、鋳鉄などの高速切削を行うと、切刃部
である表面部材に欠損が発生し、また、逃げ面摩耗が大
きく発達する等、比較的短時間で寿命に達してしまうな
どの課題があった。
うにして製造された表面部材と、支持部材が接合された
従来の複合焼結体をろう付けした切削工具を用いて、例
えば、高硬度鋼、鋳鉄などの高速切削を行うと、切刃部
である表面部材に欠損が発生し、また、逃げ面摩耗が大
きく発達する等、比較的短時間で寿命に達してしまうな
どの課題があった。
【０００６】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
かかる観点から、例えば、高硬度鋼、鋳鉄などの高速切
削に対して従来よりも、耐欠損性の、より優れた複合セ
ラミックス焼結体を得るべく研究を行った結果、ｃＢＮ
の添加量を１０〜５０容量％とし、結合相は、ＷＣ：
０．１〜１容量％、、窒化アルミニウム（以下、ＡｌＮ
と記す）：３〜７容量％、硼化チタン（以下、ＴｉＢ2
と記す）：１〜５容量％、酸化アルミニウム（以下、Ａ
ｌ2Ｏ3と記す）：３〜１０容量％、チタンの炭化物（以
下、ＴｉＣと記す）、窒化物（以下、ＴｉＮと記す）、
炭窒化物（以下、ＴｉＣＮと記す）のうちの１種または
２種以上および不可避不純物：残部からなる表面部材
と、コバルト（以下、Ｃｏと記す）：２５〜４５容量％
を含有し、残りがＷＣおよび不可避不純物からなる超硬
合金の支持部材とを接合させた複合焼結体、好ましくは
上記ｃＢＮの平均粒径が、４〜２０μmで、また好まし
くは上記ＴｉＣ、ＴｉＮ、ＴｉＣＮのうちの１種または
２種以上の平均粒径は１μｍ以下であり、かつＷＣ、Ａ
ｌＮ、ＴｉＢ2、Ａｌ2Ｏ3の平均粒径は、いずれも０．
５μｍ以下である複合焼結体は、例えば、これを高硬度
鋼、鋳鉄などの高速切削に用いると従来よりも刃先の欠
損が生じ難く、切削寿命が向上するという知見が得られ
たのである。
かかる観点から、例えば、高硬度鋼、鋳鉄などの高速切
削に対して従来よりも、耐欠損性の、より優れた複合セ
ラミックス焼結体を得るべく研究を行った結果、ｃＢＮ
の添加量を１０〜５０容量％とし、結合相は、ＷＣ：
０．１〜１容量％、、窒化アルミニウム（以下、ＡｌＮ
と記す）：３〜７容量％、硼化チタン（以下、ＴｉＢ2
と記す）：１〜５容量％、酸化アルミニウム（以下、Ａ
ｌ2Ｏ3と記す）：３〜１０容量％、チタンの炭化物（以
下、ＴｉＣと記す）、窒化物（以下、ＴｉＮと記す）、
炭窒化物（以下、ＴｉＣＮと記す）のうちの１種または
２種以上および不可避不純物：残部からなる表面部材
と、コバルト（以下、Ｃｏと記す）：２５〜４５容量％
を含有し、残りがＷＣおよび不可避不純物からなる超硬
合金の支持部材とを接合させた複合焼結体、好ましくは
上記ｃＢＮの平均粒径が、４〜２０μmで、また好まし
くは上記ＴｉＣ、ＴｉＮ、ＴｉＣＮのうちの１種または
２種以上の平均粒径は１μｍ以下であり、かつＷＣ、Ａ
ｌＮ、ＴｉＢ2、Ａｌ2Ｏ3の平均粒径は、いずれも０．
５μｍ以下である複合焼結体は、例えば、これを高硬度
鋼、鋳鉄などの高速切削に用いると従来よりも刃先の欠
損が生じ難く、切削寿命が向上するという知見が得られ
たのである。
【０００７】この発明は、かかる知見に基づいてなされ
たものであって、ｃＢＮ含有セラミックス焼結体からな
る表面部材とＷＣ基超硬合金製支持部材とが接合した複
合焼結体において、上記ｃＢＮ含有セラミックス焼結体
からなる表面部材の構成成分組成は、 ｃＢＮ：１０〜５０容量％、ＷＣ：０．１〜１容量％、
ＡｌＮ：３〜７容量％、ＴｉＢ2：１〜５容量％、Ａｌ2
Ｏ3：３〜１０容量％、ＴｉＣ、ＴｉＮ、ＴｉＣＮのう
ちの１種または２種以上および不可避不純物：残部から
なり、かつ、上記ＷＣ基超硬合金製支持部材の構成成分
組成は、 Ｃｏ：２５〜４５容量％、ＷＣおよび不可避不純物：残
部、からなるＷＣ基超硬合金製支持部材を接合させてな
る立方晶窒化硼素系超高圧複合セラミックス焼結体およ
び切削工具に特徴を有するものである。
たものであって、ｃＢＮ含有セラミックス焼結体からな
る表面部材とＷＣ基超硬合金製支持部材とが接合した複
合焼結体において、上記ｃＢＮ含有セラミックス焼結体
からなる表面部材の構成成分組成は、 ｃＢＮ：１０〜５０容量％、ＷＣ：０．１〜１容量％、
ＡｌＮ：３〜７容量％、ＴｉＢ2：１〜５容量％、Ａｌ2
Ｏ3：３〜１０容量％、ＴｉＣ、ＴｉＮ、ＴｉＣＮのう
ちの１種または２種以上および不可避不純物：残部から
なり、かつ、上記ＷＣ基超硬合金製支持部材の構成成分
組成は、 Ｃｏ：２５〜４５容量％、ＷＣおよび不可避不純物：残
部、からなるＷＣ基超硬合金製支持部材を接合させてな
る立方晶窒化硼素系超高圧複合セラミックス焼結体およ
び切削工具に特徴を有するものである。
【０００８】上記表面部材のｃＢＮの平均粒径は、４〜
２０μｍが好ましい。また、上記表面部材の結合相のＴ
ｉＣ、ＴｉＮ、ＴｉＣＮのうちの１種または２種以上の
粒径は平均粒径：１μｍ以下であり、かつＷＣ、Ａｌ
Ｎ、ＴｉＢ2、Ａｌ2Ｏ3の粒径はいずれも平均粒径：
０．５μｍ以下が好ましい。
２０μｍが好ましい。また、上記表面部材の結合相のＴ
ｉＣ、ＴｉＮ、ＴｉＣＮのうちの１種または２種以上の
粒径は平均粒径：１μｍ以下であり、かつＷＣ、Ａｌ
Ｎ、ＴｉＢ2、Ａｌ2Ｏ3の粒径はいずれも平均粒径：
０．５μｍ以下が好ましい。
【０００９】この発明の複合焼結体が従来の複合焼結体
と比較して耐欠損性が優れている理由は、従来の複合焼
結体はｃＢＮ含有セラミックス焼結体からなる表面部材
とＷＣ基超硬合金からなる支持部材の収縮率、熱膨脹係
数が大きく異なるため、薄い表面部材に残留応力が発生
し、この残留応力の発生した表面部材および支持部材か
らなる複合焼結体を用いて、例えば、高速切削を行う
と、工具の刃先に加わる熱衝撃によって、その表面部材
の切刃部に欠損が生じ、比較的早期に寿命に至る。しか
しこの発明の複合焼結体の表面部材は残留応力が極めて
小さくなるために耐欠損性が向上するものと考えられ
る。
と比較して耐欠損性が優れている理由は、従来の複合焼
結体はｃＢＮ含有セラミックス焼結体からなる表面部材
とＷＣ基超硬合金からなる支持部材の収縮率、熱膨脹係
数が大きく異なるため、薄い表面部材に残留応力が発生
し、この残留応力の発生した表面部材および支持部材か
らなる複合焼結体を用いて、例えば、高速切削を行う
と、工具の刃先に加わる熱衝撃によって、その表面部材
の切刃部に欠損が生じ、比較的早期に寿命に至る。しか
しこの発明の複合焼結体の表面部材は残留応力が極めて
小さくなるために耐欠損性が向上するものと考えられ
る。
【００１０】この発明の複合焼結体の表面部材および支
持部材における成分組成および平均粒径を上記の通りに
限定した理由を説明する。
持部材における成分組成および平均粒径を上記の通りに
限定した理由を説明する。
【００１１】（１） 表面部材 （ａ） ｃＢＮ 表面部材におけるｃＢＮは、通常、耐摩耗性および耐塑
性変形性を確保する作用を有するが、焼結体中の割合が
１０容量％未満ではその効果が少なく、一方、５０容量
％を越えて含有すると靭性が低下して、欠損を起こしや
すくなるので好ましくない。したがって、ｃＢＮの含有
量は１０〜５０容量％に定めた。ｃＢＮのより好ましい
含有量は１５〜４５容量％である。またｃＢＮの平均粒
径は、４μｍ以下では耐欠損性が不足し、また２０μｍ
以上では被削材の面粗度が悪化するため、その値を４〜
２０μｍに定めた。
性変形性を確保する作用を有するが、焼結体中の割合が
１０容量％未満ではその効果が少なく、一方、５０容量
％を越えて含有すると靭性が低下して、欠損を起こしや
すくなるので好ましくない。したがって、ｃＢＮの含有
量は１０〜５０容量％に定めた。ｃＢＮのより好ましい
含有量は１５〜４５容量％である。またｃＢＮの平均粒
径は、４μｍ以下では耐欠損性が不足し、また２０μｍ
以上では被削材の面粗度が悪化するため、その値を４〜
２０μｍに定めた。
【００１２】（ｂ）ＷＣ、ＡｌＮ、ＴｉＢ2、Ａｌ2Ｏ3 これら成分は、いずれもＴｉ系化合物中に硬質分散相と
して分散している成分であり、Ｔｉ系化合物の粒成長を
抑制する作用を有するが、ＷＣ：０．１％未満、Ａｌ
Ｎ：３容量％未満、ＴｉＢ2：１容量％未満、Ａｌ
2Ｏ3：３容量％未満ではＴｉ系化合物の粒成長抑制効果
がなく、一方、ＷＣ：１容量％を超え、ＡｌＮ：７容量
％を超え、ＴｉＢ2：５容量％を超え、Ａｌ2Ｏ3：１０
容量％を超えた場合は、焼結性が低下し強度が低下する
ので好ましくない。したがって、分散成分としてはＷ
Ｃ：０．１〜１容量％、ＡｌＮ：３〜７容量％、ＴｉＢ
2：１〜５容量％、Ａｌ2Ｏ3：３〜１０容量％に定め
た。これら成分の、より好ましい範囲は、ＷＣ：０．３
〜１容量％、ＡｌＮ：４〜６容量％、ＴｉＢ2：２〜５
容量％、Ａｌ2Ｏ3：４〜９容量％である。そしてこれら
成分の素地中における粒径は、平均粒径でいずれも０．
５μｍ以下（好ましくは０．１〜０．３μｍ）である。
して分散している成分であり、Ｔｉ系化合物の粒成長を
抑制する作用を有するが、ＷＣ：０．１％未満、Ａｌ
Ｎ：３容量％未満、ＴｉＢ2：１容量％未満、Ａｌ
2Ｏ3：３容量％未満ではＴｉ系化合物の粒成長抑制効果
がなく、一方、ＷＣ：１容量％を超え、ＡｌＮ：７容量
％を超え、ＴｉＢ2：５容量％を超え、Ａｌ2Ｏ3：１０
容量％を超えた場合は、焼結性が低下し強度が低下する
ので好ましくない。したがって、分散成分としてはＷ
Ｃ：０．１〜１容量％、ＡｌＮ：３〜７容量％、ＴｉＢ
2：１〜５容量％、Ａｌ2Ｏ3：３〜１０容量％に定め
た。これら成分の、より好ましい範囲は、ＷＣ：０．３
〜１容量％、ＡｌＮ：４〜６容量％、ＴｉＢ2：２〜５
容量％、Ａｌ2Ｏ3：４〜９容量％である。そしてこれら
成分の素地中における粒径は、平均粒径でいずれも０．
５μｍ以下（好ましくは０．１〜０．３μｍ）である。
【００１３】 （ｃ） Ｔｉ系化合物（ＴｉＣ，ＴｉＮ，ＴｉＣＮ） これらＴｉ系化合物は、結合相として作用し、耐熱性お
よび靭性を確保する作用を有するが、これらＴｉ系化合
物の平均粒径は１μｍ以下（好ましくは０．４〜０．８
μｍ）である。
よび靭性を確保する作用を有するが、これらＴｉ系化合
物の平均粒径は１μｍ以下（好ましくは０．４〜０．８
μｍ）である。
【００１４】（２） 支持部材 複合焼結体の支持部材には、通常、ＷＣ基超硬合金が使
用されているが、この発明の複合焼結体の支持部材のＷ
Ｃ基超硬合金はＣｏ：２５〜４５容量％を含有し、残り
がＷＣおよび不可避不純物からなるＷＣ基超硬合金であ
ることが好ましく、特にＣｏ：３０〜４０容量％を含有
し、残りがＷＣおよび不可避不純物からなるＷＣ基超硬
合金であることがより好ましい。これはＣｏ：２５容量
％未満では表面部材との熱膨脹係数との差が大きくなり
すぎて表面部材に残留応力を生じせしめ、欠損が発生し
易くなるためであり、一方、４５容量％を越えると支持
部材としての強度が不足するようになって好ましくない
ことによるものである。
用されているが、この発明の複合焼結体の支持部材のＷ
Ｃ基超硬合金はＣｏ：２５〜４５容量％を含有し、残り
がＷＣおよび不可避不純物からなるＷＣ基超硬合金であ
ることが好ましく、特にＣｏ：３０〜４０容量％を含有
し、残りがＷＣおよび不可避不純物からなるＷＣ基超硬
合金であることがより好ましい。これはＣｏ：２５容量
％未満では表面部材との熱膨脹係数との差が大きくなり
すぎて表面部材に残留応力を生じせしめ、欠損が発生し
易くなるためであり、一方、４５容量％を越えると支持
部材としての強度が不足するようになって好ましくない
ことによるものである。
【００１５】
【実施例】原料粉末として、表１〜表２に示される粒径
のＴｉＣ粉末、ＴｉＮ粉末、ＴｉＣＮ粉末、ＴｉＡｌ粉
末、ＴｉＡｌ3 粉末、Ｔｉ2ＡｌＮ粉末、Ｔｉ4Ａｌ2Ｃ
2粉末、ＷＣ粉末およびＡｌ2Ｏ3粉末を用意し、これら
原料粉末を超硬合金で内張りされた容器内に超硬合金製
ボールとアセトンと共に充填し、蓋をした後に回転ボー
ルミルにより粉砕および混合を行った。その後さらに表
１〜表２に示される粒径のｃＢＮ粉末を表１〜表２に示
される配合組成となるように追加し、７２時間湿式混合
し、乾燥後に３ｔｏｎ／ｃｍ2 の圧力で直径：２０ｍ
ｍ、厚さ：１．５ｍｍの寸法に型押し成形し、この成形
体を３×１０-4〜３×１０-3Ｔｏｒｒの真空中にて１０
００〜１３００℃の範囲内の所定の温度に３０〜９０分
保持の条件で仮焼結し、次にこの仮焼結体を直径：２０
ｍｍ、厚さ：２ｍｍの寸法を有し、表１〜表２に示され
る成分組成のＷＣ基超硬合金製支持部材と接合させた状
態で超高圧発生焼結装置に装入し、圧力：５．５ＧＰ
ａ、温度：１２００〜１４００℃の範囲内の所定の温度
で２０〜６０分間保持することにより焼結し、表３〜表
４に示される成分組成の切刃部材と支持部材からなる本
発明複合焼結体１〜１０（以下、本発明焼結体１〜１０
という）、比較複合焼結体１〜８（以下、比較焼結体１
〜８という）および従来複合焼結体（以下、従来焼結体
という）を作製した。なお、燒結体を構成する物質の同
定は、Ｘ線回折を用いて行い、各結晶粒度の測定は、走
査型および透過型電顕を用いて行い、さらに各物質の体
積率は、走査型オ−ジェ電子顕微鏡を用いて測定した。
のＴｉＣ粉末、ＴｉＮ粉末、ＴｉＣＮ粉末、ＴｉＡｌ粉
末、ＴｉＡｌ3 粉末、Ｔｉ2ＡｌＮ粉末、Ｔｉ4Ａｌ2Ｃ
2粉末、ＷＣ粉末およびＡｌ2Ｏ3粉末を用意し、これら
原料粉末を超硬合金で内張りされた容器内に超硬合金製
ボールとアセトンと共に充填し、蓋をした後に回転ボー
ルミルにより粉砕および混合を行った。その後さらに表
１〜表２に示される粒径のｃＢＮ粉末を表１〜表２に示
される配合組成となるように追加し、７２時間湿式混合
し、乾燥後に３ｔｏｎ／ｃｍ2 の圧力で直径：２０ｍ
ｍ、厚さ：１．５ｍｍの寸法に型押し成形し、この成形
体を３×１０-4〜３×１０-3Ｔｏｒｒの真空中にて１０
００〜１３００℃の範囲内の所定の温度に３０〜９０分
保持の条件で仮焼結し、次にこの仮焼結体を直径：２０
ｍｍ、厚さ：２ｍｍの寸法を有し、表１〜表２に示され
る成分組成のＷＣ基超硬合金製支持部材と接合させた状
態で超高圧発生焼結装置に装入し、圧力：５．５ＧＰ
ａ、温度：１２００〜１４００℃の範囲内の所定の温度
で２０〜６０分間保持することにより焼結し、表３〜表
４に示される成分組成の切刃部材と支持部材からなる本
発明複合焼結体１〜１０（以下、本発明焼結体１〜１０
という）、比較複合焼結体１〜８（以下、比較焼結体１
〜８という）および従来複合焼結体（以下、従来焼結体
という）を作製した。なお、燒結体を構成する物質の同
定は、Ｘ線回折を用いて行い、各結晶粒度の測定は、走
査型および透過型電顕を用いて行い、さらに各物質の体
積率は、走査型オ−ジェ電子顕微鏡を用いて測定した。
【００１６】
【表１】
【００１７】
【表２】
【００１８】
【表３】
【００１９】
【表４】 これら本発明焼結体１〜１０、比較焼結体１〜８および
従来焼結体の上下面を研削し、放電加工によって切断分
割したものをＷＣ基超硬合金製台金にろう付けし、最終
的に所定寸法に研摩仕上げすることにより本発明切削工
具１〜１０、比較切削工具１〜８および従来切削工具を
作製し、（切削工具の番号と使用せる複合焼結体の番号
は、それぞれ対応する）これら切削工具を用いて 被削材：ＳＣＭ４１５（ＨＲＣ６３）、 切削速度：３００ｍ／ｍｉｎ． 切り込み：０．１５ｍｍ 送り：０．１５ｍｍ／ｒｅｖ． の条件の湿式切削を３０分間行ない、逃げ面摩耗幅（ｍ
ｍ）、その他、切刃の状況を測定観察し、その結果を表
５に示した。
従来焼結体の上下面を研削し、放電加工によって切断分
割したものをＷＣ基超硬合金製台金にろう付けし、最終
的に所定寸法に研摩仕上げすることにより本発明切削工
具１〜１０、比較切削工具１〜８および従来切削工具を
作製し、（切削工具の番号と使用せる複合焼結体の番号
は、それぞれ対応する）これら切削工具を用いて 被削材：ＳＣＭ４１５（ＨＲＣ６３）、 切削速度：３００ｍ／ｍｉｎ． 切り込み：０．１５ｍｍ 送り：０．１５ｍｍ／ｒｅｖ． の条件の湿式切削を３０分間行ない、逃げ面摩耗幅（ｍ
ｍ）、その他、切刃の状況を測定観察し、その結果を表
５に示した。
【００２０】
【表５】
【００２１】
【発明の効果】表５に示される結果から、本発明焼結体
より作製した切削工具１〜１０は従来焼結体より作製し
た従来切削工具に比べて格段に優れた耐欠損性を示すこ
とがわかる。また、この発明の範囲から外れた組成およ
び粒径を示す比較焼結体より作製した比較切削工具１〜
８はいずれも好ましくない特性を示すことがわかる。
より作製した切削工具１〜１０は従来焼結体より作製し
た従来切削工具に比べて格段に優れた耐欠損性を示すこ
とがわかる。また、この発明の範囲から外れた組成およ
び粒径を示す比較焼結体より作製した比較切削工具１〜
８はいずれも好ましくない特性を示すことがわかる。
【００２２】上述のように、この発明の複合焼結体を用
いて作製した切削工具により、高硬度鋼、鋳鉄などのよ
うな材料を高速切削しても、従来のように欠損の発生が
少なく、したがって従来よりも苛酷な条件の切削に適用
でき、また、本発明の複合焼結体は、立方晶窒化素焼結
体の持つ高い熱伝導性等の優れた熱的特性やその高い耐
摩耗性ににより、各種ヒ−トシンクや耐摩耗工具、治具
等にも有用であり、産業上すぐれた効果をもつものであ
る。
いて作製した切削工具により、高硬度鋼、鋳鉄などのよ
うな材料を高速切削しても、従来のように欠損の発生が
少なく、したがって従来よりも苛酷な条件の切削に適用
でき、また、本発明の複合焼結体は、立方晶窒化素焼結
体の持つ高い熱伝導性等の優れた熱的特性やその高い耐
摩耗性ににより、各種ヒ−トシンクや耐摩耗工具、治具
等にも有用であり、産業上すぐれた効果をもつものであ
る。
Claims (3)
- 【請求項１】 立方晶窒化硼素含有セラミックス焼結体
からなる表面部材と炭化タングステン基超硬合金製支持
部材とが接合された複合焼結体において、上記立方晶窒
化硼素含有セラミックス焼結体からなる表面部材の構成
成分組成は、 立方晶窒化硼素 ：１０〜５０容量％、 炭化タングステン：０．１〜１容量％、 窒化アルミニウム：３〜７容量％、 硼化チタン ：１〜５容量％、 酸化アルミニウム：３〜１０容量％、 チタンの炭化物、窒化物、炭窒化物のうち１種または２
種以上および不可避不純物：残部からなり、かつ、 上記炭化タングステン基超硬合金製支持部材の構成成分
組成は、 コバルト：２５〜４５容量％、 炭化タングステンおよび不可避不純物：残部、からなる
ことを特徴とする立方晶窒化硼素系超高圧複合セラミッ
クス焼結体および切削工具。 - 【請求項２】 上記立方晶窒化硼素含有セラミックス焼
結体の表面部材を構成する立方晶窒化硼素の平均粒径
が、４〜２０μｍであることを特徴とする請求項１記載
の立方晶窒化硼素系超高圧複合セラミックス焼結体およ
び切削工具。 - 【請求項３】 上記立方晶窒化硼素含有セラミックス焼
結体の表面部材を構成するチタンの炭化物、窒化物、炭
窒化物のうち１種または２種以上の平均粒径は１μｍ以
下であり、かつ炭化タングステン、窒化アルミニウム、
硼化チタン、酸化アルミニウムの平均粒径はいずれも
０．５μｍ以下であることを特徴とする請求項１および
２記載の立方晶窒化硼素系超高圧複合セラミックス焼結
体および切削工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3546495A JPH08229708A (ja) | 1995-02-23 | 1995-02-23 | 立方晶窒化硼素系超高圧複合セラミックス焼結体および切削工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3546495A JPH08229708A (ja) | 1995-02-23 | 1995-02-23 | 立方晶窒化硼素系超高圧複合セラミックス焼結体および切削工具 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08229708A true JPH08229708A (ja) | 1996-09-10 |
Family
ID=12442512
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3546495A Withdrawn JPH08229708A (ja) | 1995-02-23 | 1995-02-23 | 立方晶窒化硼素系超高圧複合セラミックス焼結体および切削工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08229708A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011207688A (ja) * | 2010-03-30 | 2011-10-20 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp | 複合焼結体 |
| JP2019099396A (ja) * | 2017-11-29 | 2019-06-24 | 三菱マテリアル株式会社 | 微細構造組織を有する立方晶窒化ほう素基焼結体および切削工具 |
-
1995
- 1995-02-23 JP JP3546495A patent/JPH08229708A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011207688A (ja) * | 2010-03-30 | 2011-10-20 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp | 複合焼結体 |
| JP2019099396A (ja) * | 2017-11-29 | 2019-06-24 | 三菱マテリアル株式会社 | 微細構造組織を有する立方晶窒化ほう素基焼結体および切削工具 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
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