JPH08246060A - 缶用鋼板の製造方法 - Google Patents
缶用鋼板の製造方法Info
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- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for drawing, e.g. for deep-drawing
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 従来の材質レベルに劣らぬ加工性を有する缶
用鋼板を、高能率で、安価に製造する技術を提案する。 【構成】Ｃ：0.0020wt％未満、 Si：0.020wt ％以
下、Mn：0.50wt％以下、 Ｐ：0.020 wt％以下、
Ｓ：0.010 wt％以下、 Al：0.150 wt％以下、Ｎ：0.
0050wt％以下含有し、必要によりさらにNb：0.002 〜0.
020wt ％、Ti：0.005 〜0.020 wt％、Ｂ：0.0005〜0.02
0 wt％およびCr：0.10〜0.50wt％のうちから選ばれるい
ずれか１種または２種以上を含有し、残部はFeおよび不
可避的不純物からなる鋼スラブを、厚み：１．２ｍｍ未
満まで熱間圧延した後、６００〜７５０℃の温度範囲で
巻き取り、酸洗を経て、圧下率：５０〜９０％で冷間圧
延する。
用鋼板を、高能率で、安価に製造する技術を提案する。 【構成】Ｃ：0.0020wt％未満、 Si：0.020wt ％以
下、Mn：0.50wt％以下、 Ｐ：0.020 wt％以下、
Ｓ：0.010 wt％以下、 Al：0.150 wt％以下、Ｎ：0.
0050wt％以下含有し、必要によりさらにNb：0.002 〜0.
020wt ％、Ti：0.005 〜0.020 wt％、Ｂ：0.0005〜0.02
0 wt％およびCr：0.10〜0.50wt％のうちから選ばれるい
ずれか１種または２種以上を含有し、残部はFeおよび不
可避的不純物からなる鋼スラブを、厚み：１．２ｍｍ未
満まで熱間圧延した後、６００〜７５０℃の温度範囲で
巻き取り、酸洗を経て、圧下率：５０〜９０％で冷間圧
延する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ぶりき（電気錫めっ
き）、ティンフリースチール（クロームめっき）などと
して使用される加工性に優れる缶用鋼板であって、とく
に塗装−焼付のような低温加熱処理ののち製缶加工が施
される用途に用いて好適な缶用鋼板の製造方法に関する
ものである。
き）、ティンフリースチール（クロームめっき）などと
して使用される加工性に優れる缶用鋼板であって、とく
に塗装−焼付のような低温加熱処理ののち製缶加工が施
される用途に用いて好適な缶用鋼板の製造方法に関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、大量に消費されている飲料缶、１
８リットル缶、ペール缶などは、その製法から分類する
と２ピース缶と３ピース缶に大別できる。このうち、２
ピース缶は錫めっき、クロームめっき、化成処理、塗油
などの処理を施した表面処理鋼板に．浅い絞り加工．Ｄ
ＷＩ（Drawning and Wall Ironing ）加工、ＤＲＤ（Dr
awning and Redrawning ) 加工などを施し、これに蓋を
取りつけた２部品からなる缶である。一方、３ピース缶
は表面処理鋼板を円筒状または角筒状に曲げて端部を接
合して缶胴を形成したのち、これに天蓋と底蓋を取りつ
けた３部品からなる缶である。これら２ピース缶や３ピ
ース缶の製造工程は、一般に、熱延板を焼鈍、酸洗した
のち、冷延−焼鈍−調質圧延−表面処理−剪断等の工程
を経て製造された表面処理鋼板を素材として、加工後に
塗装を行う場合と加工前に塗装を行う場合とがあった。
しかし、近年、加工前の鋼板にコイルの状態で、塗装−
焼付処理、または熱融着法によるフィルムラミネート処
理等の低温加熱（乾燥を含む）を行い、その後に製缶を
行うプロセスが実用化されつつあり、工程の合理化に寄
与するものと注目されている。
８リットル缶、ペール缶などは、その製法から分類する
と２ピース缶と３ピース缶に大別できる。このうち、２
ピース缶は錫めっき、クロームめっき、化成処理、塗油
などの処理を施した表面処理鋼板に．浅い絞り加工．Ｄ
ＷＩ（Drawning and Wall Ironing ）加工、ＤＲＤ（Dr
awning and Redrawning ) 加工などを施し、これに蓋を
取りつけた２部品からなる缶である。一方、３ピース缶
は表面処理鋼板を円筒状または角筒状に曲げて端部を接
合して缶胴を形成したのち、これに天蓋と底蓋を取りつ
けた３部品からなる缶である。これら２ピース缶や３ピ
ース缶の製造工程は、一般に、熱延板を焼鈍、酸洗した
のち、冷延−焼鈍−調質圧延−表面処理−剪断等の工程
を経て製造された表面処理鋼板を素材として、加工後に
塗装を行う場合と加工前に塗装を行う場合とがあった。
しかし、近年、加工前の鋼板にコイルの状態で、塗装−
焼付処理、または熱融着法によるフィルムラミネート処
理等の低温加熱（乾燥を含む）を行い、その後に製缶を
行うプロセスが実用化されつつあり、工程の合理化に寄
与するものと注目されている。
【０００３】このような缶用鋼板に必要とされる重要な
特性は、上記工程における塗装−焼付やフィルムラミネ
ート（いずれの処理温度も２００〜３００℃程度）処理
後の成形加工性である。従来の鋼板では、この一種の時
効処理によって、一般には、さらに材質が硬化してしわ
や割れなどの種々の成形不良が発生するなど加工を困難
にしていた。したがって、缶用鋼板としてはそのような
時効処理後の成形加工時の成形性が優れ、塗装−焼付等
の後でも加工性が劣化しにくいものが求められていた。
特性は、上記工程における塗装−焼付やフィルムラミネ
ート（いずれの処理温度も２００〜３００℃程度）処理
後の成形加工性である。従来の鋼板では、この一種の時
効処理によって、一般には、さらに材質が硬化してしわ
や割れなどの種々の成形不良が発生するなど加工を困難
にしていた。したがって、缶用鋼板としてはそのような
時効処理後の成形加工時の成形性が優れ、塗装−焼付等
の後でも加工性が劣化しにくいものが求められていた。
【０００４】もう一方では、上記のような工程で製造さ
れた缶の製品コストにしめる素材コストが高いため、鋼
板コスト低減への強い要求があった。なお、コストダウ
ンへの別のアプローチして、使用鋼板の板厚減少と、上
蓋径の縮小を狙った縮径（ネックイン）成形の動きもあ
った。このような要望に沿って、鋼板コスト低減につい
ての提案も従来から幾つか行われている。その代表例
が、上記工程中の焼鈍方法を、非効率的で材料の歩留り
や表面品質に劣る箱焼鈍から、生産効率が高く、歩留
り、表面品質に優れた連続焼鈍に変更するものである。
その例として、特公昭６３―１０２１３号公報に開示の
技術とか、さらにこれより軟質な鋼板を連続焼鈍法で製
造するための特開平１―５２４５２号公報に開示の技術
が挙げられる。上記特開平１―５２４５２号公報の技術
は、極低炭素鋼を素材として連続焼鈍後の加工硬化の組
合せで種々の硬さの缶用鋼板を作り分けるものである。
また、さらなるコストダウンのため、鋼板の焼鈍そのも
のを省略する提案として、特開平４―２８０９２６号公
報の技術がある。この技術は焼鈍を省略した極低炭素鋼
板の製造方法に関するものである。
れた缶の製品コストにしめる素材コストが高いため、鋼
板コスト低減への強い要求があった。なお、コストダウ
ンへの別のアプローチして、使用鋼板の板厚減少と、上
蓋径の縮小を狙った縮径（ネックイン）成形の動きもあ
った。このような要望に沿って、鋼板コスト低減につい
ての提案も従来から幾つか行われている。その代表例
が、上記工程中の焼鈍方法を、非効率的で材料の歩留り
や表面品質に劣る箱焼鈍から、生産効率が高く、歩留
り、表面品質に優れた連続焼鈍に変更するものである。
その例として、特公昭６３―１０２１３号公報に開示の
技術とか、さらにこれより軟質な鋼板を連続焼鈍法で製
造するための特開平１―５２４５２号公報に開示の技術
が挙げられる。上記特開平１―５２４５２号公報の技術
は、極低炭素鋼を素材として連続焼鈍後の加工硬化の組
合せで種々の硬さの缶用鋼板を作り分けるものである。
また、さらなるコストダウンのため、鋼板の焼鈍そのも
のを省略する提案として、特開平４―２８０９２６号公
報の技術がある。この技術は焼鈍を省略した極低炭素鋼
板の製造方法に関するものである。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、この方
法は、製缶加工に耐えうる軟質の鋼板を製造するために
は、熱延温度範囲が変態点以下のフェライト域に限定さ
れるほか、巻取り後に保熱処理を行って材質の均一化を
はかる必要があり、高能率、低コストで生産することが
困難であった。
法は、製缶加工に耐えうる軟質の鋼板を製造するために
は、熱延温度範囲が変態点以下のフェライト域に限定さ
れるほか、巻取り後に保熱処理を行って材質の均一化を
はかる必要があり、高能率、低コストで生産することが
困難であった。
【０００６】そこで、本発明の目的は、既知の技術が抱
えている上記問題点を克服するところにあり、熱延時の
温度を特にフェライト域に制限しなくても、また巻き取
り処理後に特殊な保熱を行わなくても、従来のレベルに
劣ることのない加工性を有する缶用鋼板を、高能率で、
安価に製造可能とする技術を提案することにある。
えている上記問題点を克服するところにあり、熱延時の
温度を特にフェライト域に制限しなくても、また巻き取
り処理後に特殊な保熱を行わなくても、従来のレベルに
劣ることのない加工性を有する缶用鋼板を、高能率で、
安価に製造可能とする技術を提案することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】発明者らは、上記課題を
解決するために、まず、缶用鋼板に求められる特性につ
いてあらためて検討し、以下の知見を得た。すなわち、
２ピース缶であっても３ピース缶であっても、 １）自動車等に用いられる深絞り用鋼板ほどの、高いｒ
値は必ずしも必要ではない。 ２）リジングのような変形の不均一性を生ずることは缶
成形上不可である。 ３）微細な組織が加工変形の均一性の面で望ましい。 ４）時効性は必ずしも箱焼鈍材（低炭素アルミキルド
鋼）のような完全非時効である必要はないが、通常の連
続焼鈍材（低炭素アルミキルド鋼）では製缶工程および
その後のネックイン、フランジ加工等の２次、３次の工
程で不具合を生ずる。 ５）製缶加工性に良好な対応を示す特性は、通常の引張
り試験で得られるような延性ではなく、それより１〜２
桁速い変形速度の引張り試験における局部延性である。 ６）焼鈍工程を省略する場合に、これまでの強度レベル
はむしろ高すぎる範囲にあり、各種成形時の形状不良、
金型の損傷などの問題があり、また、完全な加工硬化状
態にあるために延性に乏しく実際の成形で破断が頻発し
実用には耐えなかった。したがって、成形加工前の状態
でいかに強度を低く抑え、成形性を維持するかが重要で
ある。
解決するために、まず、缶用鋼板に求められる特性につ
いてあらためて検討し、以下の知見を得た。すなわち、
２ピース缶であっても３ピース缶であっても、 １）自動車等に用いられる深絞り用鋼板ほどの、高いｒ
値は必ずしも必要ではない。 ２）リジングのような変形の不均一性を生ずることは缶
成形上不可である。 ３）微細な組織が加工変形の均一性の面で望ましい。 ４）時効性は必ずしも箱焼鈍材（低炭素アルミキルド
鋼）のような完全非時効である必要はないが、通常の連
続焼鈍材（低炭素アルミキルド鋼）では製缶工程および
その後のネックイン、フランジ加工等の２次、３次の工
程で不具合を生ずる。 ５）製缶加工性に良好な対応を示す特性は、通常の引張
り試験で得られるような延性ではなく、それより１〜２
桁速い変形速度の引張り試験における局部延性である。 ６）焼鈍工程を省略する場合に、これまでの強度レベル
はむしろ高すぎる範囲にあり、各種成形時の形状不良、
金型の損傷などの問題があり、また、完全な加工硬化状
態にあるために延性に乏しく実際の成形で破断が頻発し
実用には耐えなかった。したがって、成形加工前の状態
でいかに強度を低く抑え、成形性を維持するかが重要で
ある。
【０００８】次いで、上記した必要特性を、焼鈍を省略
しても達成するための成分組成および熱延条件等を調査
した。その結果、Ｃ，Ｓを始めとする成分組成と、熱延
条件とを適切に組み合わせれば、結晶粒径が比較的微細
なままで、製缶時の塗装−焼き付け等の加熱工程でむし
ろ軟化（強度が低下）し、成形加工性が大いに向上する
という事実を知見し、本発明に想到したのである。
しても達成するための成分組成および熱延条件等を調査
した。その結果、Ｃ，Ｓを始めとする成分組成と、熱延
条件とを適切に組み合わせれば、結晶粒径が比較的微細
なままで、製缶時の塗装−焼き付け等の加熱工程でむし
ろ軟化（強度が低下）し、成形加工性が大いに向上する
という事実を知見し、本発明に想到したのである。
【０００９】すなわち、本発明の要旨構成は次のとおり
である。 (1) Ｃ：0.0020wt％未満、 Si：0.020wt ％以下、M
n：0.50wt％以下、 Ｐ：0.020 wt％以下、Ｓ：0.0
10 wt％以下、 Al：0.150 wt％以下、Ｎ：0.0050wt
％以下含有し、残部はFeおよび不可避的不純物からなる
鋼スラブを厚み：１．２ｍｍ未満まで熱間圧延した後、
６００〜７５０℃の温度範囲で巻き取り、酸洗を経て、
圧下率：５０〜９０％で冷間圧延することを特徴とする
缶用鋼板の製造方法。
である。 (1) Ｃ：0.0020wt％未満、 Si：0.020wt ％以下、M
n：0.50wt％以下、 Ｐ：0.020 wt％以下、Ｓ：0.0
10 wt％以下、 Al：0.150 wt％以下、Ｎ：0.0050wt
％以下含有し、残部はFeおよび不可避的不純物からなる
鋼スラブを厚み：１．２ｍｍ未満まで熱間圧延した後、
６００〜７５０℃の温度範囲で巻き取り、酸洗を経て、
圧下率：５０〜９０％で冷間圧延することを特徴とする
缶用鋼板の製造方法。
【００１０】(2) 上記(1) に記載の成分のものに、さら
にNb：0.002 〜0.020wt ％、Ti：0.005 〜0.020 wt％お
よびＢ：0.0005〜0.0020 wt ％のうちから選ばれるいず
れか１種または２種以上を含有させてなる成分組成の鋼
スラブを厚み：１．２ｍｍ未満まで熱間圧延した後、６
００〜７５０℃の温度範囲で巻き取り、酸洗を経て、圧
下率：５０〜９０％で冷間圧延することを特徴とする缶
用鋼板の製造方法。
にNb：0.002 〜0.020wt ％、Ti：0.005 〜0.020 wt％お
よびＢ：0.0005〜0.0020 wt ％のうちから選ばれるいず
れか１種または２種以上を含有させてなる成分組成の鋼
スラブを厚み：１．２ｍｍ未満まで熱間圧延した後、６
００〜７５０℃の温度範囲で巻き取り、酸洗を経て、圧
下率：５０〜９０％で冷間圧延することを特徴とする缶
用鋼板の製造方法。
【００１１】(3) 上記(1) または(2) に記載の成分のも
のに、さらにCr：0.10〜0.50wt％を含有させてなる成分
組成の鋼スラブを厚み：１．２ｍｍ未満まで熱間圧延し
た後、６００〜７５０℃の温度範囲で巻き取り、酸洗を
経て、圧下率：５０〜９０％で冷間圧延することを特徴
とする缶用鋼板の製造方法。
のに、さらにCr：0.10〜0.50wt％を含有させてなる成分
組成の鋼スラブを厚み：１．２ｍｍ未満まで熱間圧延し
た後、６００〜７５０℃の温度範囲で巻き取り、酸洗を
経て、圧下率：５０〜９０％で冷間圧延することを特徴
とする缶用鋼板の製造方法。
【００１２】
【作用】以下に、本発明における各限定理由について、
成分組成から順に述べる。 Ｃ：0.0020wt％未満 Ｃ量は、０．００２wt％未満に制限すると熱延鋼板の強
度が低下し、冷延鋼板の強度もさらに低下する傾向にあ
る。しかも、残留する固溶Ｃが少ないことに起因すると
推定されるが、成形加工後の塗装−焼き付け又はフィル
ムラミネート処理等の加熱により顕著に軟化し、その後
の塑性加工が行われる際には成形加工性が一層改善され
る。また、Ｃ量のこのような制限により局部延性の向上
ももたらされ、伸びフランジ成形時の割れの発生傾向を
減少させる。従って、Ｃ量は０．００２０wt％未満、好
ましくは０．００１５wt％以下とする。さらに好ましく
は、伸びフランジ性の点から０．００１０wt％以下とす
るのがよい。
成分組成から順に述べる。 Ｃ：0.0020wt％未満 Ｃ量は、０．００２wt％未満に制限すると熱延鋼板の強
度が低下し、冷延鋼板の強度もさらに低下する傾向にあ
る。しかも、残留する固溶Ｃが少ないことに起因すると
推定されるが、成形加工後の塗装−焼き付け又はフィル
ムラミネート処理等の加熱により顕著に軟化し、その後
の塑性加工が行われる際には成形加工性が一層改善され
る。また、Ｃ量のこのような制限により局部延性の向上
ももたらされ、伸びフランジ成形時の割れの発生傾向を
減少させる。従って、Ｃ量は０．００２０wt％未満、好
ましくは０．００１５wt％以下とする。さらに好ましく
は、伸びフランジ性の点から０．００１０wt％以下とす
るのがよい。
【００１３】Si：0.020wt ％以下 Siは、その含有量が０．０２０wt％を超えると、表面処
理性の劣化が顕著になるほか、鋼の硬化のために熱間圧
延性が低下し、ひいては冷延後の鋼板強度上昇により成
形加工性が低下する。したがって、Si含有量は、０．０
２０wt％以下、好ましくは０．０１０wt％以下とする。
理性の劣化が顕著になるほか、鋼の硬化のために熱間圧
延性が低下し、ひいては冷延後の鋼板強度上昇により成
形加工性が低下する。したがって、Si含有量は、０．０
２０wt％以下、好ましくは０．０１０wt％以下とする。
【００１４】Mn：0.50wt％以下 Mnは、Ｓを固定して赤熱脆性を防止する作用を有するが
０．５０wt％を超えると、鋼の硬化のため熱間圧延性を
低下させ、また冷延鋼板の塗装−焼付工程で硬化し成形
加工上好ましくない。したがって、Mn含有量は、０．５
０wt％以下、好ましくは０．１０wt％以下とする。
０．５０wt％を超えると、鋼の硬化のため熱間圧延性を
低下させ、また冷延鋼板の塗装−焼付工程で硬化し成形
加工上好ましくない。したがって、Mn含有量は、０．５
０wt％以下、好ましくは０．１０wt％以下とする。
【００１５】Ｐ：0.020 wt％以下 Ｐは、耐食性の劣化を招き、また塗装−焼付処理後の成
形加工性を低下させるので、０．０２０wt％以下、好ま
しくは０．０１０wt％以下にする必要がある。
形加工性を低下させるので、０．０２０wt％以下、好ま
しくは０．０１０wt％以下にする必要がある。
【００１６】Ｓ：0.010 wt％以下 Ｓは、鋼中の介在物を増加させ、加工性（とくに伸びフ
ランジ性）を劣化させる有害な元素であるので、０．０
１０wt％以下、好ましくは０．００７wt％以下にする必
要がある。
ランジ性）を劣化させる有害な元素であるので、０．０
１０wt％以下、好ましくは０．００７wt％以下にする必
要がある。
【００１７】Al：0.150 wt％以下 Alは、鋼の脱酸材として、清浄度を向上させるために添
加する。その最低限度としては、概ね０．００５wt％以
上の添加が望ましい。しかし、０．１５０wt％を超えて
添加しても、清浄度改善効果が飽和することに加え、鋼
の硬質化、製造コストの上昇、表面欠陥発生傾何の増大
などの問題を招く。したがって、Alの添加量は０．１５
０wt％以下、好ましくは０．１００wt％以下とする。
加する。その最低限度としては、概ね０．００５wt％以
上の添加が望ましい。しかし、０．１５０wt％を超えて
添加しても、清浄度改善効果が飽和することに加え、鋼
の硬質化、製造コストの上昇、表面欠陥発生傾何の増大
などの問題を招く。したがって、Alの添加量は０．１５
０wt％以下、好ましくは０．１００wt％以下とする。
【００１８】Ｎ：0.0050wt％以下 Ｎは、固溶状態のＮ量が増して耐時効性の劣化、加工性
の劣化を招くので低い程よく、とくにＮ含有量が０．０
０５０wt％を超えるとその悪影響が大きくなる。したが
って、Ｎ含有量は０．００５０wt％以下、好ましくは
０．００３０以下に制限する。
の劣化を招くので低い程よく、とくにＮ含有量が０．０
０５０wt％を超えるとその悪影響が大きくなる。したが
って、Ｎ含有量は０．００５０wt％以下、好ましくは
０．００３０以下に制限する。
【００１９】Nb：0.002 〜0.020wt ％ Nbは、鋼組織の均一微細化、リジング発生の防止、時効
性の低減に有効な元素である。このような効果を得るた
めには、少なくとも０．００２wt％以上の添加が必要で
ある。しかし、０．０２０wt％を超えて添加すると、熱
延時の変形抵抗が増大し、極薄の熱延鋼板を製造するこ
とが困難になるほか、熱間圧延後の鋼組織の不均一性が
増し、缶材料として不適正な材質となる。したがって、
Nbの添加量は０．００２〜０．０２０wt％、好ましくは
０．００５〜０．０１００wt％の範囲とする。
性の低減に有効な元素である。このような効果を得るた
めには、少なくとも０．００２wt％以上の添加が必要で
ある。しかし、０．０２０wt％を超えて添加すると、熱
延時の変形抵抗が増大し、極薄の熱延鋼板を製造するこ
とが困難になるほか、熱間圧延後の鋼組織の不均一性が
増し、缶材料として不適正な材質となる。したがって、
Nbの添加量は０．００２〜０．０２０wt％、好ましくは
０．００５〜０．０１００wt％の範囲とする。
【００２０】Ti：0.005 〜0.020 wt％ Tiは、鋼組織の微細化に有効な元素であり、またＣをも
一部固定することによって時効性の調整作用を有する。
このような効果は、概ね０．００５wt％以上の添加で現
れるが、０．０２０wt％を超えて添加してもその効果が
飽和するほか、鋼板の表面性状を劣化させる。したがっ
て、Tiの添加量は０．００５〜０．０２０wt％、好まし
くは０．００７〜０．０１５０wt％とする。
一部固定することによって時効性の調整作用を有する。
このような効果は、概ね０．００５wt％以上の添加で現
れるが、０．０２０wt％を超えて添加してもその効果が
飽和するほか、鋼板の表面性状を劣化させる。したがっ
て、Tiの添加量は０．００５〜０．０２０wt％、好まし
くは０．００７〜０．０１５０wt％とする。
【００２１】Ｂ：0.0005〜0.0020 wt ％ Ｂは、極めて安定してＮを固定する作用があり、材質の
均一化に寄与する。またＢは、組織を熱的に安定にする
作用があり、例えば製缶工程のうちの溶接による加熱の
際に、組織が異常に粗大化するのを抑制するのに有効な
元素である。したがって、Ｂの添加量は０．０００５〜
０．００２０wt％、好ましくは０．００１０〜０．００
１５wt％とする。
均一化に寄与する。またＢは、組織を熱的に安定にする
作用があり、例えば製缶工程のうちの溶接による加熱の
際に、組織が異常に粗大化するのを抑制するのに有効な
元素である。したがって、Ｂの添加量は０．０００５〜
０．００２０wt％、好ましくは０．００１０〜０．００
１５wt％とする。
【００２２】Cr：0.10〜0.50wt％ Crは、詳細な機構は不明であるが、鋼板の強度を低下さ
せる作用を有している。このようないわば固溶軟化効果
は０．１０wt％以上の添加で顕著に発現するが、０．５
０wt％を超えて添加した場合には、逆に硬化をもたらし
好ましくない。また、Crの微量添加は鋼の耐食性を向上
させる効果もある。したがって、Crの添加量は０．１０
〜０．５０wt％、好ましくは０．２０〜０．３０wt％と
する。
せる作用を有している。このようないわば固溶軟化効果
は０．１０wt％以上の添加で顕著に発現するが、０．５
０wt％を超えて添加した場合には、逆に硬化をもたらし
好ましくない。また、Crの微量添加は鋼の耐食性を向上
させる効果もある。したがって、Crの添加量は０．１０
〜０．５０wt％、好ましくは０．２０〜０．３０wt％と
する。
【００２３】次に、製造方法の限定理由について説明す
る。 ・熱間圧延条件 熱間圧延は、スラブ（コストの面から連続鋳造スラブが
好ましい）を鋳造後直接または再加熱後、最終の板厚が
１．２ｍｍ未満になるように熱間圧延した後、６００〜
７５０℃の温度範囲で巻き取ることが必要である。板厚
を１．２ｍｍとする理由は、仕上げ熱間圧延温度の高低
にかかわらず安定した特性を得ることができるからであ
る。その機構は必ずしも明らかではないが、現在主流と
なっているタンデム式の熱間圧延機による圧延におい
て、この圧延条件により、板厚の表雇部と中心部の材質
の差が殆どなくなるような望ましい状態が達成され、そ
れが実際の製缶工程に有利に作用したものと考えられ
る。したがって、熱延時の最終板厚は１．２ｍｍ未満と
する。なお、好ましい最終板厚は１．０ｍｍ以下であ
る。また、仕上げ圧延温度は高いほど組織が微細化する
ので望ましい。
る。 ・熱間圧延条件 熱間圧延は、スラブ（コストの面から連続鋳造スラブが
好ましい）を鋳造後直接または再加熱後、最終の板厚が
１．２ｍｍ未満になるように熱間圧延した後、６００〜
７５０℃の温度範囲で巻き取ることが必要である。板厚
を１．２ｍｍとする理由は、仕上げ熱間圧延温度の高低
にかかわらず安定した特性を得ることができるからであ
る。その機構は必ずしも明らかではないが、現在主流と
なっているタンデム式の熱間圧延機による圧延におい
て、この圧延条件により、板厚の表雇部と中心部の材質
の差が殆どなくなるような望ましい状態が達成され、そ
れが実際の製缶工程に有利に作用したものと考えられ
る。したがって、熱延時の最終板厚は１．２ｍｍ未満と
する。なお、好ましい最終板厚は１．０ｍｍ以下であ
る。また、仕上げ圧延温度は高いほど組織が微細化する
ので望ましい。
【００２４】また、巻取り温度は、熱延鋼板を、また冷
延鋼板を軟質化させるために必要な重要な因子である。
熱延巻き取り温度が６００℃未満であると、鋼板の軟質
化が達成されない。特に、軟質な材質が要求される場合
には、巻取り温度を６４０℃以上にすることが望まし
い。しかし、７５０℃を超える温度で巻き取ると、スケ
ール厚みが増加するほか、巻き取られたコイルの高温強
度が小さいことに起因してコイルの変形、表面性状の悪
化などの不具合を生じる。したがって、巻取り温度は、
６００〜７５０℃、好ましくは６４０〜６８０℃にする
ことが望ましい。なお、加熱温度、熱延仕上げ温度は特
に定める必要はなく、上記必須条件を満たす範囲内で選
択すればよい。また、酸洗は通常の工程でよいが、やや
スケールの厚みが増加する傾向があるので、脱スケール
性を向上させる手段を講じることが望ましい。
延鋼板を軟質化させるために必要な重要な因子である。
熱延巻き取り温度が６００℃未満であると、鋼板の軟質
化が達成されない。特に、軟質な材質が要求される場合
には、巻取り温度を６４０℃以上にすることが望まし
い。しかし、７５０℃を超える温度で巻き取ると、スケ
ール厚みが増加するほか、巻き取られたコイルの高温強
度が小さいことに起因してコイルの変形、表面性状の悪
化などの不具合を生じる。したがって、巻取り温度は、
６００〜７５０℃、好ましくは６４０〜６８０℃にする
ことが望ましい。なお、加熱温度、熱延仕上げ温度は特
に定める必要はなく、上記必須条件を満たす範囲内で選
択すればよい。また、酸洗は通常の工程でよいが、やや
スケールの厚みが増加する傾向があるので、脱スケール
性を向上させる手段を講じることが望ましい。
【００２５】・冷間圧延条件 酸洗後の熱延板は、圧下率：５０〜９０％で冷間圧延す
る。５０％以上の冷間圧下率をかけないと、冷間圧延後
の鋼板の形状、粗度の調整を問題なく達成するすること
が困難となる。また、鋼板の強度が低すぎるため、鋼板
の厚みの薄肉化に寄与しなくなるか、缶体強度の低下を
まねくことになる。よって、冷延圧下率の下限は５０％
とする。一方、９０％を超えて庄延すると鋼が顕著に硬
化して延性が劣化し、缶用鋼板としての使用が困難にな
ることに加えて、圧延作業自体の負荷が増大する。従っ
て、上限は９０％とするが、望ましくは８５％とする。
る。５０％以上の冷間圧下率をかけないと、冷間圧延後
の鋼板の形状、粗度の調整を問題なく達成するすること
が困難となる。また、鋼板の強度が低すぎるため、鋼板
の厚みの薄肉化に寄与しなくなるか、缶体強度の低下を
まねくことになる。よって、冷延圧下率の下限は５０％
とする。一方、９０％を超えて庄延すると鋼が顕著に硬
化して延性が劣化し、缶用鋼板としての使用が困難にな
ることに加えて、圧延作業自体の負荷が増大する。従っ
て、上限は９０％とするが、望ましくは８５％とする。
【００２６】ここで、本発明は、鋼板の厚みが０．５０
mm以下の場合に有利に適用でき、得られる効果も大き
い。なぜなら、これ以上の厚みのものでは、鋼板の強度
が高過ぎることになったり、より高度の加工性が要求さ
れたりするからである。また、本発明法による効果は、
鋼板の引張強度が７５ｋｇ／ｍｍ2 以下，好ましくは７
２ｋｇ／ｍｍ2 以下の特性とした場合により発揮され
る。なぜなら、引張強度が高すぎると製缶時のスプリン
グバック量が増加し、強度増加に伴ういわゆる形状凍結
性の劣化が懸念される。なお、従来はこれら缶用薄鋼板
の強度はすべてロックウエル硬度（ＪＩＳ Ｚ２２４
５）で規定されていたが、硬度は、硬質な極薄材では測
定値のばらつきが大きく、データの信頼性に欠けるだけ
でなく、実製缶工程におけるスプリングバック量、形状
不良の発生量などとの対応が悪い。これに対し引張り強
度はこれら特性との対応がよいことが一連の調査で明ら
かとなった。
mm以下の場合に有利に適用でき、得られる効果も大き
い。なぜなら、これ以上の厚みのものでは、鋼板の強度
が高過ぎることになったり、より高度の加工性が要求さ
れたりするからである。また、本発明法による効果は、
鋼板の引張強度が７５ｋｇ／ｍｍ2 以下，好ましくは７
２ｋｇ／ｍｍ2 以下の特性とした場合により発揮され
る。なぜなら、引張強度が高すぎると製缶時のスプリン
グバック量が増加し、強度増加に伴ういわゆる形状凍結
性の劣化が懸念される。なお、従来はこれら缶用薄鋼板
の強度はすべてロックウエル硬度（ＪＩＳ Ｚ２２４
５）で規定されていたが、硬度は、硬質な極薄材では測
定値のばらつきが大きく、データの信頼性に欠けるだけ
でなく、実製缶工程におけるスプリングバック量、形状
不良の発生量などとの対応が悪い。これに対し引張り強
度はこれら特性との対応がよいことが一連の調査で明ら
かとなった。
【００２７】上述した本発明による鋼板が、塗装−焼付
などの加熱により軟質化する現象の機構については、必
ずしも明らかではないが、いわゆる「回復」現象であ
り、Ｃを始めとする不純物元素を低減することなどで、
上記現象に対する阻害要因が減って軟質化が発現したと
考えられる。上記説明と符合して、上記加熱温度は軟質
化に直接影響し、この温度が高くなるほど軟質化の程度
は大きくなる。したがって、塗装−焼付、熱融着ラミネ
ート処理などでの加熱温度が高くなる程、軟質化の程度
も大きくなり、成形加工性の改善が一層発揮される。
などの加熱により軟質化する現象の機構については、必
ずしも明らかではないが、いわゆる「回復」現象であ
り、Ｃを始めとする不純物元素を低減することなどで、
上記現象に対する阻害要因が減って軟質化が発現したと
考えられる。上記説明と符合して、上記加熱温度は軟質
化に直接影響し、この温度が高くなるほど軟質化の程度
は大きくなる。したがって、塗装−焼付、熱融着ラミネ
ート処理などでの加熱温度が高くなる程、軟質化の程度
も大きくなり、成形加工性の改善が一層発揮される。
【００２８】いずれにしても今後の缶用鋼板の多くは、
塗装の後、何らかの加熱（乾燥・焼き付けを含む）を行
い、その後に成形が行われるので、本発明法で製造した
鋼板のように、成形前に軟化することは成形を容易にす
るという意味で工業的に極めて有為であると言える。な
お、本発明法で製造した鋼板は、主として比較的軽度の
成形加工に供せられることを想定したものであるが、製
品特性は従来材とほぼ同等であるので、成形法が適正な
ものであれば、深絞り成形などの用途にも適用できる。
また、加熱処理前の表面処理方法についてはなんら制限
するものではなく、ティンフリースチール用のクロムめ
っき、有機樹脂フィルムの貼りつけなど各種の方法に対
しても全く同様に適用できる。
塗装の後、何らかの加熱（乾燥・焼き付けを含む）を行
い、その後に成形が行われるので、本発明法で製造した
鋼板のように、成形前に軟化することは成形を容易にす
るという意味で工業的に極めて有為であると言える。な
お、本発明法で製造した鋼板は、主として比較的軽度の
成形加工に供せられることを想定したものであるが、製
品特性は従来材とほぼ同等であるので、成形法が適正な
ものであれば、深絞り成形などの用途にも適用できる。
また、加熱処理前の表面処理方法についてはなんら制限
するものではなく、ティンフリースチール用のクロムめ
っき、有機樹脂フィルムの貼りつけなど各種の方法に対
しても全く同様に適用できる。
【００２９】
・実施例１ 表１に示す成分組成の鋼を溶製して得たスラブを１１８
０〜１２８０℃に再加熱し、表２に示す条件で熱間圧延
および冷間圧延により冷延鋼板とし、通常の電気錫めっ
き（１５＃相当）を行った後、諸特性を調査した。ここ
で、特性値の試験方法は次のとおりである。引張強さ（ＴＳ） ：平行部幅１２．５ｍｍ、平行部長さ
３０ｍｍ、標点間距離２５ｍｍの試験片を用い、通常の
インストロンタイプの試験機により引張速度１０ｍｍ／
ｍｉｎで試験した。破断絞り ：上記の試験片、条件で引張試験した後、破断
部の断面積を光学的に拡大して測定し、断面減少率から
求めた。この値が大きいほど局部延性が良好であると言
える。ΔＹＳ ：表面処理鋼板あるいは原板のままとそれらに２
２０℃で１０分の加熱処理を行った場合について、その
処理前後の引張試験におけるＹＳの変化量を求めた。リジング ：鋼板を圧延方向に対し直角な方向に１０％引
張変形した後、表面性状を観察し、表面におけるすじ状
の模様の発生有無で評価した。この方法は実際の製缶工
程で問題となる外観不良と良い相関を示すことがわかっ
ている。 このほか、本発明法で製造した鋼板と従来法（冷延−焼
鈍−調質）で製造した鋼板とについて、冷延ままの鋼板
に市販の防錆油を３ｇ／ｍ2 塗布し、大気中（屋内）に
３ヶ月放置して錆の発生状況を調査した。得られた、特
性値の結果を表２に併記する。
０〜１２８０℃に再加熱し、表２に示す条件で熱間圧延
および冷間圧延により冷延鋼板とし、通常の電気錫めっ
き（１５＃相当）を行った後、諸特性を調査した。ここ
で、特性値の試験方法は次のとおりである。引張強さ（ＴＳ） ：平行部幅１２．５ｍｍ、平行部長さ
３０ｍｍ、標点間距離２５ｍｍの試験片を用い、通常の
インストロンタイプの試験機により引張速度１０ｍｍ／
ｍｉｎで試験した。破断絞り ：上記の試験片、条件で引張試験した後、破断
部の断面積を光学的に拡大して測定し、断面減少率から
求めた。この値が大きいほど局部延性が良好であると言
える。ΔＹＳ ：表面処理鋼板あるいは原板のままとそれらに２
２０℃で１０分の加熱処理を行った場合について、その
処理前後の引張試験におけるＹＳの変化量を求めた。リジング ：鋼板を圧延方向に対し直角な方向に１０％引
張変形した後、表面性状を観察し、表面におけるすじ状
の模様の発生有無で評価した。この方法は実際の製缶工
程で問題となる外観不良と良い相関を示すことがわかっ
ている。 このほか、本発明法で製造した鋼板と従来法（冷延−焼
鈍−調質）で製造した鋼板とについて、冷延ままの鋼板
に市販の防錆油を３ｇ／ｍ2 塗布し、大気中（屋内）に
３ヶ月放置して錆の発生状況を調査した。得られた、特
性値の結果を表２に併記する。
【００３０】
【表１】
【００３１】
【表２】
【００３２】表２から明らかなごとく、本発明法によれ
ば、リジングの発生、成形時の過大なスプリングバック
量などの不具合を伴わず、ＴＳが７５ｋｇ／ｍｍ2 以下
で、塗装−焼付け相当の熱処理でＹＳが低下しており、
また破断絞り値が高く、加工性が向上するという望まし
い特性が得られることがわかる。また、耐錆性の比較で
は、本発明法で製造した鋼板は従来法で製造した鋼板よ
り明らかに良好であり、その傾向は６ヶ月後も同じであ
った。このような傾向を示した理由については、必ずし
も明らかではないが、従来法の場合には、焼鈍工程で鋼
中不純物元素が表面濃化し、これが錆発生の起点になる
のに対し、本発明法の場合には、焼鈍工程を含まないう
え成分の高純化のために、このような表面濃化による錆
が抑制されたものと考えられる。
ば、リジングの発生、成形時の過大なスプリングバック
量などの不具合を伴わず、ＴＳが７５ｋｇ／ｍｍ2 以下
で、塗装−焼付け相当の熱処理でＹＳが低下しており、
また破断絞り値が高く、加工性が向上するという望まし
い特性が得られることがわかる。また、耐錆性の比較で
は、本発明法で製造した鋼板は従来法で製造した鋼板よ
り明らかに良好であり、その傾向は６ヶ月後も同じであ
った。このような傾向を示した理由については、必ずし
も明らかではないが、従来法の場合には、焼鈍工程で鋼
中不純物元素が表面濃化し、これが錆発生の起点になる
のに対し、本発明法の場合には、焼鈍工程を含まないう
え成分の高純化のために、このような表面濃化による錆
が抑制されたものと考えられる。
【００３３】・実施例２ 表１のＡ鋼を用い、表３に示す条件で０．１８０ｍｍの
冷延鋼板を製造し、通常の条件で＃２５相当の錫めっき
を行い、これを実験室的に塗装−焼き付け（２１０℃×
１５分）処理後、ロールフォーミング、高速シーム溶接
を行い３ピース缶の缶胴部相当の形に成形し、フランジ
部を円錐台形のポンチで１５％の押し拡げ加工すること
により伸びフランジ加工を行い、ロールフォーミング
性、フランジ加工後の割れ発生の有無を調査した。ま
た、通常の３５０ｍｌ缶を想定した条件でフランジ成形
試験を行い、ｎ＝５０に対し１０％以上の溶接熱影響部
割れの発生の有無で判定した。なおここで、ロールフォ
ーミング性は、ロールフォーミング成形時に局部的な折
れを生じたり、ストレッチャーストレインが発生するな
どの不具合を生じたものを「×」として評価した。表３
より、本発明法を適用して製造したものは、製缶に必要
な特性を全て満足していることが明らかである。
冷延鋼板を製造し、通常の条件で＃２５相当の錫めっき
を行い、これを実験室的に塗装−焼き付け（２１０℃×
１５分）処理後、ロールフォーミング、高速シーム溶接
を行い３ピース缶の缶胴部相当の形に成形し、フランジ
部を円錐台形のポンチで１５％の押し拡げ加工すること
により伸びフランジ加工を行い、ロールフォーミング
性、フランジ加工後の割れ発生の有無を調査した。ま
た、通常の３５０ｍｌ缶を想定した条件でフランジ成形
試験を行い、ｎ＝５０に対し１０％以上の溶接熱影響部
割れの発生の有無で判定した。なおここで、ロールフォ
ーミング性は、ロールフォーミング成形時に局部的な折
れを生じたり、ストレッチャーストレインが発生するな
どの不具合を生じたものを「×」として評価した。表３
より、本発明法を適用して製造したものは、製缶に必要
な特性を全て満足していることが明らかである。
【００３４】
【表３】
【００３５】・実施例３ 表１のＡ鋼を基本成分としてＣ量を変化させた成分組成
からなる鋼を用いて熱間圧延（最終板厚０．８ｍｍ、巻
き取り温度６５０℃）、酸洗を経て圧下率７５％、８５
％にて冷間圧延した。得られた鋼板を、冷延のままの場
合とさらに塗装−焼き付け（２１０℃×１０分）処理し
た場合の引張強さを測定した。その結果を図１に示す。
図１より、Ｃを０．００２０wt％以下とすれば、また冷
延圧下率が適正であれば成形時に強度が低く、しかも実
際の缶としての使用に耐える鋼板を得ることができるこ
とがわかる。なお、Ｃが発明範囲を外れた場合には、冷
延圧下率を単に低減しただけでは、フランジ割れ性、ロ
ールフォーミング性に問題があり実用に耐えなかった。
からなる鋼を用いて熱間圧延（最終板厚０．８ｍｍ、巻
き取り温度６５０℃）、酸洗を経て圧下率７５％、８５
％にて冷間圧延した。得られた鋼板を、冷延のままの場
合とさらに塗装−焼き付け（２１０℃×１０分）処理し
た場合の引張強さを測定した。その結果を図１に示す。
図１より、Ｃを０．００２０wt％以下とすれば、また冷
延圧下率が適正であれば成形時に強度が低く、しかも実
際の缶としての使用に耐える鋼板を得ることができるこ
とがわかる。なお、Ｃが発明範囲を外れた場合には、冷
延圧下率を単に低減しただけでは、フランジ割れ性、ロ
ールフォーミング性に問題があり実用に耐えなかった。
【００３６】
【発明の効果】本発明によれば、特別な設備を設けるこ
となく、低温加熱処理を施したあとに軟質化する、成形
加工性に優れる缶用鋼板を製造可能となる。したがっ
て、本発明によれば、成形加工性に優れる缶用鋼板を高
能率で安価に製造可能となり、産業上への寄与も大き
い。
となく、低温加熱処理を施したあとに軟質化する、成形
加工性に優れる缶用鋼板を製造可能となる。したがっ
て、本発明によれば、成形加工性に優れる缶用鋼板を高
能率で安価に製造可能となり、産業上への寄与も大き
い。
【図１】引張り強さとＣ，冷延圧下率との関係を示すグ
ラフである。
ラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 加藤 俊之 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究所内 (72)発明者 久々湊英雄 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社千葉製鉄所内
Claims (3)
- 【請求項１】Ｃ：0.0020wt％未満、 Si：0.020wt ％
以下、Mn：0.50wt％以下、 Ｐ：0.020 wt％以下、
Ｓ：0.010 wt％以下、 Al：0.150 wt％以下、Ｎ：0.
0050wt％以下含有し、残部はFeおよび不可避的不純物か
らなる鋼スラブを厚み：１．２ｍｍ未満まで熱間圧延し
た後、６００〜７５０℃の温度範囲で巻き取り、酸洗を
経て、圧下率：５０〜９０％で冷間圧延することを特徴
とする缶用鋼板の製造方法。 - 【請求項２】請求項１に記載の成分のものに、さらにN
b：0.002 〜0.020wt ％、Ti：0.005 〜0.020 wt％およ
びＢ：0.0005〜0.0020 wt ％のうちから選ばれるいずれ
か１種または２種以上を含有させてなる成分組成の鋼ス
ラブを厚み：１．２ｍｍ未満まで熱間圧延した後、６０
０〜７５０℃の温度範囲で巻き取り、酸洗を経て、圧下
率：５０〜９０％で冷間圧延することを特徴とする缶用
鋼板の製造方法。 - 【請求項３】請求項１または２に記載の成分のものに、
さらにCr：0.10〜0.50wt％を含有させてなる成分組成の
鋼スラブを厚み：１．２ｍｍ未満まで熱間圧延した後、
６００〜７５０℃の温度範囲で巻き取り、酸洗を経て、
圧下率：５０〜９０％で冷間圧延することを特徴とする
缶用鋼板の製造方法。
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7050958A JPH08246060A (ja) | 1995-03-10 | 1995-03-10 | 缶用鋼板の製造方法 |
| KR1019960006192A KR100259402B1 (ko) | 1995-03-10 | 1996-03-08 | 캔용강판 및 그의 제조방법 |
| CN96105968A CN1070392C (zh) | 1995-03-10 | 1996-03-09 | 罐用钢板及其制造方法 |
| TW085102938A TW472086B (en) | 1995-03-10 | 1996-03-09 | Method for making a steel sheet suitable as a material for can making |
| CA002171523A CA2171523A1 (en) | 1995-03-10 | 1996-03-11 | Method for making a steel sheet suitable as a material for can making |
| DE69617497T DE69617497T2 (de) | 1995-03-10 | 1996-03-11 | Verfahren zum Herstellen von Stahlblechern geeignet zur Dosenherstellung |
| EP96301650A EP0731182B1 (en) | 1995-03-10 | 1996-03-11 | Method for making a steel sheet suitable as a material for can making |
| US08/613,879 US5759306A (en) | 1995-03-10 | 1996-03-11 | Method for making a steel sheet suitable as a material for can making |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7050958A JPH08246060A (ja) | 1995-03-10 | 1995-03-10 | 缶用鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08246060A true JPH08246060A (ja) | 1996-09-24 |
Family
ID=12873336
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7050958A Pending JPH08246060A (ja) | 1995-03-10 | 1995-03-10 | 缶用鋼板の製造方法 |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5759306A (ja) |
| EP (1) | EP0731182B1 (ja) |
| JP (1) | JPH08246060A (ja) |
| KR (1) | KR100259402B1 (ja) |
| CN (1) | CN1070392C (ja) |
| CA (1) | CA2171523A1 (ja) |
| DE (1) | DE69617497T2 (ja) |
| TW (1) | TW472086B (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100368220B1 (ko) * | 1998-08-28 | 2003-04-21 | 주식회사 포스코 | 성형성과 소부경화성이 우수한 연질 냉연강판 제조방법 |
| WO2008102899A1 (ja) * | 2007-02-21 | 2008-08-28 | Jfe Steel Corporation | 缶用鋼板の製造方法 |
| WO2009123294A1 (ja) * | 2008-03-31 | 2009-10-08 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 製缶用鋼板の製造方法 |
Families Citing this family (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6533876B1 (en) * | 1996-12-19 | 2003-03-18 | Corus Staal | Process and device for producing a steel strip or sheet |
| FR2777811B1 (fr) * | 1998-04-23 | 2000-05-19 | Usinor | Tole d'acier inoxydable austenitique utilisable dans le domaine de la cuverie et notamment dans le domaine de la cuverie vinicole |
| DE10117118C1 (de) * | 2001-04-06 | 2002-07-11 | Thyssenkrupp Stahl Ag | Verfahren zur Herstellung von gut umformfähigem Feinstblech und Verwendung eines Stahls |
| DE10234109A1 (de) * | 2002-07-26 | 2004-02-05 | Sms Demag Ag | Verfahren und Vorrichtung zur kontinuierlichen Herstellung metallischer Bänder |
| JP5162924B2 (ja) * | 2007-02-28 | 2013-03-13 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 缶用鋼板およびその製造方法 |
| CN101275196B (zh) * | 2007-03-27 | 2010-09-08 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种二片罐用钢及其制造方法 |
| CN101657556B (zh) * | 2007-04-18 | 2012-07-18 | 新日本制铁株式会社 | 软质镀锡钢板及其制造方法 |
| CN101603146B (zh) * | 2009-07-20 | 2010-10-13 | 重庆钢铁(集团)有限责任公司 | 汽车轮辐钢及冶炼工艺 |
| JP5056863B2 (ja) * | 2010-01-15 | 2012-10-24 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 冷延鋼板およびその製造方法 |
| CN101880821B (zh) * | 2010-06-11 | 2012-08-15 | 武汉钢铁(集团)公司 | 抗拉强度为280MPa级的钢铝复合热轧钢及生产方法 |
| CN102041444A (zh) * | 2010-12-21 | 2011-05-04 | 南阳汉冶特钢有限公司 | 一种低碳低硅优质碳素结构钢及其生产方法 |
| JP5958038B2 (ja) * | 2011-04-21 | 2016-07-27 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 外圧に対する缶胴部の座屈強度が高く、成形性および成形後の表面性状に優れた缶用鋼板およびその製造方法 |
| JP5810714B2 (ja) * | 2011-07-29 | 2015-11-11 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度高加工性缶用鋼板およびその製造方法 |
| CN103849816B (zh) * | 2012-12-04 | 2016-04-06 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 适用于花篮桶用抗起楞软质镀锡板 |
| WO2015008454A1 (ja) * | 2013-07-17 | 2015-01-22 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 缶用鋼板およびその製造方法 |
| JP6028884B1 (ja) * | 2015-03-31 | 2016-11-24 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 缶用鋼板及び缶用鋼板の製造方法 |
| CN108368570B (zh) * | 2015-12-25 | 2021-02-12 | 株式会社Uacj | 罐体用铝合金板及其制造方法 |
| CN107245656B (zh) * | 2017-06-16 | 2019-01-25 | 武汉钢铁有限公司 | 一种表面质量优良的翅片钢及其csp生产工艺 |
| CN109136777A (zh) * | 2018-08-03 | 2019-01-04 | 首钢集团有限公司 | 一种二次冷轧镀锡板及其生产方法 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63310924A (ja) * | 1987-06-15 | 1988-12-19 | Kawasaki Steel Corp | 面内異方性の小さい極薄鋼板の製造方法 |
| DE69311393T2 (de) * | 1992-02-21 | 1997-09-25 | Kawasaki Steel Co | Verfahren zum Herstellen hochfester Stahlbleche für Dosen |
| EP0565066B1 (en) * | 1992-04-06 | 1997-07-02 | Kawasaki Steel Corporation | A tin mill black plate for canmaking, and method of manufacturing |
| US5534089A (en) * | 1993-12-21 | 1996-07-09 | Kawasaki Steel Corporation | Method of manufacturing small planar anisotropic high-strength thin can steel plate |
-
1995
- 1995-03-10 JP JP7050958A patent/JPH08246060A/ja active Pending
-
1996
- 1996-03-08 KR KR1019960006192A patent/KR100259402B1/ko not_active Expired - Lifetime
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- 1996-03-11 US US08/613,879 patent/US5759306A/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100368220B1 (ko) * | 1998-08-28 | 2003-04-21 | 주식회사 포스코 | 성형성과 소부경화성이 우수한 연질 냉연강판 제조방법 |
| WO2008102899A1 (ja) * | 2007-02-21 | 2008-08-28 | Jfe Steel Corporation | 缶用鋼板の製造方法 |
| JP2008202113A (ja) * | 2007-02-21 | 2008-09-04 | Jfe Steel Kk | 缶用鋼板の製造方法 |
| WO2009123294A1 (ja) * | 2008-03-31 | 2009-10-08 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 製缶用鋼板の製造方法 |
| JP2009242857A (ja) * | 2008-03-31 | 2009-10-22 | Jfe Steel Corp | 製缶用鋼板の製造方法 |
Also Published As
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