JPH08246105A - 耐食性および溶接性に優れるフェライト系ステンレス鋼 - Google Patents
耐食性および溶接性に優れるフェライト系ステンレス鋼Info
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- JPH08246105A JPH08246105A JP4864095A JP4864095A JPH08246105A JP H08246105 A JPH08246105 A JP H08246105A JP 4864095 A JP4864095 A JP 4864095A JP 4864095 A JP4864095 A JP 4864095A JP H08246105 A JPH08246105 A JP H08246105A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐食性および溶接性に優れるフェライト系ス
テンレス鋼を安価に得る技術を確立すること。 【構成】 Ｃ：0.05wt％以下、Si：1.5 wt％以下、Mn：
2.0 wt％以下、Cr：11〜30wt％、Ti：0.1 〜1.0 wt％、
Nb：0.2 超〜0.7 wt％、Al：0.005 〜0.5 wt％、Ｎ：0.
05wt％以下、Ｐ：0.05wt％以下、Ｏ：0.005 wt％以下お
よびＳ：0.001 超〜0.03wt％を含み、またはさらに0.00
03〜0.05wt％のMgを含み、残部Feおよび不可避的不純物
からなる耐食性および溶接性に優れるフェライト系ステ
ンレス鋼。
テンレス鋼を安価に得る技術を確立すること。 【構成】 Ｃ：0.05wt％以下、Si：1.5 wt％以下、Mn：
2.0 wt％以下、Cr：11〜30wt％、Ti：0.1 〜1.0 wt％、
Nb：0.2 超〜0.7 wt％、Al：0.005 〜0.5 wt％、Ｎ：0.
05wt％以下、Ｐ：0.05wt％以下、Ｏ：0.005 wt％以下お
よびＳ：0.001 超〜0.03wt％を含み、またはさらに0.00
03〜0.05wt％のMgを含み、残部Feおよび不可避的不純物
からなる耐食性および溶接性に優れるフェライト系ステ
ンレス鋼。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、耐食性および溶接性に
優れるフェライト系ステンレス鋼に関するものである。
優れるフェライト系ステンレス鋼に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、フェライト系ステンレス鋼は、
オーステナイト系ステンレス鋼に比べると耐食性や耐銹
性に劣るという欠点がある。この欠点を克服するため
に、従来、フェライト系ステンレス鋼中にTiやNbなどを
複合添加して固溶Ｃ, 固溶Ｎを低減させることにより、
耐銹性を向上させる方法（特公昭62−3224号公報) 、あ
るいは、フェライト系ステンレス鋼中のＰ, Ｓを特殊な
精錬法により低減させ耐銹性を向上させる方法( 特公平
４−65141 号公報) などが提案されているが、これらに
は以下に述べるような欠点があった。まず、Ti, Nbを複
合添加する特公昭62−3224号公報に開示の従来技術にお
いては、耐銹性を悪化させるAlを0.01wt％以下に制限し
ているため、脱酸不足となって清浄度が悪化する。そし
て、場合によっては耐孔食性に悪影響を及ぼす危険性も
あった。一方、不純物元素を制御する特公平４−65141
号公報に開示の技術は、CaC2＋CaF2系フラックスを溶鋼
中へ吹き込むという特殊な精錬法を行わなければなら
ず、これはコストアップを招くだけでなく、有毒ガスで
あるホスフィンを発生し、作業者の人体への悪影響が懸
念される。
オーステナイト系ステンレス鋼に比べると耐食性や耐銹
性に劣るという欠点がある。この欠点を克服するため
に、従来、フェライト系ステンレス鋼中にTiやNbなどを
複合添加して固溶Ｃ, 固溶Ｎを低減させることにより、
耐銹性を向上させる方法（特公昭62−3224号公報) 、あ
るいは、フェライト系ステンレス鋼中のＰ, Ｓを特殊な
精錬法により低減させ耐銹性を向上させる方法( 特公平
４−65141 号公報) などが提案されているが、これらに
は以下に述べるような欠点があった。まず、Ti, Nbを複
合添加する特公昭62−3224号公報に開示の従来技術にお
いては、耐銹性を悪化させるAlを0.01wt％以下に制限し
ているため、脱酸不足となって清浄度が悪化する。そし
て、場合によっては耐孔食性に悪影響を及ぼす危険性も
あった。一方、不純物元素を制御する特公平４−65141
号公報に開示の技術は、CaC2＋CaF2系フラックスを溶鋼
中へ吹き込むという特殊な精錬法を行わなければなら
ず、これはコストアップを招くだけでなく、有毒ガスで
あるホスフィンを発生し、作業者の人体への悪影響が懸
念される。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】従来のフェライト系ス
テンレス鋼は、上述したように種々の問題点を抱えてお
り、用途の一層の拡大を図るには、こうした問題点の解
決が必要であった。そこで、本発明の目的は、従来技術
の考え方をより一層発展させることで、耐食性および溶
接性に優れるフェライト系ステンレス鋼を安価に得る技
術を確立することにある。
テンレス鋼は、上述したように種々の問題点を抱えてお
り、用途の一層の拡大を図るには、こうした問題点の解
決が必要であった。そこで、本発明の目的は、従来技術
の考え方をより一層発展させることで、耐食性および溶
接性に優れるフェライト系ステンレス鋼を安価に得る技
術を確立することにある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】発明者らは、上記課題解
決のために、まず、耐食性に及ぼす種々の元素の影響に
ついて調査し、以下に述べるような知見を得た。 Al脱酸されたフェライト系ステンレス鋼は、TiとNb
を複合添加すると耐食性が向上する。とくにこの傾向は
Nb：0.2 超wt％の条件のときに顕著である。 フェライト系ステンレス鋼は、Ｓが少ないほど耐食
性が向上する。しかし、Ｓ：0.001 wt％未満では溶接時
の溶け込み性が著しく悪化する。 フェライト系ステンレス鋼は、Mgを0.0003wt％以上
添加すると、このMgがＳと結合して安定な化合物MgＳを
形成してＳを無害化し、耐食性を向上させる。
決のために、まず、耐食性に及ぼす種々の元素の影響に
ついて調査し、以下に述べるような知見を得た。 Al脱酸されたフェライト系ステンレス鋼は、TiとNb
を複合添加すると耐食性が向上する。とくにこの傾向は
Nb：0.2 超wt％の条件のときに顕著である。 フェライト系ステンレス鋼は、Ｓが少ないほど耐食
性が向上する。しかし、Ｓ：0.001 wt％未満では溶接時
の溶け込み性が著しく悪化する。 フェライト系ステンレス鋼は、Mgを0.0003wt％以上
添加すると、このMgがＳと結合して安定な化合物MgＳを
形成してＳを無害化し、耐食性を向上させる。
【０００５】本発明は、上記知見に基づいて合金設計し
たものであって、このような考え方の下に構成されるフ
ェライト系ステンレス鋼では、耐食性と溶接性との両方
の特性を向上させることができる。すなわち、本発明
は、 Ｃ：0.05wt％以下、Si：1.5 wt％以下、Mn：2.0 wt
％以下、Cr：11〜30wt％、Ti：0.1 〜1.0 wt％、Nb：0.
2 超〜0.7 wt％、Mg：0.0003〜0.05wt％、Al：0.005 〜
0.5 wt％、Ｎ：0.05wt％以下、Ｐ：0.05wt％以下、Ｏ：
0.005 wt％以下およびＳ：0.001 超〜0.03wt％を含み、
残部Feおよび不可避的不純物からなる耐食性および溶接
性に優れるフェライト系ステンレス鋼、 Ｃ：0.05wt％以下、Si：1.5 wt％以下、Mn：2.0 wt
％以下、Cr：11〜30wt％、Ti：0.1 〜1.0 wt％、Nb：0.
2 超〜0.7 wt％、Mg：0.0003〜0.05wt％、Al：0.005 〜
0.5 wt％、Ｎ：0.05wt％以下、Ｐ：0.05wt％以下、Ｏ：
0.005 wt％以下およびＳ：0.001 超〜0.03wt％を含み、
さらに、Cu, NiおよびMoのうちの１種または２種以上を
それぞれ 3.0wt％を上限として含有し、残部Feおよび不
可避的不純物からなる耐食性および溶接性に優れるフェ
ライト系ステンレス鋼である。なお、上記またはに
記載の鋼は、酸化物系介在物と硫化物系介在物の和より
なる介在物に関しての清浄度が0.01〜0.04％であること
が好ましい。
たものであって、このような考え方の下に構成されるフ
ェライト系ステンレス鋼では、耐食性と溶接性との両方
の特性を向上させることができる。すなわち、本発明
は、 Ｃ：0.05wt％以下、Si：1.5 wt％以下、Mn：2.0 wt
％以下、Cr：11〜30wt％、Ti：0.1 〜1.0 wt％、Nb：0.
2 超〜0.7 wt％、Mg：0.0003〜0.05wt％、Al：0.005 〜
0.5 wt％、Ｎ：0.05wt％以下、Ｐ：0.05wt％以下、Ｏ：
0.005 wt％以下およびＳ：0.001 超〜0.03wt％を含み、
残部Feおよび不可避的不純物からなる耐食性および溶接
性に優れるフェライト系ステンレス鋼、 Ｃ：0.05wt％以下、Si：1.5 wt％以下、Mn：2.0 wt
％以下、Cr：11〜30wt％、Ti：0.1 〜1.0 wt％、Nb：0.
2 超〜0.7 wt％、Mg：0.0003〜0.05wt％、Al：0.005 〜
0.5 wt％、Ｎ：0.05wt％以下、Ｐ：0.05wt％以下、Ｏ：
0.005 wt％以下およびＳ：0.001 超〜0.03wt％を含み、
さらに、Cu, NiおよびMoのうちの１種または２種以上を
それぞれ 3.0wt％を上限として含有し、残部Feおよび不
可避的不純物からなる耐食性および溶接性に優れるフェ
ライト系ステンレス鋼である。なお、上記またはに
記載の鋼は、酸化物系介在物と硫化物系介在物の和より
なる介在物に関しての清浄度が0.01〜0.04％であること
が好ましい。
【０００６】
【作用】次に、本発明にかかるフェライト系ステンレス
鋼の成分組成が上記のように限定される理由につき具体
的に説明する。 Ｃ：0.05wt％以下、 Ｃは、フェライト系ステンレス鋼にあっては、固溶限が
小さく、主としてCr炭化物として析出し、粒界腐食を引
き起こすため、0.05wt％以下に制限する。好ましくは、
0.01wt％以下にするのがよい。
鋼の成分組成が上記のように限定される理由につき具体
的に説明する。 Ｃ：0.05wt％以下、 Ｃは、フェライト系ステンレス鋼にあっては、固溶限が
小さく、主としてCr炭化物として析出し、粒界腐食を引
き起こすため、0.05wt％以下に制限する。好ましくは、
0.01wt％以下にするのがよい。
【０００７】Si：1.5 wt％以下、 Siは、鋼表面に安定なSiO2の保護被膜を形成し、耐酸化
性を高めるため、好ましくは0.1 wt％以上含有させる。
ただし、このSiをあまり多量に添加すると、靱性を低下
させ加工性を阻害するため、1.5 wt％以下とした。好ま
しくは 0.5wt％以下にするのがよい。
性を高めるため、好ましくは0.1 wt％以上含有させる。
ただし、このSiをあまり多量に添加すると、靱性を低下
させ加工性を阻害するため、1.5 wt％以下とした。好ま
しくは 0.5wt％以下にするのがよい。
【０００８】Mn：2.0 wt％以下、 Mnは、鋼の脱酸および脱硫のために適量、好ましくは0.
1 wt％以上を添加するが、過度に添加すると耐酸化性を
損なうことから、上限を2.0 wt％とした。
1 wt％以上を添加するが、過度に添加すると耐酸化性を
損なうことから、上限を2.0 wt％とした。
【０００９】Cr：11〜30wt％、 Crは、耐食性および高温腐食性を確保する上で不可欠な
成分であり、11wt％以上は必要である。しかし、30wt％
を超えるとその効果が飽和する上、加工性および靱性の
低下を招くので、11〜30wt％の範囲に限定する。好まし
くは13〜25wt％の範囲がよい。
成分であり、11wt％以上は必要である。しかし、30wt％
を超えるとその効果が飽和する上、加工性および靱性の
低下を招くので、11〜30wt％の範囲に限定する。好まし
くは13〜25wt％の範囲がよい。
【００１０】 Ti：0.1 〜1.0 wt％、Nb：0.2 超〜0.7 wt％、 TiおよびNbはいずれも、ＣおよびＮと結合して、Ti
（Ｃ，Ｎ）およびNb（Ｃ，Ｎ）の析出物をつくり、結晶
粒を微細化するとともに母相中の固溶ＣおよびＮを低減
して靱性および強度を高めるという共通した作用を発揮
する成分である。しかしながら、Ti：0.1 wt％未満では
靱性および強度の改善効果が顕れず、一方 1.0wt％を超
えると、金属間化合物が多量に析出して靱性を損なうと
共に加工性を損なうことから、Tiは 0.1〜1.0 wt％とす
る。また、Nbについても、同様の理由から 0.2超〜0.7
wt％の範囲とするが、特に加工性を損なうことから、Nb
の上限は 0.7wt％とし、これらを複合添加する。なお、
Ti, Nbの好ましい範囲は、Ti：0.1 〜0.4 wt％、Nb：0.
2 超〜0.6 wt％である。
（Ｃ，Ｎ）およびNb（Ｃ，Ｎ）の析出物をつくり、結晶
粒を微細化するとともに母相中の固溶ＣおよびＮを低減
して靱性および強度を高めるという共通した作用を発揮
する成分である。しかしながら、Ti：0.1 wt％未満では
靱性および強度の改善効果が顕れず、一方 1.0wt％を超
えると、金属間化合物が多量に析出して靱性を損なうと
共に加工性を損なうことから、Tiは 0.1〜1.0 wt％とす
る。また、Nbについても、同様の理由から 0.2超〜0.7
wt％の範囲とするが、特に加工性を損なうことから、Nb
の上限は 0.7wt％とし、これらを複合添加する。なお、
Ti, Nbの好ましい範囲は、Ti：0.1 〜0.4 wt％、Nb：0.
2 超〜0.6 wt％である。
【００１１】Mg：0.0003〜0.05wt％ Mgは、下記の反応により、安定な化合物MgＳを形成し、
耐食性に悪影響を及ぼすＳを無害化する。 Mg ＋ Ｓ ＝ MgＳ …(1) 特にこのような作用は、0.0003wt％以上の添加によって
生じ、一方、0.05wt％よりも多くなると靱性の低下を招
くので、Mgは0.0003〜0.05wt％の範囲、好ましくは0.00
04〜0.02wt％を添加する。
耐食性に悪影響を及ぼすＳを無害化する。 Mg ＋ Ｓ ＝ MgＳ …(1) 特にこのような作用は、0.0003wt％以上の添加によって
生じ、一方、0.05wt％よりも多くなると靱性の低下を招
くので、Mgは0.0003〜0.05wt％の範囲、好ましくは0.00
04〜0.02wt％を添加する。
【００１２】Al：0.005 〜0.5 wt％ Alは、Ｎと結合してAlN を形成し、母相中のＮを低減し
て靱性および強度を高めるだけでなく、脱酸剤としても
重要である。しかし、含有量が0.005 wt％未満では、効
果が得られず、一方0.5 wt％をこえると、製品のリジン
グ性を劣化させることから、0.005 〜0.5 wt％の範囲と
した。好ましい範囲は0.01〜0.2 wt％である。
て靱性および強度を高めるだけでなく、脱酸剤としても
重要である。しかし、含有量が0.005 wt％未満では、効
果が得られず、一方0.5 wt％をこえると、製品のリジン
グ性を劣化させることから、0.005 〜0.5 wt％の範囲と
した。好ましい範囲は0.01〜0.2 wt％である。
【００１３】Ｎ：0.05wt％以下、 Ｎについては、固溶Ｎを少なくすることによって靱性を
向上させる成分である。特にＮ含有量が0.05wt％を超え
ると、靱性を著しく損なうことから、0.05wt％以下に抑
制する。好ましくは0.02wt％以下がよい。 Ｐ：0.05wt％以下 Ｐは、熱間加工性の点から少ないことが望ましく、0.05
wt％以下、好ましくは0.04wt％以下に抑制する。
向上させる成分である。特にＮ含有量が0.05wt％を超え
ると、靱性を著しく損なうことから、0.05wt％以下に抑
制する。好ましくは0.02wt％以下がよい。 Ｐ：0.05wt％以下 Ｐは、熱間加工性の点から少ないことが望ましく、0.05
wt％以下、好ましくは0.04wt％以下に抑制する。
【００１４】Ｏ：0.005 wt％以下 Ｏの含有量が高いと、非金属介在物の数が増加して、強
度、靱性および溶接性を損なうことから、0.005 wt％を
上限とした。 Ｓ：0.001 超〜0.03wt％ Ｓは、熱間加工性および耐食性の点から少ない方が望ま
しが、少なすぎると溶接時の溶け込み性を著しく損なう
ことから、0.001 超wt％以上は必要である。したがって
Ｓは、0.001 超〜0.03wt％の範囲、好ましくは 0.001超
〜0.02wt％、より好ましくは0.0015〜0.02wt％、さらに
好ましい範囲は 0.002〜0.02wt％である。
度、靱性および溶接性を損なうことから、0.005 wt％を
上限とした。 Ｓ：0.001 超〜0.03wt％ Ｓは、熱間加工性および耐食性の点から少ない方が望ま
しが、少なすぎると溶接時の溶け込み性を著しく損なう
ことから、0.001 超wt％以上は必要である。したがって
Ｓは、0.001 超〜0.03wt％の範囲、好ましくは 0.001超
〜0.02wt％、より好ましくは0.0015〜0.02wt％、さらに
好ましい範囲は 0.002〜0.02wt％である。
【００１５】なお、本発明においては、上記の各成分の
ほかに、耐食性や加工性の向上のために、Cu，Niおよび
Moのいずれか少なくとも１種以上を各特性の強化元素と
して、それぞれ 3.0wt％を上限として添加してもよい。
また、同様の目的で、ＷやSn, Co, Ｖなどを 3.0wt％を
上限として添加することも可能である。
ほかに、耐食性や加工性の向上のために、Cu，Niおよび
Moのいずれか少なくとも１種以上を各特性の強化元素と
して、それぞれ 3.0wt％を上限として添加してもよい。
また、同様の目的で、ＷやSn, Co, Ｖなどを 3.0wt％を
上限として添加することも可能である。
【００１６】また、本発明にかかるフェライト系ステン
レス鋼は、酸化物系介在物および硫化物系介在物の和よ
りなる介在物に関しての清浄度が0.01〜0.04％を示すも
のである。この理由は、上記の清浄度を0.01％よりも下
げるためには、特殊精錬法(CaC2＋CaF2系フラックス吹
込みなど) を行わなければならず、これはコストアップ
を招くだけでなく、有毒ガスであるホスフィンを発生
し、作業者の人体への悪影響も懸念され、好ましい方法
とは言えない。一方、清浄度が0.04％以上では、耐食性
を損なうので好ましくない。従って、本発明鋼では、特
殊な精錬法を行う必要がなくかつ耐食性の向上を図るた
めに、上記介在物清浄度を0.01〜0.04％に維持する。
レス鋼は、酸化物系介在物および硫化物系介在物の和よ
りなる介在物に関しての清浄度が0.01〜0.04％を示すも
のである。この理由は、上記の清浄度を0.01％よりも下
げるためには、特殊精錬法(CaC2＋CaF2系フラックス吹
込みなど) を行わなければならず、これはコストアップ
を招くだけでなく、有毒ガスであるホスフィンを発生
し、作業者の人体への悪影響も懸念され、好ましい方法
とは言えない。一方、清浄度が0.04％以上では、耐食性
を損なうので好ましくない。従って、本発明鋼では、特
殊な精錬法を行う必要がなくかつ耐食性の向上を図るた
めに、上記介在物清浄度を0.01〜0.04％に維持する。
【００１７】
【実施例】表１に示す成分組成の鋼（No.1〜15) を連続
鋳造して鋼片としたのち、この鋼片を熱間圧延, 冷間圧
延ならびに必要な焼鈍を含む常法に従う処理によって、
厚さ 0.6mmの製品板とした。そして、得られた製品板に
ついて溶接性試験を行った。この試験において、耐食性
試験は、ディップアンドドライテストによった。この試
験による結果は、H2O 4200ml, NaCl≧ 210ｇ、 NaCl2・
2 H2O 210ｇ、 Na2SO4 2ｇ、 Na2SO31ｇ、Na2S2O3
0.4ｇ、 pＨ9.3 の水溶液中に試料を２秒間浸漬後、100
秒間乾燥する操作を 100回繰返した後の試料全面積に
対する発銹面積百分率をｘとしたときの３（２−log
ｘ）をレイティングナンバーとして示したものである。
また、溶接性試験は、溶接速度 300 mm/min , 電流45
Ａ，ＴＩＧ溶接したものについてのＸ線試験結果から、
溶け込み不良発生率（20回のうちの不良発生回数の％)
で示したものである。
鋳造して鋼片としたのち、この鋼片を熱間圧延, 冷間圧
延ならびに必要な焼鈍を含む常法に従う処理によって、
厚さ 0.6mmの製品板とした。そして、得られた製品板に
ついて溶接性試験を行った。この試験において、耐食性
試験は、ディップアンドドライテストによった。この試
験による結果は、H2O 4200ml, NaCl≧ 210ｇ、 NaCl2・
2 H2O 210ｇ、 Na2SO4 2ｇ、 Na2SO31ｇ、Na2S2O3
0.4ｇ、 pＨ9.3 の水溶液中に試料を２秒間浸漬後、100
秒間乾燥する操作を 100回繰返した後の試料全面積に
対する発銹面積百分率をｘとしたときの３（２−log
ｘ）をレイティングナンバーとして示したものである。
また、溶接性試験は、溶接速度 300 mm/min , 電流45
Ａ，ＴＩＧ溶接したものについてのＸ線試験結果から、
溶け込み不良発生率（20回のうちの不良発生回数の％)
で示したものである。
【００１８】表２に示すとおり、比較例のようにNb, Ti
を複合添加することなく、しかもNbが0.2 wt％未満で
は、レイティングナンバーで表される耐食性が悪い。一
方、Mgを0.01wt％添加した例では耐食性が一層向上して
いるのがわかる。また、図１に示すとおり、Ｓが0.001
wt％以上で、溶接時の溶け込み不良欠陥発生率が著しく
減少することがわかる。
を複合添加することなく、しかもNbが0.2 wt％未満で
は、レイティングナンバーで表される耐食性が悪い。一
方、Mgを0.01wt％添加した例では耐食性が一層向上して
いるのがわかる。また、図１に示すとおり、Ｓが0.001
wt％以上で、溶接時の溶け込み不良欠陥発生率が著しく
減少することがわかる。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【表２】
【００２１】
【発明の効果】以上説明したように本発明は、耐食性な
らびに溶接性に優れたフェライト系ステンレス鋼を提供
することができ、しかもそれを安価に製造することがで
きる。
らびに溶接性に優れたフェライト系ステンレス鋼を提供
することができ、しかもそれを安価に製造することがで
きる。
【図１】ステンレス鋼の耐食性試験と溶接性試験に及ぼ
すＳ％との関係を示すグラフ。
すＳ％との関係を示すグラフ。
フロントページの続き (72)発明者 丹野 真吾 神奈川県川崎市川崎区小島町４番２号 日 本冶金工業株式会社川崎製造所内
Claims (4)
- 【請求項１】Ｃ：0.05wt％以下、 Si：1.5 wt％以
下、 Mn：2.0 wt％以下、 Cr：11〜30wt％、 Ti：0.1 〜1.0 wt％、 Nb：0.2 超〜0.7 wt％、 Mg：0.0003〜0.05wt％、 Al：0.005 〜0.5 wt％、 Ｎ：0.05wt％以下、 Ｐ：0.05wt％以下、 Ｏ：0.005 wt％以下およびＳ：0.001 超〜0.03wt％を含
み、残部Feおよび不可避的不純物からなる耐食性および
溶接性に優れるフェライト系ステンレス鋼。 - 【請求項２】Ｃ：0.05wt％以下、 Si：1.5 wt％以
下、 Mn：2.0 wt％以下、 Cr：11〜30wt％、 Ti：0.1 〜1.0 wt％、 Nb：0.2 超〜0.7 wt％、 Mg：0.0003〜0.05wt％、 Al：0.005 〜0.5 wt％、 Ｎ：0.05wt％以下、 Ｐ：0.05wt％以下、 Ｏ：0.005 wt％以下およびＳ：0.001 超〜0.03wt％を含
み、さらにCu, NiおよびMoのうちの１種または２種以上
をそれぞれ 3.0wt％を上限として含有し、 残部Feおよび不可避的不純物からなる耐食性および溶接
性に優れるフェライト系ステンレス鋼。 - 【請求項３】請求項１に記載の鋼において、酸化物系介
在物と硫化物系介在物の和よりなる介在物に関しての清
浄度が0.01〜0.04％である耐食性および溶接性に優れる
フェライト系ステンレス鋼。 - 【請求項４】請求項２に記載の鋼において、酸化物系介
在物と硫化物系介在物の和よりなる介在物に関しての清
浄度が0.01〜0.04％である耐食性および溶接性に優れる
フェライト系ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04864095A JP3439866B2 (ja) | 1995-03-08 | 1995-03-08 | 耐食性および溶接性に優れるフェライト系ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
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