JPH08250263A - 三相型炭化けい素発熱体 - Google Patents
三相型炭化けい素発熱体Info
- Publication number
- JPH08250263A JPH08250263A JP4824595A JP4824595A JPH08250263A JP H08250263 A JPH08250263 A JP H08250263A JP 4824595 A JP4824595 A JP 4824595A JP 4824595 A JP4824595 A JP 4824595A JP H08250263 A JPH08250263 A JP H08250263A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- silicon carbide
- heating element
- heating
- phase
- central
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Resistance Heating (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 発熱部および先端部の発熱が強くかつ発熱分
布が均一であり、結果的に発熱効率が高い三相型炭化け
い素発熱体を提供すること 【構成】 炭化けい素を含む泥漿を鋳込み成形し、中央
発熱部及び二つの端発熱部を有する発熱部と、上記中央
発熱部と二つの端発熱部を連結するための先端部とを包
含してなる三相型炭化けい素発熱体において、上記先端
部をＷ字形に形成し、上記中央発熱部と二つの端発熱部
を一平面内に配置したことを特徴とする三相型炭化けい
素発熱体。
布が均一であり、結果的に発熱効率が高い三相型炭化け
い素発熱体を提供すること 【構成】 炭化けい素を含む泥漿を鋳込み成形し、中央
発熱部及び二つの端発熱部を有する発熱部と、上記中央
発熱部と二つの端発熱部を連結するための先端部とを包
含してなる三相型炭化けい素発熱体において、上記先端
部をＷ字形に形成し、上記中央発熱部と二つの端発熱部
を一平面内に配置したことを特徴とする三相型炭化けい
素発熱体。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、三相型炭化けい素発熱
体、さらに詳しくは、発熱効率が高く、発熱分布が均一
である三相型炭化けい素発熱体に関する。
体、さらに詳しくは、発熱効率が高く、発熱分布が均一
である三相型炭化けい素発熱体に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の三相型炭化けい素発熱体として
は、特開平４ー２３０９８５号公報に開示されたもので
あって、炭化けい素を含む泥漿を鋳込み成形してなる発
熱部を有する三相型炭化けい素発熱体が知られている。
この発熱体２００は、図６に示すように、直線的に延び
る先端部２０１と、これと直交する方向に延び、かつ等
間隔をおいて同一に形成された中央発熱部２０２ー１、
端発熱部２０２ー２、２０２ー３からなる。各発熱部２
０２における先端部２０１と反対側の端部には、中央連
結部２０６ー１及び端連結部２０６ー２、２０６ー３の
一端部が接着され、連結部２０６ー１、２０６ー２、２
０６ー３の他の端部にはそれぞれ中央電極２１０ー１、
及び端電極２１０ー２、２１０ー３が取り付けられてい
る。
は、特開平４ー２３０９８５号公報に開示されたもので
あって、炭化けい素を含む泥漿を鋳込み成形してなる発
熱部を有する三相型炭化けい素発熱体が知られている。
この発熱体２００は、図６に示すように、直線的に延び
る先端部２０１と、これと直交する方向に延び、かつ等
間隔をおいて同一に形成された中央発熱部２０２ー１、
端発熱部２０２ー２、２０２ー３からなる。各発熱部２
０２における先端部２０１と反対側の端部には、中央連
結部２０６ー１及び端連結部２０６ー２、２０６ー３の
一端部が接着され、連結部２０６ー１、２０６ー２、２
０６ー３の他の端部にはそれぞれ中央電極２１０ー１、
及び端電極２１０ー２、２１０ー３が取り付けられてい
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする問題点】上述した特開平４ー
２３０９８５号公報に開示された三相型炭化けい素発熱
体においては、中央発熱部２０２ー１に流れる電流が端
発熱部２０２ー２、２０２ー３のそれぞれに流れる電流
よりも大きくなり、従って中央部分の発熱量が端部分の
発熱量よりも大きくなり、発熱体２００の発熱が均一で
なく発熱効率が低いという問題があった。
２３０９８５号公報に開示された三相型炭化けい素発熱
体においては、中央発熱部２０２ー１に流れる電流が端
発熱部２０２ー２、２０２ー３のそれぞれに流れる電流
よりも大きくなり、従って中央部分の発熱量が端部分の
発熱量よりも大きくなり、発熱体２００の発熱が均一で
なく発熱効率が低いという問題があった。
【０００４】
【発明の目的】本発明は、従来の三相型炭化けい素発熱
体の上述の問題に鑑みてなされたものであって、上記発
熱部および先端部の発熱が強くかつ発熱分布が均一であ
り、結果的に発熱効率が高い三相型炭化けい素発熱体を
提供する事を目的とする。
体の上述の問題に鑑みてなされたものであって、上記発
熱部および先端部の発熱が強くかつ発熱分布が均一であ
り、結果的に発熱効率が高い三相型炭化けい素発熱体を
提供する事を目的とする。
【０００５】
【問題を解決するための手段】本発明は、炭化けい素を
含む泥漿を鋳込み成形し、中央発熱部及び二つの端発熱
部を有する発熱部と、上記中央発熱部と二つの端発熱部
を連結するための先端部とを包含してなる三相型炭化け
い素発熱体において、上記先端部をＷ字形に形成し、上
記中央発熱部と二つの端発熱部を一平面内に配置したこ
とを特徴とする三相型炭化けい素発熱体である。本発明
はさらに、上記中央発熱部を上記端発熱部より長く形成
してなる。本発明はさらに、上記中央発熱部を上記端発
熱部より太く形成してなる。本発明はさらに、上記中央
発熱部と二つの端発熱部との間隔を等しく形成してな
る。本発明はさらに、上記中央発熱部と二つの端発熱部
との間の間隔を異ならして形成してなる。
含む泥漿を鋳込み成形し、中央発熱部及び二つの端発熱
部を有する発熱部と、上記中央発熱部と二つの端発熱部
を連結するための先端部とを包含してなる三相型炭化け
い素発熱体において、上記先端部をＷ字形に形成し、上
記中央発熱部と二つの端発熱部を一平面内に配置したこ
とを特徴とする三相型炭化けい素発熱体である。本発明
はさらに、上記中央発熱部を上記端発熱部より長く形成
してなる。本発明はさらに、上記中央発熱部を上記端発
熱部より太く形成してなる。本発明はさらに、上記中央
発熱部と二つの端発熱部との間隔を等しく形成してな
る。本発明はさらに、上記中央発熱部と二つの端発熱部
との間の間隔を異ならして形成してなる。
【０００６】
【第１実施例】以下、本発明の実施例の三相型炭化けい
素発熱体を図に基づいて説明する。第一実施例の三相型
炭化けい素発熱体１は、図１に示すように、断面が円形
で同一太さでＷ型を形成した先端部１０と、先端部１０
と同一断面であって、先端部１０の３つの端部から互い
に平行に延びる中央発熱部１２、端発熱部１４、１６
と、先端部１０と反対側の発熱部１２、１４、１６の端
部から互いに平行に延び、先端部１０と同一断面の中央
連結部２０、端連結部２２、２４の端部に取り付けられ
た電極３０、３２、３４とからなる。発熱部１２、１
４、１６、中央連結部２０、端連結部２２、２４、電極
３０、３２、３４の太さは直径２０mm、発熱部１２、１
４、１６の中心間隔は５２mm、先端部１０（Ｗ型部分）
の高さは３６mm、先端部１０（Ｗ型部分）の頂上部の中
心間隔はそれぞれ高さは５２mm、先端部１０及び中央発
熱部１２の合計高さは２８０mm、先端部１０及び端発熱
部１４、１６の合計高さは２８０mm、中央連結部２０の
長さは２７０mm、端連結部２２、２４の長さは２７０m
m、電極３０、３２、３４の長さは４０mmである。
素発熱体を図に基づいて説明する。第一実施例の三相型
炭化けい素発熱体１は、図１に示すように、断面が円形
で同一太さでＷ型を形成した先端部１０と、先端部１０
と同一断面であって、先端部１０の３つの端部から互い
に平行に延びる中央発熱部１２、端発熱部１４、１６
と、先端部１０と反対側の発熱部１２、１４、１６の端
部から互いに平行に延び、先端部１０と同一断面の中央
連結部２０、端連結部２２、２４の端部に取り付けられ
た電極３０、３２、３４とからなる。発熱部１２、１
４、１６、中央連結部２０、端連結部２２、２４、電極
３０、３２、３４の太さは直径２０mm、発熱部１２、１
４、１６の中心間隔は５２mm、先端部１０（Ｗ型部分）
の高さは３６mm、先端部１０（Ｗ型部分）の頂上部の中
心間隔はそれぞれ高さは５２mm、先端部１０及び中央発
熱部１２の合計高さは２８０mm、先端部１０及び端発熱
部１４、１６の合計高さは２８０mm、中央連結部２０の
長さは２７０mm、端連結部２２、２４の長さは２７０m
m、電極３０、３２、３４の長さは４０mmである。
【０００７】先端部１０と発熱部１２、１４、１６と
は、炭化けい素粉末１００重量部に対し、バインダーと
して作用するワックスエマルジョン１．５重量部、分散
剤として作用するビニルアルコール０．０４重量部、及
びアンモニア０．１６重量部、分散媒として作用するイ
オン交換水１４重量部を、ボールミルによって１６時間
粉砕混合して炭化けい素を含む泥漿をつくり、これを成
形する。次に、この成形体を非酸化雰囲気、２５００℃
で３０分間焼成し、再結晶炭化けい素とする。連結部２
０、２２、２４は、炭化けい素５０重量部、炭素５０重
量部に対し、セルロース系バインダー５重量部とイオン
交換水８重量部を混合し、直径２０mmに成形した後、け
い素を含浸して、反応焼結してなる。連結部２０、２
２、２４は、溶接によって発熱部１２、１４、１６に取
り付けられる。電極３０、３２、３４は溶射によって連
結部２０、２２、２４に形成され、電源４０から三相電
圧を印加する。
は、炭化けい素粉末１００重量部に対し、バインダーと
して作用するワックスエマルジョン１．５重量部、分散
剤として作用するビニルアルコール０．０４重量部、及
びアンモニア０．１６重量部、分散媒として作用するイ
オン交換水１４重量部を、ボールミルによって１６時間
粉砕混合して炭化けい素を含む泥漿をつくり、これを成
形する。次に、この成形体を非酸化雰囲気、２５００℃
で３０分間焼成し、再結晶炭化けい素とする。連結部２
０、２２、２４は、炭化けい素５０重量部、炭素５０重
量部に対し、セルロース系バインダー５重量部とイオン
交換水８重量部を混合し、直径２０mmに成形した後、け
い素を含浸して、反応焼結してなる。連結部２０、２
２、２４は、溶接によって発熱部１２、１４、１６に取
り付けられる。電極３０、３２、３４は溶射によって連
結部２０、２２、２４に形成され、電源４０から三相電
圧を印加する。
【０００８】
【比較実験１】第１実施例の三相型炭化けい素発熱体を
使用して比較実験を行った。比較のために使用した従来
の三相型炭化けい素発熱体は、図６に示すように、発熱
部、連結部の直径は、２０mm、発熱部の中心間隔は５２
mm、先端部（Ｗ形部分）の高さは３６mm、中央連結部の
長さは、２７０mm、端連結部の長さは、２７０mm電極部
２１０ー１、２１０ー２、２１０ー３の長さは、４０mm
である。第１比較測定は、図２に示すように、先端部１
０および発熱部１２、１４、１６上の測定点（１）、
（２）、（３）、（４）、（５）の温度を測定した。比
較のために使用した従来の発熱体は、図６に示すもので
あって、図２に示す第１実施例と同一位置の温度を測定
した。各発熱体には、２．２Ｋｗの三相交流電力を印加
した。測定結果は以下のとおりである。
使用して比較実験を行った。比較のために使用した従来
の三相型炭化けい素発熱体は、図６に示すように、発熱
部、連結部の直径は、２０mm、発熱部の中心間隔は５２
mm、先端部（Ｗ形部分）の高さは３６mm、中央連結部の
長さは、２７０mm、端連結部の長さは、２７０mm電極部
２１０ー１、２１０ー２、２１０ー３の長さは、４０mm
である。第１比較測定は、図２に示すように、先端部１
０および発熱部１２、１４、１６上の測定点（１）、
（２）、（３）、（４）、（５）の温度を測定した。比
較のために使用した従来の発熱体は、図６に示すもので
あって、図２に示す第１実施例と同一位置の温度を測定
した。各発熱体には、２．２Ｋｗの三相交流電力を印加
した。測定結果は以下のとおりである。
【０００９】 第１実施例の発熱体 従来の発熱体 測定点（１） １０００℃ １０００℃ 測定点（２） １０２２ １０２４ 測定点（３） １００７ １０１１ 測定点（４） １０１４ ９１８ 測定点（５） ９９３ ９０６ 第１実施例の発熱体による測定点（１）、（２）、
（３）、（４）、（５）の温度は、図６の従来の発熱体
によるものよりもはるかに均一であった。
（３）、（４）、（５）の温度は、図６の従来の発熱体
によるものよりもはるかに均一であった。
【００１０】
【第２実施例】第２実施例の三相型炭化けい素発熱体１
００は、中央発熱部の長さを二つの端発熱部の長さより
長くするものであって、図２に示されるが、第１実施例
と同一の材料で同一の方法で製造された。第３実施例に
おいて、第１実施例と同一の構成については、図３に第
１実施例と同一の符号を付してその説明を省略する。発
熱部１２、１４、１６、中央連結部２０、端連結部２
２、２４、電極３０、３２、３４の太さは、直径２０m
m、発部部１２、１４、１６の中心間隔は、５２mm、先
端部１０（Ｗ形部分）の高さは、３６mm、先端部１０
（Ｗ形部分）の頂上部の中心間隔は、５２mm、先端部１
０および中央発熱部１２の合計高さは、２７０mm、先端
部１０および端発熱部１４、１６の合計高さは、２５０
mm、端連結部２２、２４の長さは、３５０mm、中央連結
部２０の長さは、３３０mm、電極３０、３２、３４の長
さは、４０mmである。
００は、中央発熱部の長さを二つの端発熱部の長さより
長くするものであって、図２に示されるが、第１実施例
と同一の材料で同一の方法で製造された。第３実施例に
おいて、第１実施例と同一の構成については、図３に第
１実施例と同一の符号を付してその説明を省略する。発
熱部１２、１４、１６、中央連結部２０、端連結部２
２、２４、電極３０、３２、３４の太さは、直径２０m
m、発部部１２、１４、１６の中心間隔は、５２mm、先
端部１０（Ｗ形部分）の高さは、３６mm、先端部１０
（Ｗ形部分）の頂上部の中心間隔は、５２mm、先端部１
０および中央発熱部１２の合計高さは、２７０mm、先端
部１０および端発熱部１４、１６の合計高さは、２５０
mm、端連結部２２、２４の長さは、３５０mm、中央連結
部２０の長さは、３３０mm、電極３０、３２、３４の長
さは、４０mmである。
【００１１】
【比較実験２】第２実施例の三相型発熱体を使用して比
較実験を行なった。図３に示すように、三相型炭化けい
素発熱体１００の測定点（１）、（２）、（３）、
（４）、（５）およびアルミナ板５０の測定点（６）、
（７）、（８）、（９）、（１０）の温度を測定した。
比較のために使用した従来の三相型炭化けい素発熱体
は、図６に示すものと同一の形状であって、発熱部、連
結部の直径は２０ｍｍ、発熱部の中心間隔は、５２ｍ
ｍ、発熱部及び連結部の合計高さは、６３５ｍｍ、先端
部の長さは１４０ｍｍ、連結部の長さは、３１０ｍｍで
ある。比較実験２は、図３に示すように、アルミナ板５
０の上方に、三相型炭化けい素発熱体１００を先端まで
の高さが５００ｍｍとなるように配置した。各発熱体に
２．２Ｋｗの三相交流電力を印加した。 第２実施例の発熱体 従来の発熱体 測定点（１） １０００℃ １０００℃ 測定点（２） １０１４ １０２６ 測定点（３） １００７ １０１３ 測定点（４） ９９６ ９１９ 測定点（５） １００４ ９０６ 測定点（６） ７５０ ７３０ 測定点（７） ７３２ ７１３ 測定点（８） ７１９ ７０９ 測定点（９） ７０８ ６８６ 測定点（１０） ７０８ ６８２ この比較実験２によって、三相型炭化けい素発熱体の表
面温度が従来の発熱体よりもはるかに均一であることと
共に被加熱物をより均一にしかもより高温に加熱できて
いるので、従来よりも高効率の発熱体であることが示さ
れる。
較実験を行なった。図３に示すように、三相型炭化けい
素発熱体１００の測定点（１）、（２）、（３）、
（４）、（５）およびアルミナ板５０の測定点（６）、
（７）、（８）、（９）、（１０）の温度を測定した。
比較のために使用した従来の三相型炭化けい素発熱体
は、図６に示すものと同一の形状であって、発熱部、連
結部の直径は２０ｍｍ、発熱部の中心間隔は、５２ｍ
ｍ、発熱部及び連結部の合計高さは、６３５ｍｍ、先端
部の長さは１４０ｍｍ、連結部の長さは、３１０ｍｍで
ある。比較実験２は、図３に示すように、アルミナ板５
０の上方に、三相型炭化けい素発熱体１００を先端まで
の高さが５００ｍｍとなるように配置した。各発熱体に
２．２Ｋｗの三相交流電力を印加した。 第２実施例の発熱体 従来の発熱体 測定点（１） １０００℃ １０００℃ 測定点（２） １０１４ １０２６ 測定点（３） １００７ １０１３ 測定点（４） ９９６ ９１９ 測定点（５） １００４ ９０６ 測定点（６） ７５０ ７３０ 測定点（７） ７３２ ７１３ 測定点（８） ７１９ ７０９ 測定点（９） ７０８ ６８６ 測定点（１０） ７０８ ６８２ この比較実験２によって、三相型炭化けい素発熱体の表
面温度が従来の発熱体よりもはるかに均一であることと
共に被加熱物をより均一にしかもより高温に加熱できて
いるので、従来よりも高効率の発熱体であることが示さ
れる。
【００１２】
【第３実施例】第３実施例の三相型炭化けい素発熱体１
００は、中央発熱部の太さを二つの端発熱部の太さより
太くするものであって、図４に示されるが、第１実施例
と同一の材料で同一の方法で製造され、第１実施例と同
一の構成については、図４に第１実施例と同一の符号を
付してその説明を省略する。中央発熱部１２、中央連結
部２０、端連結部２２、２４、電極３０、３２、３４の
太さは、直径２０mm、二つの端発熱部１４、１６の太さ
は、１９mm発熱部１２、１４、１６の中心間隔は、５２
mm、先端部１０（Ｗ形部分）の高さは、３６mm、先端部
１０（Ｗ形部分）の頂上部の中心間隔は、５２mm、先端
部１０および中央発熱部１２の合計高さは、２７０mm、
先端部１０および端発熱部１４、１６の合計高さは、２
５０mm、端連結部２２、２４の高さは、３５０mm、中央
連結部２０の高さは、３３０mm、電極３０、３２、３４
の高さは、４０mmである。
００は、中央発熱部の太さを二つの端発熱部の太さより
太くするものであって、図４に示されるが、第１実施例
と同一の材料で同一の方法で製造され、第１実施例と同
一の構成については、図４に第１実施例と同一の符号を
付してその説明を省略する。中央発熱部１２、中央連結
部２０、端連結部２２、２４、電極３０、３２、３４の
太さは、直径２０mm、二つの端発熱部１４、１６の太さ
は、１９mm発熱部１２、１４、１６の中心間隔は、５２
mm、先端部１０（Ｗ形部分）の高さは、３６mm、先端部
１０（Ｗ形部分）の頂上部の中心間隔は、５２mm、先端
部１０および中央発熱部１２の合計高さは、２７０mm、
先端部１０および端発熱部１４、１６の合計高さは、２
５０mm、端連結部２２、２４の高さは、３５０mm、中央
連結部２０の高さは、３３０mm、電極３０、３２、３４
の高さは、４０mmである。
【００１３】
【比較実験３】比較のために使用した従来の三相型炭化
けい素発熱体は、第２比較例で使用したものと同一であ
り、第２比較例と同様、各発熱体に２．２Ｋｗの三相交
流電力を印加した。図３に示すように、三相型炭化けい
素発熱体１００の測定点（１）、（２）、（３）、
（４）、（５）およびアルミナ板５０の測定点（６）、
（７）、（８）、（９）、（１０）の温度を測定した。 第３実施例の発熱体 従来の発熱体 測定点（１） １０００℃ １０００℃ 測定点（２） １００８ １０２４ 測定点（３） ９９８ １０１１ 測定点（４） ９９０ ９１８ 測定点（５） ９８８ ９０６ 測定点（６） １００６ ７２９ 測定点（７） ７４３ ７１８ 測定点（８） ７３１ ７０８ 測定点（９） ７１２ ６８７ 測定点（１０） ７０６ ６８２ この比較実験３によって、三相型炭化けい素発熱体の表
面温度が従来の発熱体よりもはるかに均一であることと
共に被加熱物をより均一にしかもより高温に加熱できて
いるので、従来よりも高効率の発熱体であることが示さ
れる。
けい素発熱体は、第２比較例で使用したものと同一であ
り、第２比較例と同様、各発熱体に２．２Ｋｗの三相交
流電力を印加した。図３に示すように、三相型炭化けい
素発熱体１００の測定点（１）、（２）、（３）、
（４）、（５）およびアルミナ板５０の測定点（６）、
（７）、（８）、（９）、（１０）の温度を測定した。 第３実施例の発熱体 従来の発熱体 測定点（１） １０００℃ １０００℃ 測定点（２） １００８ １０２４ 測定点（３） ９９８ １０１１ 測定点（４） ９９０ ９１８ 測定点（５） ９８８ ９０６ 測定点（６） １００６ ７２９ 測定点（７） ７４３ ７１８ 測定点（８） ７３１ ７０８ 測定点（９） ７１２ ６８７ 測定点（１０） ７０６ ６８２ この比較実験３によって、三相型炭化けい素発熱体の表
面温度が従来の発熱体よりもはるかに均一であることと
共に被加熱物をより均一にしかもより高温に加熱できて
いるので、従来よりも高効率の発熱体であることが示さ
れる。
【００１４】
【第４実施例】第４実施例の三相型炭化けい素発熱体１
００は、中央発熱部と二つの端発熱部の間隔を異ならせ
るものであって、図５に示されるが、第１実施例と同一
の材料で同一の方法で製造され、第１実施例と同一の構
成については、図５に第１実施例と同一の符号を付して
その説明を省略する。中央発熱部１２、中央連結部２
０、端連結部２２、２４、電極３０、３２、３４の太さ
は、直径２０mm、二つの端発熱部１４、１６の太さは、
１９mm発熱部１２、１４、の中心間隔は、５２mm、発熱
部１２、１６、の中心間隔は、４８mm、先端部１０（Ｗ
形部分）の高さは、３６mm、先端部１０（Ｗ形部分）の
頂上部の中心間隔は、４８mm先端部１０および中央発熱
部１２の合計高さは、２７０mm、先端部１０および端発
熱部１４、１６の合計高さは、２５０mm、端連結部２
２、２４の長さは、３５０mm、中央連結部２０の長さ
は、３３０mm、電極３０、３２、３４の長さは、４０mm
である。
００は、中央発熱部と二つの端発熱部の間隔を異ならせ
るものであって、図５に示されるが、第１実施例と同一
の材料で同一の方法で製造され、第１実施例と同一の構
成については、図５に第１実施例と同一の符号を付して
その説明を省略する。中央発熱部１２、中央連結部２
０、端連結部２２、２４、電極３０、３２、３４の太さ
は、直径２０mm、二つの端発熱部１４、１６の太さは、
１９mm発熱部１２、１４、の中心間隔は、５２mm、発熱
部１２、１６、の中心間隔は、４８mm、先端部１０（Ｗ
形部分）の高さは、３６mm、先端部１０（Ｗ形部分）の
頂上部の中心間隔は、４８mm先端部１０および中央発熱
部１２の合計高さは、２７０mm、先端部１０および端発
熱部１４、１６の合計高さは、２５０mm、端連結部２
２、２４の長さは、３５０mm、中央連結部２０の長さ
は、３３０mm、電極３０、３２、３４の長さは、４０mm
である。
【００１５】
【比較実験４】第４実施例の三相型炭化けい素発熱体を
使用して比較実験４を行なった。すなわち、第４実施例
の三相型炭化けい素発熱体１００の２個を、図５に示す
電気炉１１０内に装着し、制御用熱電体１１２の示す温
度が９００℃になるよう電力を負荷した。その時の炉内
各部５点の温度分布を測定した。比較のために使用した
従来の三相型炭化けい素発熱体は、第２比較例で使用し
たものと同一であり、第４比較例の三相型炭化けい素発
熱体１００と同様に電気炉１１０内に２個装着して制御
用熱電対１１２の示す温度が９００℃になるよう電力を
負荷した。その時の炉内各部の温度分布５点を測定し
た。 第４実施例の発熱体 従来の発熱体 測定点（１） ９００℃ ９００℃ 測定点（２） ９０２ ９０３ 測定点（３） ９０４ ９０１ 測定点（４） ８９８ ８９６ 測定点（５） ８９７ ８９４ この比較実験４によって、本発明の三相型炭化けい素発
熱体は、炉壁近傍まで均一な温度分布が得られ、従来の
三相型炭化けい素発熱体により高効率の発熱体であるこ
とが示される。
使用して比較実験４を行なった。すなわち、第４実施例
の三相型炭化けい素発熱体１００の２個を、図５に示す
電気炉１１０内に装着し、制御用熱電体１１２の示す温
度が９００℃になるよう電力を負荷した。その時の炉内
各部５点の温度分布を測定した。比較のために使用した
従来の三相型炭化けい素発熱体は、第２比較例で使用し
たものと同一であり、第４比較例の三相型炭化けい素発
熱体１００と同様に電気炉１１０内に２個装着して制御
用熱電対１１２の示す温度が９００℃になるよう電力を
負荷した。その時の炉内各部の温度分布５点を測定し
た。 第４実施例の発熱体 従来の発熱体 測定点（１） ９００℃ ９００℃ 測定点（２） ９０２ ９０３ 測定点（３） ９０４ ９０１ 測定点（４） ８９８ ８９６ 測定点（５） ８９７ ８９４ この比較実験４によって、本発明の三相型炭化けい素発
熱体は、炉壁近傍まで均一な温度分布が得られ、従来の
三相型炭化けい素発熱体により高効率の発熱体であるこ
とが示される。
【００１６】
【発明の効果】請求項１記載の本発明によれば、従来の
三相型炭化けい素発熱体に対し上記発熱部および先端部
の発熱が強くかつ発熱分布が均一であり、結果的に発熱
効率が高い三相型炭化けい素発熱体を提供することがで
きる。請求項２記載の本発明によれば、請求項１記載の
本発明の三相型炭化けい素発熱体より更に温度分布が均
一にでき、結果的に発熱効率が高い三相型炭化けい素発
熱体を提供することができる。請求項３記載の本発明に
よれば、請求項１記載の本発明の三相型炭化けい素発熱
体より更に温度分布が均一にでき、結果的に発熱効率が
高い三相型炭化けい素発熱体を提供することができる。
請求項４記載の本発明によれば、被加熱物の温度分布を
従来の三相型炭化けい素発熱体より均一にでき、結果的
に発熱効率が高い三相型炭化けい素発熱体を提供するこ
とができる。請求項５記載の本発明によれば、炉内温度
分布を従来の三相型炭化けい素発熱体より均一にでき、
結果的に発熱効率が高い三相型炭化けい素発熱体を提供
することができる。
三相型炭化けい素発熱体に対し上記発熱部および先端部
の発熱が強くかつ発熱分布が均一であり、結果的に発熱
効率が高い三相型炭化けい素発熱体を提供することがで
きる。請求項２記載の本発明によれば、請求項１記載の
本発明の三相型炭化けい素発熱体より更に温度分布が均
一にでき、結果的に発熱効率が高い三相型炭化けい素発
熱体を提供することができる。請求項３記載の本発明に
よれば、請求項１記載の本発明の三相型炭化けい素発熱
体より更に温度分布が均一にでき、結果的に発熱効率が
高い三相型炭化けい素発熱体を提供することができる。
請求項４記載の本発明によれば、被加熱物の温度分布を
従来の三相型炭化けい素発熱体より均一にでき、結果的
に発熱効率が高い三相型炭化けい素発熱体を提供するこ
とができる。請求項５記載の本発明によれば、炉内温度
分布を従来の三相型炭化けい素発熱体より均一にでき、
結果的に発熱効率が高い三相型炭化けい素発熱体を提供
することができる。
【図１】本発明の第１実施例の三相型炭化けい素発熱体
の平面図である。
の平面図である。
【図２】比較実験１の測定点の位置を示すための説明図
である。
である。
【図３】比較実験２及び比較実験３の三相型炭化けい素
発熱体及び測定点の位置を示すための説明図である。
発熱体及び測定点の位置を示すための説明図である。
【図４】本発明の第３実施例の三相型炭化けい素発熱体
の平面図である。
の平面図である。
【図５】比較実験４の三相型炭化けい素発熱体及び測定
点の位置を示すための説明図である。
点の位置を示すための説明図である。
【図６】従来の三相型炭化けい素発熱体の平面図であ
る。
る。
１ 三相型炭化けい素発熱体 １０ 先端部 １２ 中央発熱部 １４、１６ 端発熱部 ２０ 中央連結部 ２２、２４ 端連結部 ３０、３２、３４ 電極 ４０ 電源 １００ 三相型炭化けい素発熱体 １０４ 測定点 １１０ 電気炉 １１２ 制御用熱電対 ２００ 三相型炭化けい素発熱体 ２０１ 先端部 ２０２ 発熱部 ２０６ー１ 中央連結部 ２０６ー１、２０６ー２ 端連結部 ２１０ー１ 電極 ２１０ー２ 電極 ２１０ー３ 電極
Claims (5)
- 【請求項１】 炭化けい素を含む泥漿を鋳込み成形し、
中央発熱部及び二つの端発熱部を有する発熱部と、 上記中央発熱部と二つの端発熱部を連結するための先端
部とを包含してなる三相型炭化けい素発熱体において、 上記先端部をＷ字形に形成し、 上記中央発熱部と二つの端発熱部を一平面内に配置した
ことを特徴とする三相型炭化けい素発熱体。 - 【請求項２】 上記中央発熱部を二つの端発熱部より長
く形成したことを特徴とする請求項１記載の三相型炭化
けい素発熱体。 - 【請求項３】 上記中央発熱部を二つの端発熱部より太
く形成したことを特徴とする請求項１記載の三相型炭化
けい素発熱体。 - 【請求項４】 上記中央発熱部と二つの端発熱部との間
の間隔を等しく形成したことを特徴とする請求項１記載
の三相型炭化けい素発熱体。 - 【請求項５】 上記中央発熱部と二つの端発熱部との間
の間隔を異ならして形成したことを特徴とする請求項１
記載の三相型炭化けい素発熱体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04824595A JP3636388B2 (ja) | 1995-03-08 | 1995-03-08 | 三相型炭化けい素発熱体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04824595A JP3636388B2 (ja) | 1995-03-08 | 1995-03-08 | 三相型炭化けい素発熱体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08250263A true JPH08250263A (ja) | 1996-09-27 |
| JP3636388B2 JP3636388B2 (ja) | 2005-04-06 |
Family
ID=12798067
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04824595A Expired - Fee Related JP3636388B2 (ja) | 1995-03-08 | 1995-03-08 | 三相型炭化けい素発熱体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3636388B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112911746A (zh) * | 2021-03-23 | 2021-06-04 | 宜兴市荣利钨钼制品有限公司 | 一种三相型碳化硅电热元件 |
-
1995
- 1995-03-08 JP JP04824595A patent/JP3636388B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112911746A (zh) * | 2021-03-23 | 2021-06-04 | 宜兴市荣利钨钼制品有限公司 | 一种三相型碳化硅电热元件 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3636388B2 (ja) | 2005-04-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP7253857B1 (ja) | 三相クリプトール炉 | |
| AU2020243828B2 (en) | An energy conversion, storage and retrieval device and method | |
| US9642192B2 (en) | Method and manufacturing assembly for sintering fuel cell electrodes and impregnating porous electrodes with electrolyte powders by induction heating for mass production | |
| JPH08250263A (ja) | 三相型炭化けい素発熱体 | |
| Pring | The electric furnace | |
| US4469925A (en) | Inductive heating device utilizing a heat insulator | |
| US4849014A (en) | Molten metal heating method | |
| JPH0696844A (ja) | 黒鉛発熱体及びその製造方法 | |
| CN113698224A (zh) | 电阻焊连接装置及碳化硅连接方法 | |
| JP3947661B2 (ja) | ＭｏＳｉ２製板状ヒーター | |
| JP2000281444A (ja) | 円柱状黒鉛材及びその製造方法 | |
| JPH018955Y2 (ja) | ||
| JP2000239709A (ja) | 直接通電焼結法および焼結装置 | |
| Kroll et al. | A new carbon resistor furnace | |
| JP2521690B2 (ja) | セラミツクヒ−タ及びその製造方法 | |
| Graeve et al. | Modeling of wave configuration during electrically ignited combustion synthesis | |
| JP2649295B2 (ja) | 超高温電気抵抗炉 | |
| JPH0454225Y2 (ja) | ||
| Rashid et al. | Development of Resistance Sintering Furnace for Heat Treatment of 22MnB5: Development of Resistance Sintering Furnace for Heat Treatment of 22MnB5 | |
| JP2003113405A (ja) | 通電加圧焼結装置 | |
| JP3066615U (ja) | 焼却灰溶融炉用電極 | |
| JP2024104796A (ja) | フラットヒーターおよびこれを用いた保持炉 | |
| SU684788A1 (ru) | Резистивный электронагреватель дл печей | |
| Morrison | High frequency heating methods for materials testing at ultra high temperatures | |
| God et al. | Electrical Heat Treatment Applied for Wire Manufacturing |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20040527 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20041220 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20050104 |
|
| R150 | Certificate of patent (=grant) or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080114 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110114 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140114 Year of fee payment: 9 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |