JPH08254231A - ディスクブレーキ - Google Patents
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- JPH08254231A JPH08254231A JP8474395A JP8474395A JPH08254231A JP H08254231 A JPH08254231 A JP H08254231A JP 8474395 A JP8474395 A JP 8474395A JP 8474395 A JP8474395 A JP 8474395A JP H08254231 A JPH08254231 A JP H08254231A
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- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 5
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
Classifications
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D55/00—Brakes with substantially-radial braking surfaces pressed together in axial direction, e.g. disc brakes
- F16D55/02—Brakes with substantially-radial braking surfaces pressed together in axial direction, e.g. disc brakes with axially-movable discs or pads pressed against axially-located rotating members
- F16D55/22—Brakes with substantially-radial braking surfaces pressed together in axial direction, e.g. disc brakes with axially-movable discs or pads pressed against axially-located rotating members by clamping an axially-located rotating disc between movable braking members, e.g. movable brake discs or brake pads
- F16D55/224—Brakes with substantially-radial braking surfaces pressed together in axial direction, e.g. disc brakes with axially-movable discs or pads pressed against axially-located rotating members by clamping an axially-located rotating disc between movable braking members, e.g. movable brake discs or brake pads with a common actuating member for the braking members
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D65/00—Parts or details
- F16D65/0006—Noise or vibration control
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D65/00—Parts or details
- F16D65/02—Braking members; Mounting thereof
- F16D65/04—Bands, shoes or pads; Pivots or supporting members therefor
- F16D65/092—Bands, shoes or pads; Pivots or supporting members therefor for axially-engaging brakes, e.g. disc brakes
-
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- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D2125/00—Components of actuators
- F16D2125/02—Fluid-pressure mechanisms
- F16D2125/06—Pistons
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Braking Arrangements (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 制動作用の安定化が図れ、また制動時におけ
るノイズの発生を低減できる。 【構成】 インナおよびアウタ摩擦パッド１６のピスト
ン中心を通るロータ周方向幅Ｌをピストン直径３０の
１．０〜１．８倍にし、アウタ摩擦パッドをロータに圧
接するキャリパ爪のピストン中心を通る位置におけるロ
ータ周方向の距離をピストン直径の０．８〜１．５倍に
する。
るノイズの発生を低減できる。 【構成】 インナおよびアウタ摩擦パッド１６のピスト
ン中心を通るロータ周方向幅Ｌをピストン直径３０の
１．０〜１．８倍にし、アウタ摩擦パッドをロータに圧
接するキャリパ爪のピストン中心を通る位置におけるロ
ータ周方向の距離をピストン直径の０．８〜１．５倍に
する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ディスクブレーキの摩
擦パッドの改良に係り、特にロータの両側に配置した摩
擦パッドの一方をピストンによって、他方をキャリパ爪
によってロータに圧接するフィストタイプのディスクブ
レーキに関する。
擦パッドの改良に係り、特にロータの両側に配置した摩
擦パッドの一方をピストンによって、他方をキャリパ爪
によってロータに圧接するフィストタイプのディスクブ
レーキに関する。
【０００２】
【従来の技術】フィストタイプのディスクブレーキは、
車体に固定したサポートがロータの外周縁部に配置して
あり、このサポートにガイドピンを含む支持装置を介し
てキャリパをロータの軸方向に移動可能に組み付けてい
る。また、サポートは、ロータの両側に配置した摩擦パ
ッドを支持し、ロータの軸方向に摺動案内するようにな
っている。一方、キャリパは、ロータのインナ側に、イ
ンナ摩擦パッドをロータに圧接する液圧装置のピストン
を有し、アウタ側のキャリパボディにアウタ摩擦パッド
をロータに圧接するキャリパ爪が設けてある。そして、
制動作用は、液圧装置に液圧を導入してインナ摩擦パッ
ドをピストンによってロータに圧接し、その反力によっ
てキャリパがガイドピンに沿ってロータの軸方向に移動
し、アウタ側のキャリパ爪がアウタ摩擦パッドをロータ
に圧接することにより行われる。
車体に固定したサポートがロータの外周縁部に配置して
あり、このサポートにガイドピンを含む支持装置を介し
てキャリパをロータの軸方向に移動可能に組み付けてい
る。また、サポートは、ロータの両側に配置した摩擦パ
ッドを支持し、ロータの軸方向に摺動案内するようにな
っている。一方、キャリパは、ロータのインナ側に、イ
ンナ摩擦パッドをロータに圧接する液圧装置のピストン
を有し、アウタ側のキャリパボディにアウタ摩擦パッド
をロータに圧接するキャリパ爪が設けてある。そして、
制動作用は、液圧装置に液圧を導入してインナ摩擦パッ
ドをピストンによってロータに圧接し、その反力によっ
てキャリパがガイドピンに沿ってロータの軸方向に移動
し、アウタ側のキャリパ爪がアウタ摩擦パッドをロータ
に圧接することにより行われる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】従来、アウタ摩擦パッ
ドは、摩擦部材（パッド）の形状に合わせてキャリパ爪
の形状を設定することができるため、パッドをロータに
圧接したときのパッドの面圧を比較的均一にすることが
可能である。しかし、インナ摩擦パッドは、円筒状のピ
ストンによって摩擦部材をロータに圧接するようになっ
ているため、均一に圧接することが困難であって、パッ
ドの中央部の面圧が大きく、端部の面圧が小さくなる。
このため、摩擦パッドが振動してノイズが発生するなど
の問題を生ずる。従って、パッドの面圧をできるだけ均
一にできるようなパッドの形状が望まれる。
ドは、摩擦部材（パッド）の形状に合わせてキャリパ爪
の形状を設定することができるため、パッドをロータに
圧接したときのパッドの面圧を比較的均一にすることが
可能である。しかし、インナ摩擦パッドは、円筒状のピ
ストンによって摩擦部材をロータに圧接するようになっ
ているため、均一に圧接することが困難であって、パッ
ドの中央部の面圧が大きく、端部の面圧が小さくなる。
このため、摩擦パッドが振動してノイズが発生するなど
の問題を生ずる。従って、パッドの面圧をできるだけ均
一にできるようなパッドの形状が望まれる。
【０００４】本発明は、前記従来技術の欠点を解消する
ためになされてもので、制動作用の安定化が図れ、制動
時におけるノイズの発生を低減できるようにすることを
目的としている。
ためになされてもので、制動作用の安定化が図れ、制動
時におけるノイズの発生を低減できるようにすることを
目的としている。
【０００５】
【課題を解決するための手段】発明者等は、適正なブレ
ーキ力が得られ、摩擦パッドの面圧をできるだけ均一に
するために種々検討し、実験を行った結果、ピストンに
よってロータに圧接するインナ摩擦パッドの摩擦部材の
ロータ周方向におけるピストン中心を通る幅（ロータ周
方向幅）は、ピストン直径の１．０〜１．８倍程度にす
るとよいこと、またキャリパ爪によってロータに圧接す
るアウタ摩擦パッドの摩擦部材のロータ周方向幅は、キ
ャリパ爪の外側端間の距離の１．０〜１．２倍程度にす
るとよいことを見出した。
ーキ力が得られ、摩擦パッドの面圧をできるだけ均一に
するために種々検討し、実験を行った結果、ピストンに
よってロータに圧接するインナ摩擦パッドの摩擦部材の
ロータ周方向におけるピストン中心を通る幅（ロータ周
方向幅）は、ピストン直径の１．０〜１．８倍程度にす
るとよいこと、またキャリパ爪によってロータに圧接す
るアウタ摩擦パッドの摩擦部材のロータ周方向幅は、キ
ャリパ爪の外側端間の距離の１．０〜１．２倍程度にす
るとよいことを見出した。
【０００６】本発明は、上記の知見に基づいてなされた
もので、本発明に係るディスクブレーキは、インナ摩擦
パッドをキャリパに設けたピストンによってロータに圧
接し、アウタ摩擦パッドをキャリパ爪によって前記ロー
タに圧接するディスクブレーキにおいて、前記ピストン
の先端部における直径をＤ、前記インナおよびアウタ摩
擦パッドの摩擦部材のピストン中心を通るロータ周方向
幅をＬ、前記キャリパ爪の、前記ピストン中心を通る位
置におけるロータ周方向の距離をＴとしたときに、
もので、本発明に係るディスクブレーキは、インナ摩擦
パッドをキャリパに設けたピストンによってロータに圧
接し、アウタ摩擦パッドをキャリパ爪によって前記ロー
タに圧接するディスクブレーキにおいて、前記ピストン
の先端部における直径をＤ、前記インナおよびアウタ摩
擦パッドの摩擦部材のピストン中心を通るロータ周方向
幅をＬ、前記キャリパ爪の、前記ピストン中心を通る位
置におけるロータ周方向の距離をＴとしたときに、
【数３】Ｌ／Ｄ＝１．０〜１．８ かつ、
【数４】Ｔ／Ｄ＝０．８〜１．５ である構成となっている。
【０００７】
【作用】発明者等の研究によると、ピストンの先端開口
部における直径（以下、端にピストン直径という）をＤ
とし、インナ摩擦パッドの摩擦部材のロータ周方向にお
けるピストンの中心を通る幅（以下、単にロータ周方向
幅という）をＬとすると、Ｌ／Ｄ＝１．０において摩擦
部材に作用する面圧が最も一様となる。しかし、Ｌ／Ｄ
＜０．１の場合、摩擦部材に作用する面圧が局部的に大
きくなり、特にロータ周方向の端部付近において高くな
る。これは、ピストンが摩擦パッドのモールドから外れ
た部分を押すことによる。従って、摩擦部材は、Ｌ／Ｄ
≧１．０とすることが望ましい。また、摩擦部材のＬ／
Ｄ＞１．８の部分は、ブレーキ作用に寄与しないことを
見出した。このため、摩擦部材は、Ｌ／Ｄ≦１．８とす
るとよい。すなわち、インナ摩擦パッドの摩擦部材のロ
ータ周方向幅Ｌとピストン直径Ｄとの関係は、
部における直径（以下、端にピストン直径という）をＤ
とし、インナ摩擦パッドの摩擦部材のロータ周方向にお
けるピストンの中心を通る幅（以下、単にロータ周方向
幅という）をＬとすると、Ｌ／Ｄ＝１．０において摩擦
部材に作用する面圧が最も一様となる。しかし、Ｌ／Ｄ
＜０．１の場合、摩擦部材に作用する面圧が局部的に大
きくなり、特にロータ周方向の端部付近において高くな
る。これは、ピストンが摩擦パッドのモールドから外れ
た部分を押すことによる。従って、摩擦部材は、Ｌ／Ｄ
≧１．０とすることが望ましい。また、摩擦部材のＬ／
Ｄ＞１．８の部分は、ブレーキ作用に寄与しないことを
見出した。このため、摩擦部材は、Ｌ／Ｄ≦１．８とす
るとよい。すなわち、インナ摩擦パッドの摩擦部材のロ
ータ周方向幅Ｌとピストン直径Ｄとの関係は、
【数５】１．０≦Ｌ／Ｄ≦１．８ とするのがよい。
【０００８】一方、キャリパ爪によってロータに押圧さ
れるアウタ摩擦パッドの摩擦部材に作用する面圧は、摩
擦部材ドのロータ周方向幅Ｌ、キャリパ爪の両端外側端
間の、ピストンの中心を通る位置における距離（以下、
単にキャリパ爪幅という）をＴとしたとき、Ｌ／Ｔ＜
１．０の場合、摩擦部材に作用する面圧の最大値と最小
値との差が急激に大きいくなり、特にロータ周方向の端
部における面圧が非常に高くなる。このため、摩擦部材
は、Ｌ／Ｔ≧１．０とするとよい。また、Ｌ／Ｔ＞１．
２となると、摩擦部材に作用する面圧の最大値と最小値
との差が大きくなるとともに、ロータ周方向における摩
擦部材端部の面圧が急速に低下する。従って、キャリパ
爪によってロータに押圧される摩擦パッドの摩擦部材
は、Ｌ／Ｔ≦１．２とするのがよい。すなわち、アウタ
側摩擦部材のロータ周方向幅Ｌとキャリパ爪幅Ｔとの関
係は、
れるアウタ摩擦パッドの摩擦部材に作用する面圧は、摩
擦部材ドのロータ周方向幅Ｌ、キャリパ爪の両端外側端
間の、ピストンの中心を通る位置における距離（以下、
単にキャリパ爪幅という）をＴとしたとき、Ｌ／Ｔ＜
１．０の場合、摩擦部材に作用する面圧の最大値と最小
値との差が急激に大きいくなり、特にロータ周方向の端
部における面圧が非常に高くなる。このため、摩擦部材
は、Ｌ／Ｔ≧１．０とするとよい。また、Ｌ／Ｔ＞１．
２となると、摩擦部材に作用する面圧の最大値と最小値
との差が大きくなるとともに、ロータ周方向における摩
擦部材端部の面圧が急速に低下する。従って、キャリパ
爪によってロータに押圧される摩擦パッドの摩擦部材
は、Ｌ／Ｔ≦１．２とするのがよい。すなわち、アウタ
側摩擦部材のロータ周方向幅Ｌとキャリパ爪幅Ｔとの関
係は、
【数６】１．０≦Ｌ／Ｔ≦１．２ とするのがよい。
【０００９】上記の〔数７〕と〔数８〕とから、キャリ
パ爪幅Ｔとピストン直径Ｄとの関係を求めると、
パ爪幅Ｔとピストン直径Ｄとの関係を求めると、
【数７】０．８≦Ｔ／Ｄ≦１．５ となる。
【００１０】これにより、発生させる制動力になんら影
響がないばかりでなく、摩擦パッド（摩擦部材）に作用
する面圧を比較的均一にすることができ、ブレーキの効
きが安定するなど、制動作用の安定化が図れるととも
に、制動時における摩擦パッドの振動を少なくしてノイ
ズを低減することができる。
響がないばかりでなく、摩擦パッド（摩擦部材）に作用
する面圧を比較的均一にすることができ、ブレーキの効
きが安定するなど、制動作用の安定化が図れるととも
に、制動時における摩擦パッドの振動を少なくしてノイ
ズを低減することができる。
【００１１】
【実施例】本発明に係るディスクブレーキの好ましい実
施例を、添付図面に従って詳細に説明する。図３は、本
発明の実施例に係るフィストタイプのディスクブレーキ
をアウタ側から見た図である。
施例を、添付図面に従って詳細に説明する。図３は、本
発明の実施例に係るフィストタイプのディスクブレーキ
をアウタ側から見た図である。
【００１２】図３において、ディスクブレーキ１０は、
図示しない車体に固定したサポート１２がロータ（図示
せず）の外周縁部に配置してある。このサポート１２
は、ロータを跨ぐように断面Ｕ字状に形成してあるとと
もに、ロータのインナ側とアウタ側とのロータ周方向中
央部に、インナ摩擦パッド１６とアウタ摩擦パッド１８
とを配置するための開口部２０が設けてあって、凹状を
成している。
図示しない車体に固定したサポート１２がロータ（図示
せず）の外周縁部に配置してある。このサポート１２
は、ロータを跨ぐように断面Ｕ字状に形成してあるとと
もに、ロータのインナ側とアウタ側とのロータ周方向中
央部に、インナ摩擦パッド１６とアウタ摩擦パッド１８
とを配置するための開口部２０が設けてあって、凹状を
成している。
【００１３】インナ摩擦パッド１６とアウタ摩擦パッド
１８とは、左右対称に形成されており、裏金２２と摩擦
部材２４とから構成してあって、摩擦部材２４がロータ
に対面した裏金２２の前面に固定してある。また、各摩
擦パッド１６、１８は、ロータの周方向両側部に突起２
６、２８が張り出して設けてあり、これらの突起２６、
２８を介してサポート１２に支持されている。
１８とは、左右対称に形成されており、裏金２２と摩擦
部材２４とから構成してあって、摩擦部材２４がロータ
に対面した裏金２２の前面に固定してある。また、各摩
擦パッド１６、１８は、ロータの周方向両側部に突起２
６、２８が張り出して設けてあり、これらの突起２６、
２８を介してサポート１２に支持されている。
【００１４】すなわち、サポート１２は、ロータ周方向
の両側部に、ロータの外周部を跨いで形成したアーム部
３０、３２を有し、これらのアーム部３０、３２の対向
面側に設けたガイド溝３１、３３に突起２６、２８の先
端部が挿入してあって、突起２６、２８を介して摩擦パ
ッド１６、１８を支持してロータの軸方向に摺動案内す
るようになっている。また、突起２６、２８とガイド溝
３１、３３との間には、パッドクリップ３４、３６が配
置してあって、インナ摩擦パッド１６とアウタ摩擦パッ
ド１８とのロータ軸方向の移動を円滑に行えるようにし
てあるとともに、突起２６、２８およびガイド溝３１、
３３の摩耗の低減を図っている。
の両側部に、ロータの外周部を跨いで形成したアーム部
３０、３２を有し、これらのアーム部３０、３２の対向
面側に設けたガイド溝３１、３３に突起２６、２８の先
端部が挿入してあって、突起２６、２８を介して摩擦パ
ッド１６、１８を支持してロータの軸方向に摺動案内す
るようになっている。また、突起２６、２８とガイド溝
３１、３３との間には、パッドクリップ３４、３６が配
置してあって、インナ摩擦パッド１６とアウタ摩擦パッ
ド１８とのロータ軸方向の移動を円滑に行えるようにし
てあるとともに、突起２６、２８およびガイド溝３１、
３３の摩耗の低減を図っている。
【００１５】キャリパ４０は、ロータの外周部を跨いで
断面Ｕ字状に形成してある。このキャリパ４０は、サポ
ート１２のアーム部３０、３２に設けたガイドピン４
２、４４が挿入されるガイド孔を有していて、ガイドピ
ン４２、４４に案内されてロータの軸方向に移動できる
ようになっている。そして、キャリパ４０のインナ側に
は、液圧装置であるシリンダ部が設けてあって、このシ
リンダ部が形成するシリンダボアに、インナ摩擦パッド
１６の摩擦部材２４をロータに圧接するピストン４６が
軸方向移動自在に挿入してある。このピストン４６は、
インナ摩擦パッド１６に対面した先端側が開口した有底
円筒状となっていて、シリンダボアに液圧が導入される
ことにより、インナ摩擦パッド１６の背面を押し、摩擦
部材２４をロータに押しつける。
断面Ｕ字状に形成してある。このキャリパ４０は、サポ
ート１２のアーム部３０、３２に設けたガイドピン４
２、４４が挿入されるガイド孔を有していて、ガイドピ
ン４２、４４に案内されてロータの軸方向に移動できる
ようになっている。そして、キャリパ４０のインナ側に
は、液圧装置であるシリンダ部が設けてあって、このシ
リンダ部が形成するシリンダボアに、インナ摩擦パッド
１６の摩擦部材２４をロータに圧接するピストン４６が
軸方向移動自在に挿入してある。このピストン４６は、
インナ摩擦パッド１６に対面した先端側が開口した有底
円筒状となっていて、シリンダボアに液圧が導入される
ことにより、インナ摩擦パッド１６の背面を押し、摩擦
部材２４をロータに押しつける。
【００１６】一方、キャリパ４０のアウタ側には、ロー
タの周方向に一対のキャリパ爪４８、５０が設けてあ
る。これらのキャリパ爪４８、５０は、ピストン４６が
インナ摩擦パッド１６をロータに圧接したときの反力に
より、キャリパ４０がロータの軸方向に移動したときに
アウタ摩擦パッド１８の背面を押し、アウタ摩擦パッド
１８の摩擦部材２４をロータに押しつける。そして、各
摩擦パッド１６、１８の摩擦部材２４のロータ周方向に
おけるピストン４６の中心を通る幅（ロータ周方向幅）
Ｌは、キャリパ爪４８の外側端（図３の左側端）とキャ
リパ爪５０の外側端（図３の右側端）との間の、ピスト
ン４６の中心を通る位置における距離（キャリパ爪幅）
Ｔの１．０〜１．２倍にしてある。また、各摩擦部材２
４のロータ周方向幅Ｌは、ピストン４６の開口側端部直
径Ｄの１．０〜１．８倍となっている。そして、前記し
たキャリパ爪幅Ｔとピストン直径Ｄとの比（Ｔ ／Ｄ）
は、０．８〜１．５にしてある。
タの周方向に一対のキャリパ爪４８、５０が設けてあ
る。これらのキャリパ爪４８、５０は、ピストン４６が
インナ摩擦パッド１６をロータに圧接したときの反力に
より、キャリパ４０がロータの軸方向に移動したときに
アウタ摩擦パッド１８の背面を押し、アウタ摩擦パッド
１８の摩擦部材２４をロータに押しつける。そして、各
摩擦パッド１６、１８の摩擦部材２４のロータ周方向に
おけるピストン４６の中心を通る幅（ロータ周方向幅）
Ｌは、キャリパ爪４８の外側端（図３の左側端）とキャ
リパ爪５０の外側端（図３の右側端）との間の、ピスト
ン４６の中心を通る位置における距離（キャリパ爪幅）
Ｔの１．０〜１．２倍にしてある。また、各摩擦部材２
４のロータ周方向幅Ｌは、ピストン４６の開口側端部直
径Ｄの１．０〜１．８倍となっている。そして、前記し
たキャリパ爪幅Ｔとピストン直径Ｄとの比（Ｔ ／Ｄ）
は、０．８〜１．５にしてある。
【００１７】図１と図２とは、上記の摩擦部材２４のロ
ータ周方向幅Ｌとキャリパ爪４８、５０のキャリパ爪幅
Ｔとを定めるために求めた、摩擦部材２４に作用する面
圧の計算結果を示したものである。図１は、ピストン４
６によってロータに圧接させられるインナ摩擦パッド１
６の摩擦部材２４の面圧分布を示している。ただし、ピ
ストン４６の先端開口部における直径（外径）Ｄは５６
ｍｍ、ピストン４６に作用する液圧は３０ｋｇｆ／ｃｍ
2 であって、摩擦部材２４の幅Ｌは、ピストン４６の中
心を通るロータ周方向の値である（図３参照）。
ータ周方向幅Ｌとキャリパ爪４８、５０のキャリパ爪幅
Ｔとを定めるために求めた、摩擦部材２４に作用する面
圧の計算結果を示したものである。図１は、ピストン４
６によってロータに圧接させられるインナ摩擦パッド１
６の摩擦部材２４の面圧分布を示している。ただし、ピ
ストン４６の先端開口部における直径（外径）Ｄは５６
ｍｍ、ピストン４６に作用する液圧は３０ｋｇｆ／ｃｍ
2 であって、摩擦部材２４の幅Ｌは、ピストン４６の中
心を通るロータ周方向の値である（図３参照）。
【００１８】また、図２は、図１と同様の条件下におい
て、一対のキャリパ爪４８、５０によってロータに圧接
されるアウタ摩擦パッド１８の摩擦部材２４に作用する
面圧の分布を示したものである。ただし、図２におい
て、キャリパ爪４８の外側端（図３の左側端）とキャリ
パ爪５０の外側端（図３の右側端）との間の距離（キャ
リパ爪幅）Ｔは８０ｍｍであって、ピストン４６の中心
を通る位置における値であり、摩擦部材２４のロータ周
方向の幅Ｌは、ピストン４６の中心を通る位置における
値である。
て、一対のキャリパ爪４８、５０によってロータに圧接
されるアウタ摩擦パッド１８の摩擦部材２４に作用する
面圧の分布を示したものである。ただし、図２におい
て、キャリパ爪４８の外側端（図３の左側端）とキャリ
パ爪５０の外側端（図３の右側端）との間の距離（キャ
リパ爪幅）Ｔは８０ｍｍであって、ピストン４６の中心
を通る位置における値であり、摩擦部材２４のロータ周
方向の幅Ｌは、ピストン４６の中心を通る位置における
値である。
【００１９】図１から明らかなように、インナ摩擦パッ
ド１６の摩擦部材２４のロータ周方向幅Ｌとピストン４
６の直径Ｄとの比、すなわちＬ／Ｄが１．０の場合、摩
擦部材２４に作用する面圧は、摩擦パッド１６の中心部
において約３０ｋｇｆ／ｃｍ 2 の谷を形成し、ピストン
４６の内周面に近いところで約３２．５ｋｇｆ／ｃｍ 2
のピークを形成したのち、摩擦部材２４の端部で３０ｋ
ｇｆ／ｃｍ2 を僅かに下回り、全体として比較的一様な
面圧分布となる。
ド１６の摩擦部材２４のロータ周方向幅Ｌとピストン４
６の直径Ｄとの比、すなわちＬ／Ｄが１．０の場合、摩
擦部材２４に作用する面圧は、摩擦パッド１６の中心部
において約３０ｋｇｆ／ｃｍ 2 の谷を形成し、ピストン
４６の内周面に近いところで約３２．５ｋｇｆ／ｃｍ 2
のピークを形成したのち、摩擦部材２４の端部で３０ｋ
ｇｆ／ｃｍ2 を僅かに下回り、全体として比較的一様な
面圧分布となる。
【００２０】しかし、Ｌ／Ｄが０．９の場合、摩擦部材
２４に作用する面圧は全体的に高くなるとともに、ピス
トン４６の内周面に近い端部付近において面圧の高い部
分（約４０ｋｇｆ／ｃｍ2 ）が存在するカルデラ状の面
圧分布となる。すなわち、Ｌ／Ｄ＝０．９の場合、面圧
は、摩擦パッド１６の中心部において約３５ｋｇｆ／ｃ
ｍ2 程度の谷を有し、ピストン４６の内周面よりやや内
側において約４０ｋｇｆ／ｃｍ2 のピークを形成し、摩
擦部材２４の端に向うほど急速に低下して端部において
約３３ｋｇｆ／ｃｍ2 となる。従って、インナ摩擦パッ
ド１６の摩擦部材２４のロータ周方向幅Ｌは、Ｌ／Ｄ≧
１．０がよい。
２４に作用する面圧は全体的に高くなるとともに、ピス
トン４６の内周面に近い端部付近において面圧の高い部
分（約４０ｋｇｆ／ｃｍ2 ）が存在するカルデラ状の面
圧分布となる。すなわち、Ｌ／Ｄ＝０．９の場合、面圧
は、摩擦パッド１６の中心部において約３５ｋｇｆ／ｃ
ｍ2 程度の谷を有し、ピストン４６の内周面よりやや内
側において約４０ｋｇｆ／ｃｍ2 のピークを形成し、摩
擦部材２４の端に向うほど急速に低下して端部において
約３３ｋｇｆ／ｃｍ2 となる。従って、インナ摩擦パッ
ド１６の摩擦部材２４のロータ周方向幅Ｌは、Ｌ／Ｄ≧
１．０がよい。
【００２１】また、Ｌ／Ｄ＞１．０となると、面圧は、
摩擦部材２４の中心部がほぼい一定のピーク値（約２
７．５ｋｇｆ／ｃｍ2 ）となって、端部にいくほど面圧
が小さくなる山形となり、実線に示したＬ／Ｄ＝２．０
の曲線に一致してくる。そして、摩擦部材２４の幅Ｌが
ピストン直径Ｄの約１．８倍である１００ｍｍになる
と、その部分の面圧は零となり、Ｌ＞１００ｍｍでは負
の面圧となる。従って、インナ摩擦パッド１６の摩擦部
材２４のロータ周方向幅Ｌは、ピストン４６の直径Ｄの
１．８倍より大きくしても意味がなく、Ｌ／Ｄ≦１．８
とするのが望ましい。
摩擦部材２４の中心部がほぼい一定のピーク値（約２
７．５ｋｇｆ／ｃｍ2 ）となって、端部にいくほど面圧
が小さくなる山形となり、実線に示したＬ／Ｄ＝２．０
の曲線に一致してくる。そして、摩擦部材２４の幅Ｌが
ピストン直径Ｄの約１．８倍である１００ｍｍになる
と、その部分の面圧は零となり、Ｌ＞１００ｍｍでは負
の面圧となる。従って、インナ摩擦パッド１６の摩擦部
材２４のロータ周方向幅Ｌは、ピストン４６の直径Ｄの
１．８倍より大きくしても意味がなく、Ｌ／Ｄ≦１．８
とするのが望ましい。
【００２２】アウタ摩擦パッド１８の場合、図２に示す
ように、摩擦部材２４のロータ周方向幅Ｌは、キャリパ
爪４８、５０のキャリパ爪幅Ｔの１．０〜１．２倍がよ
い。すなわち、Ｌ／Ｔ＝１．０の場合、摩擦部材２４の
面圧は、中央部が低く（約１４．５ｋｇｆ／ｃｍ2 ）、
キャリパ爪４８、５０に近づくに従って高くなり、両端
部で最高となる（約３８ｋｇｆ／ｃｍ2 ）。そして、Ｌ
／Ｔ＜１．０となると、摩擦部材２４の端部に向うほど
急速に面圧が高くなり、その差がより一層大きくなって
面圧の均一化が困難である。
ように、摩擦部材２４のロータ周方向幅Ｌは、キャリパ
爪４８、５０のキャリパ爪幅Ｔの１．０〜１．２倍がよ
い。すなわち、Ｌ／Ｔ＝１．０の場合、摩擦部材２４の
面圧は、中央部が低く（約１４．５ｋｇｆ／ｃｍ2 ）、
キャリパ爪４８、５０に近づくに従って高くなり、両端
部で最高となる（約３８ｋｇｆ／ｃｍ2 ）。そして、Ｌ
／Ｔ＜１．０となると、摩擦部材２４の端部に向うほど
急速に面圧が高くなり、その差がより一層大きくなって
面圧の均一化が困難である。
【００２３】一方、Ｌ／Ｔ＝１．２では、摩擦部材２４
の中央部における面圧の極小値が約１７ｋｇｆ／ｃｍ2
とＬ／Ｔ＝１．０の場合に比較して大きくなるととも
に、両端部の面圧が約１９ｋｇｆ／ｃｍ2 と大幅に小さ
くなる。そして、各キャリパ爪４８、５０の中心位置付
近において面圧が約２４．５ｋｇｆ／ｃｍ2 のピークを
示し、面圧の分布が比較的一様となる。しかし、Ｌ／Ｔ
＞１．２では、面圧が摩擦部材２４の端部にいくほど急
速に低下する。そして、Ｌ／Ｔ＝１．３における面圧
は、摩擦部材２４の中心部に約１５ｋｇｆ／ｃｍ2 の極
小値を示し、各キャリパ爪４８、５０の中心部よりやや
外側において約２３ｋｇｆ／ｃｍ2 程度のピークを示し
たのち、端部において約１０ｋｇｆ／ｃｍ2 となる。従
って、アウタ摩擦パッド１８の摩擦部材２４のロータ周
方向幅Ｌは、キャリパ爪４８、５０のキャリパ爪幅Ｔの
１．０〜１．２倍がよい。
の中央部における面圧の極小値が約１７ｋｇｆ／ｃｍ2
とＬ／Ｔ＝１．０の場合に比較して大きくなるととも
に、両端部の面圧が約１９ｋｇｆ／ｃｍ2 と大幅に小さ
くなる。そして、各キャリパ爪４８、５０の中心位置付
近において面圧が約２４．５ｋｇｆ／ｃｍ2 のピークを
示し、面圧の分布が比較的一様となる。しかし、Ｌ／Ｔ
＞１．２では、面圧が摩擦部材２４の端部にいくほど急
速に低下する。そして、Ｌ／Ｔ＝１．３における面圧
は、摩擦部材２４の中心部に約１５ｋｇｆ／ｃｍ2 の極
小値を示し、各キャリパ爪４８、５０の中心部よりやや
外側において約２３ｋｇｆ／ｃｍ2 程度のピークを示し
たのち、端部において約１０ｋｇｆ／ｃｍ2 となる。従
って、アウタ摩擦パッド１８の摩擦部材２４のロータ周
方向幅Ｌは、キャリパ爪４８、５０のキャリパ爪幅Ｔの
１．０〜１．２倍がよい。
【００２４】インナ摩擦パッド１６とアウタ摩擦パッド
１８とは、同一の形状に形成されているため、ロータ周
方向幅Ｌは等しく、上記の摩擦部材のロータ周方向幅Ｌ
とピストン直径Ｄとの関係、および摩擦部材のロータ周
方向幅Ｌとキャリパ爪幅Ｔとの関係から、キャリパ爪幅
Ｔとピストン直径Ｄとの関係を求めると、
１８とは、同一の形状に形成されているため、ロータ周
方向幅Ｌは等しく、上記の摩擦部材のロータ周方向幅Ｌ
とピストン直径Ｄとの関係、および摩擦部材のロータ周
方向幅Ｌとキャリパ爪幅Ｔとの関係から、キャリパ爪幅
Ｔとピストン直径Ｄとの関係を求めると、
【数８】０．８≦Ｔ／Ｄ≦１．５ が得られる。
【００２５】従って、フィストタイプにおける摩擦部材
２４の形状は、上記のことから、インナ摩擦パッド１
６、１８の摩擦部材２４のロータ周方向幅Ｌは、
２４の形状は、上記のことから、インナ摩擦パッド１
６、１８の摩擦部材２４のロータ周方向幅Ｌは、
【数９】Ｌ＝（１．０〜１．８）Ｄ にするとともに、
【数１０】Ｔ＝（０．８〜１．５）Ｄ とすることが望ましい。ただし、上記したように、Ｄは
ピストン開口部における外径であり、Ｔは一対のキャリ
パ爪の外側端間の距離（キャリパ爪幅）である。
ピストン開口部における外径であり、Ｔは一対のキャリ
パ爪の外側端間の距離（キャリパ爪幅）である。
【００２６】これにより、インナ摩擦パッド１６のロー
タ周方向の幅を狭くして摩擦部材に作用する面圧を比較
的均一にでき、またピストン直径とキャリパ爪幅とをで
きるだけ近づけ、インナ、アウタともパッド面圧が比較
的均一で面圧の変化を少なくでき、これにより安定した
制動力が得られ、制動時におけるパッドの振動を小さく
してノイズの少ないディスクブレーキが得られる。
タ周方向の幅を狭くして摩擦部材に作用する面圧を比較
的均一にでき、またピストン直径とキャリパ爪幅とをで
きるだけ近づけ、インナ、アウタともパッド面圧が比較
的均一で面圧の変化を少なくでき、これにより安定した
制動力が得られ、制動時におけるパッドの振動を小さく
してノイズの少ないディスクブレーキが得られる。
【００２７】なお、前記実施例においては、前記実施例
においては、キャリパ爪を一対設けたキャリパ４０につ
いて説明したが、キャリパ爪を３つ以上設けたものでも
よい。
においては、キャリパ爪を一対設けたキャリパ４０につ
いて説明したが、キャリパ爪を３つ以上設けたものでも
よい。
【００２８】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明によれ
ば、摩擦パッドの面圧を比較的均一にすることができ、
制動作用の安定化が図れるとともに、制動時のノイズを
低減することができる。
ば、摩擦パッドの面圧を比較的均一にすることができ、
制動作用の安定化が図れるとともに、制動時のノイズを
低減することができる。
【図１】ピストンがロータに圧接するインナ摩擦パッド
の面圧の分布を示す図である。
の面圧の分布を示す図である。
【図２】キャリパ爪がロータに圧接するアウタ摩擦パッ
ドの面圧の分布を示す図である。
ドの面圧の分布を示す図である。
【図３】実施例に係るディスクブレーキをアウタ側から
見た図である。
見た図である。
１０ ディスクブレーキ １２ サポート １６ インナ摩擦パッド １８ アウタ摩擦パッド ２４ 摩擦部材 ４０ キャリパ ４６ ピストン ４８、５０ キャリパ爪
Claims (1)
- 【請求項１】 インナ摩擦パッドをキャリパに設けたピ
ストンによってロータに圧接し、アウタ摩擦パッドをキ
ャリパ爪によって前記ロータに圧接するディスクブレー
キにおいて、前記ピストンの先端部における直径をＤ、
前記インナおよびアウタ摩擦パッドの摩擦部材のピスト
ン中心を通るロータ周方向幅をＬ、前記キャリパ爪の、
前記ピストン中心を通る位置におけるロータ周方向の距
離をＴとしたときに、 【数１】Ｌ／Ｄ＝１．０〜１．８ かつ、 【数２】Ｔ／Ｄ＝０．８〜１．５ であることを特徴とするディスクブレーキ。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8474395A JPH08254231A (ja) | 1995-03-16 | 1995-03-16 | ディスクブレーキ |
| DE1996110276 DE19610276A1 (de) | 1995-03-16 | 1996-03-15 | Scheibenbremse |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8474395A JPH08254231A (ja) | 1995-03-16 | 1995-03-16 | ディスクブレーキ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08254231A true JPH08254231A (ja) | 1996-10-01 |
Family
ID=13839180
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8474395A Pending JPH08254231A (ja) | 1995-03-16 | 1995-03-16 | ディスクブレーキ |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08254231A (ja) |
| DE (1) | DE19610276A1 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102005038301A1 (de) * | 2005-08-12 | 2007-02-15 | Federal-Mogul Friction Products Gmbh | Bremsbelag mit an die Rückenplatte angeformten Bremsenteilen |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5211374A (en) * | 1975-07-17 | 1977-01-28 | Tokico Ltd | Disc brake |
| FR2498276B2 (fr) * | 1980-02-12 | 1986-08-14 | Valeo | Element de frottement, notamment plaquette de frein |
| DE8809123U1 (de) * | 1988-07-15 | 1989-11-16 | Lucas Industries P.L.C., Birmingham, West Midlands | Teilbelag-Scheibenbremse |
-
1995
- 1995-03-16 JP JP8474395A patent/JPH08254231A/ja active Pending
-
1996
- 1996-03-15 DE DE1996110276 patent/DE19610276A1/de not_active Ceased
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE19610276A1 (de) | 1996-10-31 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20040609 |