JPH08259809A - ポリアミド樹脂組成物 - Google Patents
ポリアミド樹脂組成物Info
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- JPH08259809A JPH08259809A JP7064061A JP6406195A JPH08259809A JP H08259809 A JPH08259809 A JP H08259809A JP 7064061 A JP7064061 A JP 7064061A JP 6406195 A JP6406195 A JP 6406195A JP H08259809 A JPH08259809 A JP H08259809A
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- mol
- resin composition
- molding
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明の目的は、金属代替可能な高強度、高
弾性率を有し、さらに良好な成形性を有する成形用ポリ
アミド樹脂組成物を提供することにある。 【構成】 パラキシリレンジアミン２５〜６５モル％と
メタキシリレンジアミン７５〜３５モル％からなる混合
キシリレンジアミンと、炭素数６〜１２のα，ω−直鎖
脂肪族ジカルボン酸との重縮合反応より得られた、ＤＳ
Ｃ法により測定した融点と結晶化温度の差が６０℃以下
である結晶性共重合ポリアミドと無機充填物からなるポ
リアミド樹脂組成物。
弾性率を有し、さらに良好な成形性を有する成形用ポリ
アミド樹脂組成物を提供することにある。 【構成】 パラキシリレンジアミン２５〜６５モル％と
メタキシリレンジアミン７５〜３５モル％からなる混合
キシリレンジアミンと、炭素数６〜１２のα，ω−直鎖
脂肪族ジカルボン酸との重縮合反応より得られた、ＤＳ
Ｃ法により測定した融点と結晶化温度の差が６０℃以下
である結晶性共重合ポリアミドと無機充填物からなるポ
リアミド樹脂組成物。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、金属代替可能な高強
度、高弾性率を有し、さらに良好な成形性を有する成形
用ポリアミド樹脂組成物に関する。
度、高弾性率を有し、さらに良好な成形性を有する成形
用ポリアミド樹脂組成物に関する。
【０００２】
【従来の技術】ナイロン６やナイロン６６に代表される
ポリアミド樹脂は、靱性、耐化学薬品性、電気特性等に
優れており、成形材料として自動車部品、機械部品、電
気・電子機器部品等に広く利用されている。その中で、
メタキシリレンジアミンとアジピン酸から得られたポリ
アミド（以下、ナイロンＭＸＤ６ということがある）
は、従来のポリアミド樹脂に比べて高い強度、高い弾性
率、低吸水性という特長を有しており、金属代替材料と
して、軽量・小型化を要求される電気・電子機器部品や
自動車部品への利用が進み、近年、その需要の増加が著
しい。
ポリアミド樹脂は、靱性、耐化学薬品性、電気特性等に
優れており、成形材料として自動車部品、機械部品、電
気・電子機器部品等に広く利用されている。その中で、
メタキシリレンジアミンとアジピン酸から得られたポリ
アミド（以下、ナイロンＭＸＤ６ということがある）
は、従来のポリアミド樹脂に比べて高い強度、高い弾性
率、低吸水性という特長を有しており、金属代替材料と
して、軽量・小型化を要求される電気・電子機器部品や
自動車部品への利用が進み、近年、その需要の増加が著
しい。
【０００３】ナイロンＭＸＤ６の結晶化速度はナイロン
６やナイロン６６と比較し遅い。それゆえ、ナイロンＭ
ＸＤ６単独では、射出成形の際、金型内で結晶化し難
く、薄肉成形が困難であったり、得られる成形品の変形
や機械的強度の低下等の問題が発生し易い。そのため、
ナイロンＭＸＤ６を成形材料として用いるためには、高
結晶化速度であるナイロン６６やタルク粉末を配合して
結晶化速度を増大させたり、金型温度を高くしたりして
成形性を改善する必要がある（特公昭５４−３２４５
８）。しかしながら、ナイロン６６を配合するためにナ
イロンＭＸＤ６単独の場合に比べて吸水率が大きく、そ
れゆえ、吸水による機械的強度の低下が認められる。
６やナイロン６６と比較し遅い。それゆえ、ナイロンＭ
ＸＤ６単独では、射出成形の際、金型内で結晶化し難
く、薄肉成形が困難であったり、得られる成形品の変形
や機械的強度の低下等の問題が発生し易い。そのため、
ナイロンＭＸＤ６を成形材料として用いるためには、高
結晶化速度であるナイロン６６やタルク粉末を配合して
結晶化速度を増大させたり、金型温度を高くしたりして
成形性を改善する必要がある（特公昭５４−３２４５
８）。しかしながら、ナイロン６６を配合するためにナ
イロンＭＸＤ６単独の場合に比べて吸水率が大きく、そ
れゆえ、吸水による機械的強度の低下が認められる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、ナイロンＭ
ＸＤ６の有する上記問題点を解決するため、ポリアミド
の主原料に、ジアミン成分として、メタキシリレンジア
ミンとパラキシリレンジアミンとの混合物、ジカルボン
酸成分としてアジピン酸を用いて、高結晶化速度の共重
合ポリアミドを得、かかる共重合ポリアミドに無機充填
材を配合することにより、良好な成形性、特に成形のサ
イクルタイムの短縮化や金型温度の低温化に効果のあ
る、あるいは薄肉成形に適するポリアミド成形材料を提
供することを目的としている。
ＸＤ６の有する上記問題点を解決するため、ポリアミド
の主原料に、ジアミン成分として、メタキシリレンジア
ミンとパラキシリレンジアミンとの混合物、ジカルボン
酸成分としてアジピン酸を用いて、高結晶化速度の共重
合ポリアミドを得、かかる共重合ポリアミドに無機充填
材を配合することにより、良好な成形性、特に成形のサ
イクルタイムの短縮化や金型温度の低温化に効果のあ
る、あるいは薄肉成形に適するポリアミド成形材料を提
供することを目的としている。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、鋭意検討
の結果、特定のモノマー組成から得られる共重合ポリア
ミドを用いたポリアミド樹脂組成物が、結晶化速度が大
きく、良好な成形性を有し、さらに成形のサイクルタイ
ムの短縮化に効果のあることを見出し、本発明を完成す
るに至った。
の結果、特定のモノマー組成から得られる共重合ポリア
ミドを用いたポリアミド樹脂組成物が、結晶化速度が大
きく、良好な成形性を有し、さらに成形のサイクルタイ
ムの短縮化に効果のあることを見出し、本発明を完成す
るに至った。
【０００６】すなわち、本発明は、パラキシリレンジア
ミン２５〜６５モル％とメタキシリレンジアミン７５〜
３５モル％からなる混合キシリレンジアミンと、炭素数
６〜１２のα，ω−直鎖脂肪族ジカルボン酸との重縮合
反応より得られた、ＤＳＣ法により測定した融点と結晶
化温度の差が６０℃以下である結晶性共重合ポリアミド
と無機充填物からなるポリアミド樹脂組成物に関する。
ミン２５〜６５モル％とメタキシリレンジアミン７５〜
３５モル％からなる混合キシリレンジアミンと、炭素数
６〜１２のα，ω−直鎖脂肪族ジカルボン酸との重縮合
反応より得られた、ＤＳＣ法により測定した融点と結晶
化温度の差が６０℃以下である結晶性共重合ポリアミド
と無機充填物からなるポリアミド樹脂組成物に関する。
【０００７】本発明でのＤＳＣ法とは、ＪＩＳ−７１２
１を用いる。一般にＤＳＣ法で測定した融点と結晶化温
度の差が小さい程ポリマーの結晶化速度は大きくなる傾
向にある。そのため、融点と結晶化温度の差が６０℃を
越える場合には十分な結晶化得度を有していないポリア
ミドであることが多く、このようなポリアミドを用いた
成形では、サイクルタイムの短縮化や金型温度の低温化
等が困難となる。
１を用いる。一般にＤＳＣ法で測定した融点と結晶化温
度の差が小さい程ポリマーの結晶化速度は大きくなる傾
向にある。そのため、融点と結晶化温度の差が６０℃を
越える場合には十分な結晶化得度を有していないポリア
ミドであることが多く、このようなポリアミドを用いた
成形では、サイクルタイムの短縮化や金型温度の低温化
等が困難となる。
【０００８】本発明用いる共重合ポリアミドのモノマー
であるジアミンは、パラキシリレンジアミン２５〜６５
モル％、メタキシリレンジアミン７５〜３５モル％含有
する混合キシリレンジアミンであり、所望により更に脂
肪族ジアミン、例えばテトラメチレンジアミン、ペンタ
メチレンジアミン、ヘキサメチレンジアミン、オクタメ
チレンジアミン、ノナメチレンジアミン等や、芳香族ジ
アミン、例えばメタフェニレンジアミン、パラフェニレ
ンジアミン等、さらに脂環族ジアミン、例えば１，３−
ビスアミノメチルシクロヘキサン、１，４−ビスアミノ
メチルシクロヘキサン等の中から一種以上を全ジアミン
の５モル％を超えない範囲で適宜選んで用いることがで
きる。
であるジアミンは、パラキシリレンジアミン２５〜６５
モル％、メタキシリレンジアミン７５〜３５モル％含有
する混合キシリレンジアミンであり、所望により更に脂
肪族ジアミン、例えばテトラメチレンジアミン、ペンタ
メチレンジアミン、ヘキサメチレンジアミン、オクタメ
チレンジアミン、ノナメチレンジアミン等や、芳香族ジ
アミン、例えばメタフェニレンジアミン、パラフェニレ
ンジアミン等、さらに脂環族ジアミン、例えば１，３−
ビスアミノメチルシクロヘキサン、１，４−ビスアミノ
メチルシクロヘキサン等の中から一種以上を全ジアミン
の５モル％を超えない範囲で適宜選んで用いることがで
きる。
【０００９】混合キシリレンジアミンのパラキシリレン
ジアミン含有率が２５モル％未満では、得られる共重合
ポリアミドの結晶化速度が小さく、融点と結晶化温度の
差が６０℃を超えてしまう。それにより、成形性の悪
化、成形品の結晶化不良による変形や機械的強度の低下
を招く。また、ジアミン成分中のパラキシリレンジアミ
ン含有率が６５モル％を超えると、得られる共重合ポリ
アミド樹脂の融点が３００℃に近づき、成形時の加熱に
よる熱劣化を引き起こし易くなり、成形が容易でなくな
る。
ジアミン含有率が２５モル％未満では、得られる共重合
ポリアミドの結晶化速度が小さく、融点と結晶化温度の
差が６０℃を超えてしまう。それにより、成形性の悪
化、成形品の結晶化不良による変形や機械的強度の低下
を招く。また、ジアミン成分中のパラキシリレンジアミ
ン含有率が６５モル％を超えると、得られる共重合ポリ
アミド樹脂の融点が３００℃に近づき、成形時の加熱に
よる熱劣化を引き起こし易くなり、成形が容易でなくな
る。
【００１０】本発明で用いる共重合ポリアミドのモノマ
ーであるジカルボン酸は、炭素数が６〜１２であるα，
ω−脂肪族ジカルボン酸、好ましくはアジピン酸であっ
て、所望に応じて脂肪族ジカルボン酸、例えばコハク
酸、グルタル酸、ピメリン酸、スベリン酸、アゼライン
酸、セバシン酸、ウンデカン二酸、ドデカン二酸等や、
芳香族ジカルボン酸、例えば１，５−ナフタレンジカル
ボン酸等の中から一種以上を全ジカルボン酸の５モル％
を超えない範囲で適宜選択されてもよい。本発明で用い
る共重合ポリアミドの相対粘度（９６％硫酸溶液１ｇ／
１００ｍＬ）は、成形時の溶融粘度及び成形後の機械的
性質強度を考慮すると、１．５〜４．０であることが好
ましい。
ーであるジカルボン酸は、炭素数が６〜１２であるα，
ω−脂肪族ジカルボン酸、好ましくはアジピン酸であっ
て、所望に応じて脂肪族ジカルボン酸、例えばコハク
酸、グルタル酸、ピメリン酸、スベリン酸、アゼライン
酸、セバシン酸、ウンデカン二酸、ドデカン二酸等や、
芳香族ジカルボン酸、例えば１，５−ナフタレンジカル
ボン酸等の中から一種以上を全ジカルボン酸の５モル％
を超えない範囲で適宜選択されてもよい。本発明で用い
る共重合ポリアミドの相対粘度（９６％硫酸溶液１ｇ／
１００ｍＬ）は、成形時の溶融粘度及び成形後の機械的
性質強度を考慮すると、１．５〜４．０であることが好
ましい。
【００１１】本発明では、従来のナイロンＭＸＤ６を用
いた成形材料で配合されていたナイロン６６を配合する
必要はない。ナイロン６６を配合しないことで、吸水率
が低下し、吸水による機械的性質の低下を防ぐことがで
きる。
いた成形材料で配合されていたナイロン６６を配合する
必要はない。ナイロン６６を配合しないことで、吸水率
が低下し、吸水による機械的性質の低下を防ぐことがで
きる。
【００１２】本発明で使用する無機充填物は、この種の
組成物一般に用いられるものであれば特に制限はなく、
粉末状、繊維状、粒状及びフレーク状の無機充填物もし
くはこれらを併用したものが使用できる。無機充填物の
配合割合は、機械的性能等を考慮すると、共重合ポリア
ミド１００重量部に対し、１０〜１５０重量部であるこ
とが好ましい。
組成物一般に用いられるものであれば特に制限はなく、
粉末状、繊維状、粒状及びフレーク状の無機充填物もし
くはこれらを併用したものが使用できる。無機充填物の
配合割合は、機械的性能等を考慮すると、共重合ポリア
ミド１００重量部に対し、１０〜１５０重量部であるこ
とが好ましい。
【００１３】繊維状充填物としては、ガラス繊維、チタ
ン酸カリウムや硫酸カルシウムのウィスカー、カーボン
繊維及びアルミナ繊維等が使用できる。粉末状充填物と
しては、好ましくは１００μｍ以下、さらに好ましくは
８０μｍ以下の粒径を有したものであり、カオリナイ
ト、シリカ、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム等の炭
酸塩、硫酸カルシウム、硫酸マグネシウム等の硫酸塩、
硫化物及び金属酸化物等が使用できる。
ン酸カリウムや硫酸カルシウムのウィスカー、カーボン
繊維及びアルミナ繊維等が使用できる。粉末状充填物と
しては、好ましくは１００μｍ以下、さらに好ましくは
８０μｍ以下の粒径を有したものであり、カオリナイ
ト、シリカ、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム等の炭
酸塩、硫酸カルシウム、硫酸マグネシウム等の硫酸塩、
硫化物及び金属酸化物等が使用できる。
【００１４】本発明では、さらに結晶化を促進させるた
めにタルク粉末を用いることが好ましい。使用するタル
クは、好ましくは１００μｍ以下、さらに好ましくは８
０μｍ以下の粒径を有したものであり、共重合ポリアミ
ド１００重量部に対し３０重量部以下の割合で配合され
る。タルクの配合割合が共重合ポリアミド１００重量部
に対し３０重量部を超えると、成形時の樹脂の流動性の
低下や、得られる成形品の機械的性能が低下する等の弊
害を招くので、好ましくない。
めにタルク粉末を用いることが好ましい。使用するタル
クは、好ましくは１００μｍ以下、さらに好ましくは８
０μｍ以下の粒径を有したものであり、共重合ポリアミ
ド１００重量部に対し３０重量部以下の割合で配合され
る。タルクの配合割合が共重合ポリアミド１００重量部
に対し３０重量部を超えると、成形時の樹脂の流動性の
低下や、得られる成形品の機械的性能が低下する等の弊
害を招くので、好ましくない。
【００１５】その他、必要に応じて、１種以上の添加
剤、例えば、難燃剤、帯電防止剤、滑剤、可塑剤、酸化
や熱及び紫外線による劣化に対する安定剤、着色剤等を
使用することができる。
剤、例えば、難燃剤、帯電防止剤、滑剤、可塑剤、酸化
や熱及び紫外線による劣化に対する安定剤、着色剤等を
使用することができる。
【００１６】
【発明の効果】本発明の共重合ポリアミドを使用するこ
とにより、従来のナイロンＭＸＤ６を用いた成形材料で
は困難であった薄肉成形を容易にし、さらに成形サイク
ルの短縮化や金型温度の低温化などの成形性が改善され
た。さらには、吸水による機械的性質の低下が抑制され
た。
とにより、従来のナイロンＭＸＤ６を用いた成形材料で
は困難であった薄肉成形を容易にし、さらに成形サイク
ルの短縮化や金型温度の低温化などの成形性が改善され
た。さらには、吸水による機械的性質の低下が抑制され
た。
【００１７】
【実施例】以下、本発明を実施例により説明するが、本
発明はこれら実施例に限定されるものではない。尚、実
施例中、特にことわりのない限り、「部」は重量部を表
す。実施例１の成形条件は以下に示すとおりである。
発明はこれら実施例に限定されるものではない。尚、実
施例中、特にことわりのない限り、「部」は重量部を表
す。実施例１の成形条件は以下に示すとおりである。
【００１８】 シリンダー温度 ２８０℃ 金型温度 １３０℃ 射出圧力 １０００ｋｇ／ｃｍ2 実施例２の成形条件は以下に示すとおりである。 シリンダー温度 ２９０℃ 金型温度 １３０℃ 射出圧力 １０００ｋｇ／ｃｍ2 比較例１の成形条件は以下に示すとおりである。 シリンダー温度 ２７０℃ 金型温度 １３０℃ 射出圧力 １０００ｋｇ／ｃｍ2
【００１９】評価は以下の方法によった。 （１）転移温度：ＪＩＳ Ｋ７１２１（ただし、測定試
料の水分含有率を０．１重量％以下とした。） （２）比重 ：ＡＳＴＭ Ｄ７９２ （３）引張試験：ＡＳＴＭ Ｄ６３８ （４）曲げ試験：ＡＳＴＭ Ｄ７９０ （５）吸水試験：ＡＳＴＭ Ｄ５７０（水中、２４時
間） （６）半結晶化時間：脱偏光強度法、使用機器コタキ製
作所（株）製ポリマー結晶化速度測定装置ＭＫ−７０１
型、溶融温度２８０℃（実施例１）、２９０℃（実施例
２）、２７０℃（比較例１）、溶融時間３分、結晶化浴
温度１３０℃、試料形状はペレット。
料の水分含有率を０．１重量％以下とした。） （２）比重 ：ＡＳＴＭ Ｄ７９２ （３）引張試験：ＡＳＴＭ Ｄ６３８ （４）曲げ試験：ＡＳＴＭ Ｄ７９０ （５）吸水試験：ＡＳＴＭ Ｄ５７０（水中、２４時
間） （６）半結晶化時間：脱偏光強度法、使用機器コタキ製
作所（株）製ポリマー結晶化速度測定装置ＭＫ−７０１
型、溶融温度２８０℃（実施例１）、２９０℃（実施例
２）、２７０℃（比較例１）、溶融時間３分、結晶化浴
温度１３０℃、試料形状はペレット。
【００２０】実施例１ アジピン酸を窒素雰囲気の反応缶内で加熱溶融させた。
その溶融ジカルボン酸に、パラキシリレンジアミンを３
０モル％、メタキシリレンジアミンを７０モル％含有す
る混合キシリレンジアミンを逐次滴下し、生成物の融点
を常に上回るように反応温度を保ちつつ攪拌した。滴下
終了後、所定の粘度に達するまで攪拌、反応を続け、達
した時点で生成物を反応缶より排出し、水冷し、ペレッ
ト化した。得られた共重合ポリアミドを以下「ポリアミ
ドＡ」と記す。ポリアミドＡの融点は２５８℃、結晶化
温度２０６℃、相対粘度（９６％硫酸溶液１ｇ／１００
ｍＬ）は２．０８であった。
その溶融ジカルボン酸に、パラキシリレンジアミンを３
０モル％、メタキシリレンジアミンを７０モル％含有す
る混合キシリレンジアミンを逐次滴下し、生成物の融点
を常に上回るように反応温度を保ちつつ攪拌した。滴下
終了後、所定の粘度に達するまで攪拌、反応を続け、達
した時点で生成物を反応缶より排出し、水冷し、ペレッ
ト化した。得られた共重合ポリアミドを以下「ポリアミ
ドＡ」と記す。ポリアミドＡの融点は２５８℃、結晶化
温度２０６℃、相対粘度（９６％硫酸溶液１ｇ／１００
ｍＬ）は２．０８であった。
【００２１】上記条件で合成したポリアミドＡ１００部
に対し、タルク４部及びガラス繊維１００部を配合し、
ベント式単軸押出機（ナカタニ機械（株）製）を用い
て、シリンダー温度２８０℃で溶融混練した後、水冷
し、ペレット化した。得られた樹脂組成物を用いて、射
出成形機にて引張試験用テストピース、曲げ試験用テス
トピース及び吸水試験用テストピースを成形した。評価
結果を表１に示す。
に対し、タルク４部及びガラス繊維１００部を配合し、
ベント式単軸押出機（ナカタニ機械（株）製）を用い
て、シリンダー温度２８０℃で溶融混練した後、水冷
し、ペレット化した。得られた樹脂組成物を用いて、射
出成形機にて引張試験用テストピース、曲げ試験用テス
トピース及び吸水試験用テストピースを成形した。評価
結果を表１に示す。
【００２２】実施例２ アジピン酸を窒素雰囲気の反応缶内で加熱溶融させた。
その溶融ジカルボン酸に、パラキシリレンジアミンを５
０モル％、メタキシリレンジアミンを５０モル％含有す
る混合キシリレンジアミンとメタキシリレンジアミンと
を最終的にパラキシリレンジアミン４０モル％、メタキ
シリレンジアミン６０モル％となるように２段階に分け
て逐次滴下し、生成物の融点を常に上回るように反応温
度を保ちつつ攪拌した。滴下終了後、所定の粘度に達す
るまで攪拌、反応を続け、達した時点で生成物を反応缶
より排出し、水冷し、ペレット化した。得られた共重合
ポリアミドを以下「ポリアミドＢ」と記す。ポリアミド
Ｂの融点は２６９℃、結晶化温度２２７℃、相対粘度
（９６％硫酸溶液１ｇ／１００ｍＬ）は２．１３であっ
た。
その溶融ジカルボン酸に、パラキシリレンジアミンを５
０モル％、メタキシリレンジアミンを５０モル％含有す
る混合キシリレンジアミンとメタキシリレンジアミンと
を最終的にパラキシリレンジアミン４０モル％、メタキ
シリレンジアミン６０モル％となるように２段階に分け
て逐次滴下し、生成物の融点を常に上回るように反応温
度を保ちつつ攪拌した。滴下終了後、所定の粘度に達す
るまで攪拌、反応を続け、達した時点で生成物を反応缶
より排出し、水冷し、ペレット化した。得られた共重合
ポリアミドを以下「ポリアミドＢ」と記す。ポリアミド
Ｂの融点は２６９℃、結晶化温度２２７℃、相対粘度
（９６％硫酸溶液１ｇ／１００ｍＬ）は２．１３であっ
た。
【００２３】上記条件で合成したポリアミドＢ１００部
に対し、タルク４部及びガラス繊維１００部を配合し、
ベント式単軸押出機（ナカタニ機械（株）製）を用い
て、シリンダー温度２９０℃で溶融混練した後、水冷
し、ペレット化した。得られた樹脂組成物を用いて、射
出成形機にて引張試験用テストピース、曲げ試験用テス
トピース及び吸水試験用テストピースを成形した。評価
結果を表１に示す。
に対し、タルク４部及びガラス繊維１００部を配合し、
ベント式単軸押出機（ナカタニ機械（株）製）を用い
て、シリンダー温度２９０℃で溶融混練した後、水冷
し、ペレット化した。得られた樹脂組成物を用いて、射
出成形機にて引張試験用テストピース、曲げ試験用テス
トピース及び吸水試験用テストピースを成形した。評価
結果を表１に示す。
【００２４】比較例１ ナイロンＭＸＤ６（三菱ガス化学（株）製、融点２３７
℃、結晶化温度１５２℃、相対粘度２．１０）９０部に
対し、ナイロン６６（東レ（株）製）１０部、タルク４
部及びガラス繊維１００部を配合し、ベント式単軸押出
機（ナカタニ機械（株）製）を用いて、シリンダー温度
２７０℃で溶融混練した後、水冷し、ペレット化した。
得られた樹脂組成物を用いて、射出成形機にて引張試験
用テストピース、曲げ試験用テストピース及び吸水試験
用テストピースを成形した。評価結果を表１に示す。
℃、結晶化温度１５２℃、相対粘度２．１０）９０部に
対し、ナイロン６６（東レ（株）製）１０部、タルク４
部及びガラス繊維１００部を配合し、ベント式単軸押出
機（ナカタニ機械（株）製）を用いて、シリンダー温度
２７０℃で溶融混練した後、水冷し、ペレット化した。
得られた樹脂組成物を用いて、射出成形機にて引張試験
用テストピース、曲げ試験用テストピース及び吸水試験
用テストピースを成形した。評価結果を表１に示す。
【００２５】実施例１及び実施例２の半結晶化時間は、
比較例１よりも短くなっており、結晶化速度が増大して
いることが認められた。又、実施例１及び実施例２は従
来技術の比較例１に比べて、機械的性質は同水準であ
る。実施例１及び実施例２の吸水率は、比較例１よりも
低くなっている。
比較例１よりも短くなっており、結晶化速度が増大して
いることが認められた。又、実施例１及び実施例２は従
来技術の比較例１に比べて、機械的性質は同水準であ
る。実施例１及び実施例２の吸水率は、比較例１よりも
低くなっている。
【００２６】 表１ 実施例１ 実施例２ 比較例１ ポリアミド樹脂 Ａ Ｂ ＭＸＤ６ (イ) 融点（℃） ２５８ ２６９ ２３７ (ロ) 結晶化温度（℃） ２０６ ２２７ １５２ (イ) と (ロ) の差（℃） ５２ ４２ ８５ 成分の配合割合（重量部） 上記ポリアミド樹脂 １００ １００ ９０ ナイロン６６ ０ ０ １０ ガラス繊維 １００ １００ １００ タルク ４ ４ ４ 半結晶化時間 （秒） ２．９ ２．５ ６．０ 比重 １．６５ １．６５ １．６５ 引張強さ （ＭＰａ） ２８２ ２５５ ２７３ 引張弾性率 （ＧＰａ） ２０ １９ ２０ 引張伸び率 （％） ２．０ １．９ ２．１ 曲げ強さ （ＭＰａ） ３５９ ３２９ ３６４ 曲げ弾性率 （ＧＰａ） １７ １７ １８ 吸水率 （％） ０．１０ ０．１０ ０．１３
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 渡辺 宣義 神奈川県平塚市東八幡５丁目６番２号 三 菱エンジニアリングプラスチックス株式会 社技術センター内
Claims (1)
- 【請求項１】 パラキシリレンジアミン２５〜６５モル
％とメタキシリレンジアミン７５〜３５モル％からなる
混合キシリレンジアミンと、炭素数６〜１２のα，ω−
直鎖脂肪族ジカルボン酸との重縮合反応より得られた、
ＤＳＣ法により測定した融点と結晶化温度の差が６０℃
以下である結晶性共重合ポリアミドと無機充填物からな
るポリアミド樹脂組成物。
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP7064061A JPH08259809A (ja) | 1995-03-23 | 1995-03-23 | ポリアミド樹脂組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7064061A JPH08259809A (ja) | 1995-03-23 | 1995-03-23 | ポリアミド樹脂組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08259809A true JPH08259809A (ja) | 1996-10-08 |
Family
ID=13247208
Family Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP7064061A Pending JPH08259809A (ja) | 1995-03-23 | 1995-03-23 | ポリアミド樹脂組成物 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08259809A (ja) |
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- 1995-03-23 JP JP7064061A patent/JPH08259809A/ja active Pending
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