JPH08281440A

JPH08281440A - ソケット溶接方法

Info

Publication number: JPH08281440A
Application number: JP7110261A
Authority: JP
Inventors: Yoshinao Urayama; 義直浦山; Jiro Kuniya; 治郎国谷; Masahiro Kobayashi; 正宏小林
Original assignee: Hitachi Ltd
Current assignee: Hitachi Ltd
Priority date: 1995-04-12
Filing date: 1995-04-12
Publication date: 1996-10-29

Abstract

(57)【要約】【目的】原子炉などの大量の水を通す配管の接続部の腐
食，割れを防止する。【構成】同一組成の金属管同士の接続において、該金属
管の接続部近傍に該金属管を構成する金属より腐食電位
が５０〜３００ｍＶ(vs. SHE）高い金属を設けることを
特徴とする金属管の接続方法。【効果】長期間の使用にわたっても信頼性の高い配管接
続部が得られる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は金属管の接続方法に係
り、特に原子力プラントなどの大量の高温水を使用する
プラントの配管の接続部において、長期の使用にわたっ
て、割れ，腐食などの発生しない高信頼性の接続部を有
する接続方法、それに用いる金属管、及びその方法によ
り接続された接続部を有するプラントの配管に関するも
のである。

【０００２】

【従来の技術】沸騰水型原子炉（以下ＢＷＲと称する）
の配管は、高温の水が大量に流れるため、その接続部に
は使用時に割れ，腐食が発生しないような長期にわたる
高い信頼性が要求される。このような原子力プラントの
配管にはステンレス鋼や炭素鋼が使用されてきた。この
うちステンレス鋼は、全面腐食は起こさないものの表面
のごく一部が優先的に腐食する孔食や、溶接時の熱影響
部の耐食性が低下し割れを起こす応力腐食割れ（ＳＣ
Ｃ）が発生する等の問題があるため、それらの問題を起
こしにくい炭素鋼が配管材料として多く使用されるよう
になった。

【０００３】炭素鋼管同士の接続部における腐食の問題
としては、例えば外径の異なる炭素鋼管を嵌めあわせて
接続するソケット接続において、鋼管の隙間部が優先的
に腐食する隙間腐食がある。これは、狭い隙間部分にあ
る液体中の酸素濃度と隙間以外の表面（自由表面と称す
る）に接する液体中の酸素濃度が異なることにより、局
部電池を形成し、隙間部分の腐食が加速される現象であ
る。炭素鋼配管の接続部の腐食を防止する方法として、
この隙間をなくするため、差し込み継手部に樹脂のよう
な弾性変形をおこすインサート材を挿入して防食する方
法（実開昭57−205475号公報）が知られている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】しかし、近年炭素鋼管
溶接部において溶接の入熱により熱影響部が生成し、そ
の部分が応力腐食割れ（ＳＣＣ）を起こしたと考えられ
る腐食損傷トラブルが顕在化して来た。上記のインサー
ト材の挿入は隙間腐食の防止には効果が期待できるもの
の、配管の溶接を伴う接続には、効果が期待できない。
また、熱影響部が生成していない隙間部に樹脂等の弾性
変形を起こすインサート材を挿入したとしても、完全に
隙間をなくすることはできないため、場合によっては隙
間腐食の度合いを加速する結果となる場合も考えられ
る。

【０００５】本発明は原子炉等のプラントにおける配管
の接続部の耐食性を改善し、長期の使用に耐えうるよう
にすることを目的とする。

【０００６】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明によれば、同一組成の金属管同士の接続にお
いて、該金属管の接続部近傍に該金属管を構成する金属
より腐食電位が５０〜３００ｍＶ(vs. SHE）高い金属を
設けることを特徴とする金属管の接続方法が提供され
る。この場合同一組成とは、炭素鋼同士であれば、その
組成の成分が全く同一であることを意味するものではな
い。ステンレス鋼と炭素鋼のような全く成分の異なる金
属管ではないという程度の意味であり、例えば、炭素鋼
中の成分であるＭｏの組成が数％異なっていたとして
も、本発明の作用には全く影響を与えない。

【０００７】また、上記同一組成の金属管が炭素鋼管で
あることが好ましい。炭素鋼管とは通常のＪＩＳ規格で
規定されているようにＣ，Ｓｉ，Ｍｎを含む鉄のことで
ある。

【０００８】また、上記金属管の接続方法が溶接である
場合、本発明の効果が顕著に表れる。

【０００９】また、本発明の効果は、接続する部分の金
属管の一方の外径が他方の内径より小さい金属管を嵌め
あわせて接続するソケット接続の場合により顕著な効果
が得られる。これは、突合せ接続に比べて隙間の部分の
面積が大きいためである。

【００１０】また、溶接接続した場合、最も熱影響が大
きい接続部の初層溶接部近傍に前記した腐食電位が５０
〜３００ｍＶ(vs. SHE）高い金属を設けることが好まし
い。また、隙間部分の腐食を防止するため、管体が重な
る部分の少なくとも一部に、前記腐食電位が５０〜３０
０ｍＶ(vs. SHE）高い金属を介在させることが好まし
い。

【００１１】また、前記した腐食電位が５０〜３００ｍ
Ｖ(vs. SHE）高い金属を管体に巻くように帯状に設ける
ことが好ましい。

【００１２】また、前記した腐食電位が５０〜３００ｍ
Ｖ(vs. SHE）高い金属は前記外径が小さい鋼管の外周表
面、前記内径が大きい鋼管の内周表面の片面または両面
に設けることが好ましい。

【００１３】前記腐食電位が５０〜３００ｍＶ(vs. SH
E）高い金属はＣｄ，Ｉｎ，Ｔｌ，Ｃｏ，Ｎｉ，Ｓｎ，
Ｐｂから選ばれた１種以上の金属またはそれらの合金で
あることが好ましい。

【００１４】また、腐食電位が５０〜３００ｍＶ(vs. S
HE）高い金属がステンレス鋼であることが好ましい。

【００１５】また、腐食電位が５０〜３００ｍＶ(vs. S
HE）高い金属を設ける方法は、溶射，スパッタ，ＣＶ
Ｄ，ＰＶＤ，めっき法等の薄膜形成技術を用いて金属表
面に形成してもよい。

【００１６】また、本発明は厚さ１mm以下のステンレス
鋼の薄板を、炭素鋼からなる管体の端部にまきつける工
程と，炭素鋼管のソケット部に前記管体を挿入する工程
と，前記ソケット部の端部を管体の外部から溶接する工
程により施すことが最も望ましい。

【００１７】また、本発明によれば、管の端部の少なく
とも一部に、管を構成する金属より腐食電位が５０〜３
００ｍＶ(vs. SHE）高い金属が前記管を構成する金属
に、少なくともその一部が接触しているように設けられ
ていることを特徴とする金属管が提供される。この場
合、管を構成する金属が炭素鋼であることが好ましい。

【００１８】また、本発明によれば、金属管をつなぎあ
わせて構成されたプラントの配管において、少なくとも
接続している部分の金属管の一方の外径が他方の内径よ
り小さい金属管の接続部の該金属管が重なる部分に、管
を構成する金属より腐食電位が５０〜３００ｍＶ(vs. S
HE）高い金属が介在していることを特徴とするプラント
の配管が提供される。この場合も、金属管を構成する金
属が炭素鋼であることが好ましい。

【００１９】

【作用】炭素鋼管同士の溶接によるソケット接続方法を
例に取り説明する。図２に接続部断面の模式図を示す。
外径の小さい管を内径の大きい管に挿入し、内径の大き
い管の端部を肉盛り溶接して接続する方法である。この
場合、管と管の間３に水などの液体が入り込み隙間腐食
を発生させる。また、肉盛り溶接部は、鋼管自体に比べ
て耐食性が劣るため、鋼管に比べて初層溶接部４の腐食
が著しい。本発明では、管と管の間３に、管を構成する
金属より腐食電位が５０〜３００ｍＶ(vs.SHE）高い金
属を挿入することにより、初層溶接部，管体自体の耐食
性を向上することができることを見い出しなされたもの
である。

【００２０】図３に本発明の一態様を示す。管を構成す
る金属より腐食電位が５０〜３００ｍＶ(vs. SHE）高い
金属は、隙間腐食を防止するため管と管の間３に挿入さ
れるが、これは弾性体のように隙間をできるだけ少なく
するという目的ではなく、電気化学的な作用により腐食
を抑制するものである。

【００２１】電気化学的な作用により防食する方法とし
ては、トタン板のように基板材料である鉄よりイオン化
傾向の大きい亜鉛を、基板表面にコーティングする犠牲
陽極による防食がある。この場合、犠牲陽極である亜鉛
がすべて亜鉛イオンとして溶け出し消失するまでは、基
板の鉄の腐食を防ぐことができる。しかし、隙間腐食
は、雰囲気酸素濃度の違いによる局部電池の形成によ
り、腐食が加速されるため、この方法を隙間腐食に適用
しても、表面の亜鉛が短時間に消耗してしまう。すなわ
ち、長期間の使用に耐えなければならないプラント配管
の接続部に用いるには適していない。

【００２２】発明者らは、このような隙間が生じる接続
部を有するプラント配管の接続方法として、長期にわた
り腐食が少ない方法を検討中に本発明に到った。具体的
にはオートクレーブを用いた長期腐食試験により従来の
方法に比べ腐食量の少ない方法を見い出した。

【００２３】すなわち、炭素鋼管同士を嵌めあわせて接
合する際、生ずる隙間部にステンレス鋼（SUS304鋼；１
８Ｃｒ−８Ｎｉ−Ｆｅ balance）の円筒を挿入すると、
母材である炭素鋼にほとんど腐食が生じないことを新た
に見い出した。ステンレス鋼は炭素鋼に比べて腐食電位
は高く（すなわちイオン化傾向が小さく）、腐食環境下
で接触させると炭素鋼が優先的に腐食されるはずであ
る。しかしながら実験の結果、炭素鋼，ステンレス鋼と
もにほとんど腐食していないことがわかった。さらにス
テンレス鋼の他にＮｉまたはＮｉ基合金も同様の効果を
有することを見い出した。実験の結果、この効果は炭素
鋼だけでなく、他の金属材料を用いた管に対しても、管
を構成する金属より腐食電位が５０〜３００ｍＶ(vs. S
HE）高い金属を接続部の近傍に一部が電気的に接触する
ように配することにより得られることがわかった。この
効果の原因として以下のことが考えられる。

【００２４】高温高圧水中ではSUS304鋼より炭素鋼の方
がイオン化傾向が大きく、かつ腐食電位は卑側であるこ
とから、密着隙間内では腐食によって炭素鋼から鉄イオ
ンと電子が発生し、発生した電子をSUS304鋼が消費して
安定な保護皮膜を形成するために、SUS304鋼はほとんど
腐食しない。また、炭素鋼から発生した鉄イオンは隙間
内の炉水と反応してち密な保護皮膜を炭素鋼の表面に形
成するために、局部的な腐食（孔食）の発生や全面腐食
の成長が抑制される。隙間内ではこれらの腐食反応が繰
り返し起るために、炭素鋼表面は常に安定した保護皮膜
で覆われることから、高温高圧水中において腐食割れや
ＳＣＣの発生が抑制されるのである。

【００２５】この効果は、高温水中における管を構成す
る金属と、防食のために設ける金属との腐食電位差が腐
食の抑制に良いバランスをもたらしているためと考えら
れる。従って、腐食電位差が５０ｍＶより小さい場合
は、その効果があまり期待できず、３００ｍＶより大き
い場合は、犠牲陽極効果により管を構成する金属が腐食
されるため好ましくない。図１１に（鉄との）腐食電位
差と鉄の腐食量の関係を示す。

【００２６】防食のための金属は、接合部近傍に接触さ
せれば良い。接触部近傍とは、上記作用の及ぶ範囲であ
り、ソケット継手部の重なる範囲と考えればよい。

【００２７】本発明の作用は、あらゆる組成の金属管に
適用される。しかし、管材をステンレス鋼のような表面
に不働態被膜が形成される材料で構成した場合、この不
働態被膜が、上記した作用を妨害する働きをするため、
本発明の効果が充分期待できない場合も考えられる。本
発明の効果が最も期待できるのは、全面腐食が起こるよ
うな耐食性のそれほど優れない金属材料を用いたときで
あり、特に炭素鋼管を用いた場合本発明の効果が最も期
待できる。

【００２８】また、本発明は管を機械的なかしめのよう
な方法で接続した場合でも原理上その効果が期待できる
が、溶接により接合した場合、最もその効果を発揮す
る。例えば、炭素鋼管同士を溶接により接続する場合、
溶接金属としては炭素鋼を用いるのが普通であるが、こ
の溶接金属は組成は炭素鋼のままであるため、腐食電位
は管材とほとんど同じである。しかし、溶接の入熱によ
り熱影響を受けるため、耐食性は管部の炭素鋼に比べ劣
化する。そのような劣化した肉盛り溶接部に電気的に接
触するように炭素鋼より腐食電位が５０ｍＶ〜３００ｍ
Ｖ高い金属を配することにより肉盛り溶接部の耐食性を
も向上することができるからである。このことから、接
続部の初層溶接部近傍に腐食電位が５０〜３００ｍＶ(v
s. SHE）高い金属を設けることが最も好ましいのであ
る。

【００２９】また、本発明は図１２に示すように配管突
合せ溶接部の裏当て金部に腐食電位が５０〜３００ｍＶ
(vs. SHE）高い金属を設けることにより裏当て金部の耐
食性向上を図ることもできる。

【００３０】また、本発明は、隙間部の面積の大きいソ
ケット接続部に用いることによりその効果を充分発揮す
る。すなわち、接続する部分の金属管の一方の外径が他
方の内径より小さいことが好ましい。

【００３１】同様に接続部の複数個の管体が重なる部分
の少なくとも一部に、前記腐食電位が５０〜３００ｍＶ
(vs. SHE）高い金属を介在させることが好ましいことが
わかる。

【００３２】介在させる方法としては、いろいろな方法
が考えられるが薄い金属板を帯状に径の小さい管の外周
部に巻きつけるか、または径の大きい管の内周部にはり
つけるように設けることが、施工上最も簡便である。

【００３３】腐食電位の高い金属としては、Ｃｄ，Ｉ
ｎ，Ｔｌ，Ｃｏ，Ｎｉ，Ｓｎ，Ｐｂから選ばれた１種以
上の金属またはそれらの合金であってもよい。これら金
属は硬度の小さい(軟らかい)金属であるため、管に巻き
つけやすいという利点がある。また、管材として炭素鋼
を用いる場合は、ステンレス鋼を介在させる金属として
用いることが好ましい。ステンレス鋼はそれ自身耐食性
に優れた金属であるため、炭素鋼の耐食性を向上すると
ともに自身も腐食しにくい構成とすることができる。介
在させる金属の耐食性が非常に悪い金属である場合、管
材の腐食を抑制するより前に、自身が腐食してしまい、
実用上問題となることが考えられる。

【００３４】介在させる金属は、施工前に接続部に巻き
つけることが最も簡便であるが、大量に生産する場合
は、接続部に予め溶射，スパッタ，ＣＶＤ，ＰＶＤ，め
っき法などの薄膜形成方法を用いて金属を付着させてお
いたものを用いることが好ましい。この場合、管体の製
造工程においてこのような金属膜を管の端部に設ける工
程を組み込んで製造した管を用いられる。これにより、
プラント建設現場での配管作業を能率良く行うことがで
きる。ただし、少ない数の配管を行う場合は、厚さ１mm
以下のステンレス鋼の薄板を、炭素鋼からなる管体の端
部にまきつけ、炭素鋼管のソケット部に前記管体を挿入
し、前記ソケット部の端部を管体の外部から溶接する工
程を経て炭素鋼管を接続する方法が最も簡便である。

【００３５】

【実施例】

（実施例１）供試材は市販の炭素鋼で表１に化学組成を
示す。

【００３６】

【表１】試験条件は次に示すとおりである。

【００３７】

【表２】表３に試験結果をまとめて示す。

【００３８】

【表３】図１は試験後の試験片断面写真を示す。本試験条件はＳ
ＣＣの加速試験として、溶存酸素を実機条件（０.２pp
m）より高い８ppm に調整して実施した。

【００３９】長時間（１万時間）浸漬試験による炭素鋼
の高温高圧水中での最大腐食深さは隙間を形成しない場
合、炭素鋼母材が２２０μｍで溶接継手部は４００μｍ
を示す。これらはいずれも局部腐食でＳＣＣには至らな
いが、隙間なしの場合には２００μｍ以上の腐食深さが
示された。本実験では隙間形成材としてSUS304鋼の０.
０５mm 厚さの箔，テフロン及びグラファイトウールを
用い腐食深さに及ぼす隙間形成材の影響を検討した。表
３及び図１から明らかなように、最大腐食深さは隙間な
しの場合に比べて隙間を形成した場合の方がいずれの場
合においても小さく示され、隙間の付与が腐食の抑制に
有効であることが示された。この場合、隙間形成による
腐食の抑制効果はグラファイトウール＜テフロン≪SUS3
04箔の順に大となり、特にSUS304箔の腐食抑制効果が顕
著に示された。

【００４０】このように炭素鋼の高温高圧水中における
腐食はSUS304箔と炭素鋼が密着隙間を形成することによ
り著しく抑制され、炭素鋼の腐食割れ及びＳＣＣは炭素
鋼にSUS304箔を密着あるいは接合することにより、抑制
あるいは防止できることが明らかとなった。この効果は
SUS304箔のみならず、炭素鋼（鉄）よりイオン化傾向が
小さく、かつ腐食電位が貴側の金属または特殊金属ある
いは金属層または特殊金属層と炭素鋼とを密着あるいは
接合することにより発揮できるものと考えられる。

【００４１】図２は従来の炭素鋼管ソケット溶接方法を
示す。図３から図８は本発明による炭素鋼管ソケット溶
接方法を示す。本発明は炭素鋼管ソケット溶接部の接水
初層溶接部に異種金属または異種金属層を設けることに
より、高温高圧水中におけるソケット溶接部の耐食性を
向上させることにある。本発明によれば、ＢＷＲ運転中
における炭素鋼管溶接継手部の高耐食化が図られ、プラ
ントの長寿命化が図れるので安全性や経済性の点におい
ても効果がある。

【００４２】（実施例２)実験に用いたボルト−ナット
は表１に示した供試材より作製した。試験条件を図９に
示す。

【００４３】表４に腐食試験結果をまとめて示す。図１
０に試験対象部（ボルト断面）を模式的に示す。本試験
では炭素鋼−炭素鋼，炭素鋼−テフロン−炭素鋼，炭素
鋼−SUS304−炭素鋼の組み合わせによる炭素鋼の隙間腐
食挙動について検討した。図１０の試験部（Ａ）におけ
る腐食生成物の厚さは表４に示すように、炭素鋼−SUS3
04−炭素鋼の組み合わせが８μｍと最も少ない。この場
合も炭素鋼の隙間腐食感受性はSUS304鋼と炭素鋼を密着
させることにより著しく低減し、炭素鋼の耐食性はSUS3
04鋼と密着隙間を形成することにより向上することが明
らかとなった。

【００４４】

【表４】（実施例３)表１に示す組成の炭素鋼を組み合わせたソ
ケット溶接継手を製作した。

【００４５】継手の形状を図１３に示す。外径３９mm，
内径２１.４mm の大径管２の内側を端面から奥に１３.
５mmまで切削し、外径２７.２mm，内径１９.４mm の小
径管１を１１.５mm 大径管の切削部に押し込む。このと
き、押し込んだ小径管と大径管の切削部に生じた隙間部
にステンレス箔円筒３を嵌めこんで取付け、大径管２の
端部を溶接して溶接部４を形成した。ステンレス箔円筒
は小径管１の先端から１３mmの位置まで押し込む。すな
わち、ステンレス箔円筒は厚さ０.２５mm ，内径２７.
２mm，長さ１３mmの円筒となっている。

【００４６】このようにして作製したソケット溶接体の
小径管１を差し込み部先端から８０mm，大径管２を溶接
部先端から４０mmの位置で切断したものと、ステンレス
箔を用いずに同様の方法で作製したものを、温度２８８
℃，溶存酸素８ppm ，圧力８５kg／cm²の高温高圧純水
中で腐食試験を行った。

【００４７】試験結果を表５に示す。

【００４８】

【表５】ステンレス箔を設けることにより、ソケット溶接隙間部
の耐食性の低下はほとんど認められず、本発明の効果が
顕著に認められた。

【００４９】（実施例４)表６に示す組成の低合金鋼か
らなる鋼管（内径１００mm）を突合せ溶接した後、図１
２に示すように突合せ溶接部の裏当て金（鋼管と同じ組
成）との隙間部にSUS304鋼の箔を挿入したものを作製し
た。これを実施例３と同様の腐食試験を行ったが耐食性
の低下はほとんど認められなかった。

【００５０】

【表６】

【００５１】

【発明の効果】本発明によれば、ＢＷＲ炉水環境におい
て良好な耐高温高圧水ＳＣＣ性を有する炭素鋼管溶接継
手が提供できる。また、ＢＷＲの安全性が確保され、ひ
いては原子炉プラントの長寿命化を図ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】曲げ試験後の試験片断面の金属組織を示す写
真。

【図２】従来のソケット溶接方法を示す図。

【図３】本発明の実施例を示す図。

【図４】本発明の実施例を示す図。

【図５】本発明の実施例を示す図。

【図６】本発明の実施例を示す図。

【図７】本発明の実施例を示す図。

【図８】本発明の実施例を示す図。

【図９】本発明の実施中の試験条件を示す図。

【図１０】本発明の実施中の試験対象部の模式図。

【図１１】本発明の実施例を示す図。

【図１２】本発明の実施例を示す図。

【図１３】本発明の実施例を示す図。

【符号の説明】

１…小径管、２…大径管、３…ステンレス箔、４…溶接
部。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号庁内整理番号ＦＩ技術表示箇所Ｇ２１Ｃ 19/02 Ｇ２１Ｃ 19/02 Ｊ

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】同一組成の金属管同士の接続において、該金属管の接続部近傍に該金属管を構成する金属より腐
食電位が５０〜３００ｍＶ(vs. SHE）高い金属を設ける
ことを特徴とする金属管の接続方法。
【請求項２】請求項１記載の同一組成の金属管が炭素鋼
管であることを特徴とする金属管の接続方法。
【請求項３】請求項１または２記載の接続方法が溶接で
あることを特徴とする金属管の接続方法。
【請求項４】請求項１または２記載の接続方法が溶接で
あり、かつ少なくとも接続する部分の金属管の一方の外
径が他方の内径より小さいことを特徴とする金属管の接
続方法。
【請求項５】請求項１または２記載の接続方法が溶接で
あり、かつ接続部の初層溶接部近傍に前記腐食電位が５
０〜３００ｍＶ(vs. SHE）高い金属を設けることを特徴
とする金属管の接続方法。
【請求項６】請求項１または２記載の接続方法が溶接で
あり、かつ接続部の複数個の管体が重なる部分の少なく
とも一部に、前記腐食電位が５０〜３００ｍＶ(vs. SH
E）高い金属を介在させることを特徴とする金属管の接
続方法。
【請求項７】請求項１または２記載の接続方法が溶接で
あり、かつ接続部の複数個の管体が重なる部分に、前記
腐食電位が５０〜３００ｍＶ(vs. SHE）高い金属を帯状
に設けることを特徴とする金属管の接続方法。
【請求項８】請求項１または２記載の接続方法が溶接で
あり、かつ少なくとも接続する部分の金属管の一方の外
径が他方の内径より小さく、更に前記腐食電位が５０〜
300ｍＶ(vs. SHE）高い金属を前記外径が小さい鋼管の
外周表面、前記内径が大きい鋼管の内周表面の片面また
は両面に設けることを特徴とする金属管の接続方法。
【請求項９】請求項２〜８のいずれかに記載の腐食電位
が５０〜３００ｍＶ(vs. SHE）高い金属がＣｄ，Ｉｎ，
Ｔｌ，Ｃｏ，Ｎｉ，Ｓｎ，Ｐｂから選ばれた１種以上の
金属またはそれらの合金であることを特徴とする金属管
の接続方法。
【請求項１０】請求項２〜８のいずれかに記載の腐食電
位が５０〜３００ｍＶ(vs. SHE）高い金属がステンレス
鋼であることを特徴とする金属管の接続方法。
【請求項１１】請求項１〜８のいずれかに記載の前記金
属を設ける方法が、溶射，スパッタ，ＣＶＤ，ＰＶＤ，
めっき法から選ばれた方法を用いることを特徴とする炭
素鋼管の接続方法。
【請求項１２】厚さ１mm以下のステンレス鋼の薄板を、
炭素鋼からなる管体の端部にまきつける工程と、炭素鋼管のソケット部に前記管体を挿入する工程と、前記ソケット部の端部を管体の外部から溶接する工程、
からなることを特徴とする炭素鋼管の接続方法。
【請求項１３】管の端部の少なくとも一部に、管を構成
する金属より腐食電位が５０〜３００ｍＶ(vs. SHE）高
い金属が前記管を構成する金属に、少なくともその一部
が接触しているように設けられていることを特徴とする
金属管。
【請求項１４】請求項１３の管を構成する金属が炭素鋼
であることを特徴とする金属管。
【請求項１５】金属管をつなぎあわせて構成されたプラ
ントの配管において、少なくとも接続している部分の金属管の一方の外径が他
方の内径より小さい金属管の接続部の該金属管が重なる
部分に、管を構成する金属より腐食電位が５０〜３００
ｍＶ(vs. SHE）高い金属が介在していることを特徴とす
るプラントの配管。
【請求項１６】請求項１５の金属管を構成する金属が炭
素鋼であることを特徴とするプラントの配管。