JPH08283074A - 溶融金属用容器内張りれんがに用いる耐火モルタル及びその使用方法 - Google Patents
溶融金属用容器内張りれんがに用いる耐火モルタル及びその使用方法Info
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- JPH08283074A JPH08283074A JP7112599A JP11259995A JPH08283074A JP H08283074 A JPH08283074 A JP H08283074A JP 7112599 A JP7112599 A JP 7112599A JP 11259995 A JP11259995 A JP 11259995A JP H08283074 A JPH08283074 A JP H08283074A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、溶融金属用容器内張りれんが用モ
ルタルにおいて、耐食性に優れ、れんが目地部の先行溶
損を抑制する耐火モルタルを提供する。 【構成】 ０．３ｍｍ以下の粒子径を有するマグネシア
７５〜９５重量部と、０．３ｍｍ以下の粒子径を有する
アルミナ２５〜５重量部からなる耐火性骨材に、耐火粘
土を０．５〜１０重量部配合したことを特徴とする。ま
た、前記耐火モルタルの配合に、さらにＡｌ金属および
／またはＡｌ合金を５重量部以下配合したことを特徴と
する。さらに、前記耐火モルタルは、マグネシア−クロ
ム質内張りれんがの目地部に充填されることで特に効力
を発揮する。
ルタルにおいて、耐食性に優れ、れんが目地部の先行溶
損を抑制する耐火モルタルを提供する。 【構成】 ０．３ｍｍ以下の粒子径を有するマグネシア
７５〜９５重量部と、０．３ｍｍ以下の粒子径を有する
アルミナ２５〜５重量部からなる耐火性骨材に、耐火粘
土を０．５〜１０重量部配合したことを特徴とする。ま
た、前記耐火モルタルの配合に、さらにＡｌ金属および
／またはＡｌ合金を５重量部以下配合したことを特徴と
する。さらに、前記耐火モルタルは、マグネシア−クロ
ム質内張りれんがの目地部に充填されることで特に効力
を発揮する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、溶融金属用容器マグネ
シア−クロム質内張りれんがの目地に充填する耐火モル
タル及びその使用方法に関するものである。
シア−クロム質内張りれんがの目地に充填する耐火モル
タル及びその使用方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ＲＨ式、ＤＨ式などの真空脱ガス装置
は、槽内の減圧、溶鋼の循環など、他の工業窯炉に比し
て、その操業条件は特殊でかつ過酷なものである。ま
た、溶鋼鍋等の搬送容器に関しても、そのスラグライン
部は常時高塩基度のスラグにより侵食されることから、
その部分の内張り耐火物には、極めて高い耐食性が必要
とされる。
は、槽内の減圧、溶鋼の循環など、他の工業窯炉に比し
て、その操業条件は特殊でかつ過酷なものである。ま
た、溶鋼鍋等の搬送容器に関しても、そのスラグライン
部は常時高塩基度のスラグにより侵食されることから、
その部分の内張り耐火物には、極めて高い耐食性が必要
とされる。
【０００３】この真空脱ガス装置の内張り耐火物として
は、熱間強度、耐食性および耐摩耗性に優れた特性をも
つマグネシア−クロム質焼成れんがが一般的であり、溶
鋼鍋のスラグライン部にも、耐食性に優れるマグネシア
−クロム質れんがが使用されたりしている。一方、それ
らのれんがの目地に充填されるモルタルは、耐食性の面
から、例えば特開平３−７５２７５号公報に記載されて
いるようなマグネシア質モルタルが使用されている。
は、熱間強度、耐食性および耐摩耗性に優れた特性をも
つマグネシア−クロム質焼成れんがが一般的であり、溶
鋼鍋のスラグライン部にも、耐食性に優れるマグネシア
−クロム質れんがが使用されたりしている。一方、それ
らのれんがの目地に充填されるモルタルは、耐食性の面
から、例えば特開平３−７５２７５号公報に記載されて
いるようなマグネシア質モルタルが使用されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】マグネシア−クロム質
焼成れんがおよびマグネシア質モルタルは、それ自体耐
食性に優れている。しかし、これを真空脱ガス装置の内
張りに使用した場合、モルタル部分へのスラグ成分の浸
透が激しく、これが目地部分の先行溶損を引き起こし、
結局は十分な耐用寿命が得られない。
焼成れんがおよびマグネシア質モルタルは、それ自体耐
食性に優れている。しかし、これを真空脱ガス装置の内
張りに使用した場合、モルタル部分へのスラグ成分の浸
透が激しく、これが目地部分の先行溶損を引き起こし、
結局は十分な耐用寿命が得られない。
【０００５】特に、脱ガス処理中に精錬用としてＣａＦ
2 よりなるホタル石を投入した場合、スラグの粘性低下
が大きく、より目地部への浸透が顕著になり激しい溶損
を引き起こす。このＣａＦ2 成分は、操業中に溶鋼・ス
ラグと共に溶鋼鍋内も循環することから、特に溶鋼鍋ス
ラグライン部のマグネシア−クロム質れんが目地の先行
溶損も引き起こす。
2 よりなるホタル石を投入した場合、スラグの粘性低下
が大きく、より目地部への浸透が顕著になり激しい溶損
を引き起こす。このＣａＦ2 成分は、操業中に溶鋼・ス
ラグと共に溶鋼鍋内も循環することから、特に溶鋼鍋ス
ラグライン部のマグネシア−クロム質れんが目地の先行
溶損も引き起こす。
【０００６】さらに、真空脱ガス装置の場合は、減圧下
で操業されるために、れんが目地を通して空気が侵入
し、鋼製品の品質低下の原因となるＮ2 ガスが溶鋼中に
混入する問題がある。
で操業されるために、れんが目地を通して空気が侵入
し、鋼製品の品質低下の原因となるＮ2 ガスが溶鋼中に
混入する問題がある。
【０００７】本発明が目的とするところは、溶融金属用
容器内張りにマグネシア−クロム質れんがを使用した場
合のモルタルについて、上記従来の問題を解決した材質
を提供することにある。
容器内張りにマグネシア−クロム質れんがを使用した場
合のモルタルについて、上記従来の問題を解決した材質
を提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、０．３ｍｍ以
下の粒子径を有するマグネシア７５〜９５重量部と、
０．３ｍｍ以下の粒子径を有するアルミナ２５〜５重量
部からなる耐火性骨材に、耐火粘土を０．５〜１０重量
部配合したことを特徴とする、溶融金属用容器内張りれ
んが用耐火モルタルに関するものである。
下の粒子径を有するマグネシア７５〜９５重量部と、
０．３ｍｍ以下の粒子径を有するアルミナ２５〜５重量
部からなる耐火性骨材に、耐火粘土を０．５〜１０重量
部配合したことを特徴とする、溶融金属用容器内張りれ
んが用耐火モルタルに関するものである。
【０００９】また、本発明は、前記耐火モルタルの配合
に、さらにＡｌ金属および／またはＡｌ合金を５重量部
以下配合したことを特徴とする、溶融金属用容器内張り
れんが用耐火モルタルに関するものである。
に、さらにＡｌ金属および／またはＡｌ合金を５重量部
以下配合したことを特徴とする、溶融金属用容器内張り
れんが用耐火モルタルに関するものである。
【００１０】さらに本発明の耐火モルタルは、溶融金属
用容器の内張りれんがとして、マグネシア−クロム質れ
んがを施工する際、その目地部充填モルタルとして使用
することで特に効力を発揮する。
用容器の内張りれんがとして、マグネシア−クロム質れ
んがを施工する際、その目地部充填モルタルとして使用
することで特に効力を発揮する。
【００１１】
【作用】本発明による耐火モルタルを、内張りれんがで
あるマグネシア−クロム質焼成れんが目地に充填する
と、目地の先行溶損が防止され、そのれんがの特性であ
る熱間強度、耐食性および耐摩耗性の効果がいかんなく
発揮され、内張り全体の耐用性が格段に向上する。
あるマグネシア−クロム質焼成れんが目地に充填する
と、目地の先行溶損が防止され、そのれんがの特性であ
る熱間強度、耐食性および耐摩耗性の効果がいかんなく
発揮され、内張り全体の耐用性が格段に向上する。
【００１２】真空脱ガス装置内の真空槽は気密保持のた
めに外周が鉄皮で覆われているが、真空槽の下端に装着
して取鍋との溶鋼通路となる浸漬管は、溶鋼に浸漬して
使用されるために外周に鉄皮がなく、耐火物が露出して
いる。真空脱ガス装置は、操業中真空槽が減圧されるこ
とで浸漬管の耐火物の露出部分から空気が侵入する。
めに外周が鉄皮で覆われているが、真空槽の下端に装着
して取鍋との溶鋼通路となる浸漬管は、溶鋼に浸漬して
使用されるために外周に鉄皮がなく、耐火物が露出して
いる。真空脱ガス装置は、操業中真空槽が減圧されるこ
とで浸漬管の耐火物の露出部分から空気が侵入する。
【００１３】そして、この空気は、浸漬管の耐火物組織
の気孔中を通して真空槽内張り背面に拡散後、通気性の
高い部分である目地から集中的に溶鋼内に侵入する。目
地からの空気の侵入は、目地近傍の溶鋼が空気による撹
拌作用を起こし目地の先行溶損を招く原因にもなると考
えられる。
の気孔中を通して真空槽内張り背面に拡散後、通気性の
高い部分である目地から集中的に溶鋼内に侵入する。目
地からの空気の侵入は、目地近傍の溶鋼が空気による撹
拌作用を起こし目地の先行溶損を招く原因にもなると考
えられる。
【００１４】本発明の耐火モルタルは、真空脱ガス装置
の内張りにおいて特に顕著に見られる目地の先行溶損を
防止することができる。これは、マグネシアとアルミナ
とが真空脱ガス装置の操業中の高温下で反応し、ＭｇＯ
・Ａｌ2Ｏ3系スピネル（以下、スピネルと称する）を生
成し、その生成に伴う体積膨張で気孔が狭まり、モルタ
ルの通気性を低下させ、溶鋼への空気の侵入を防止する
ためと考えられる。よって、この通気性低下の効果は、
空気中のＮ2 の溶鋼中への侵入をも低減することから、
鋼製品の品質向上にも大きく貢献する。
の内張りにおいて特に顕著に見られる目地の先行溶損を
防止することができる。これは、マグネシアとアルミナ
とが真空脱ガス装置の操業中の高温下で反応し、ＭｇＯ
・Ａｌ2Ｏ3系スピネル（以下、スピネルと称する）を生
成し、その生成に伴う体積膨張で気孔が狭まり、モルタ
ルの通気性を低下させ、溶鋼への空気の侵入を防止する
ためと考えられる。よって、この通気性低下の効果は、
空気中のＮ2 の溶鋼中への侵入をも低減することから、
鋼製品の品質向上にも大きく貢献する。
【００１５】本発明の耐火モルタルが、目地部の先行溶
損を防止する理由としてもう一点考えられるのが、モル
タル中へのれんがからのＣｒ成分の拡散である。従来の
マグネシア質モルタル中へは、Ｃｒ成分の拡散といった
現象は見られないが、本発明であるアルミナを含有する
モルタルの場合、高温下使用中にマグネシア−クロム質
れんが中からモルタル中へＣｒ成分が拡散する現象が生
じる。
損を防止する理由としてもう一点考えられるのが、モル
タル中へのれんがからのＣｒ成分の拡散である。従来の
マグネシア質モルタル中へは、Ｃｒ成分の拡散といった
現象は見られないが、本発明であるアルミナを含有する
モルタルの場合、高温下使用中にマグネシア−クロム質
れんが中からモルタル中へＣｒ成分が拡散する現象が生
じる。
【００１６】これは、ＭｇＯとＣｒ2Ｏ3の反応と比べ
て、Ａｌ2Ｏ3とＣｒ2Ｏ3の方が反応し易いことから、ア
ルミナを含有する本発明耐火モルタル中へのみＣｒ成分
が拡散するものと考えている。Ｃｒ2Ｏ3は、それ自身ス
ラグに対する耐食性に優れ、またスラグ中に溶解した場
合は少量でスラグの粘性を大幅に高める効果があること
は良く知られている。よって、本発明耐火モルタルは、
従来品と比べて大幅に耐食性、耐スラグ浸透性に優れ、
目地部の先行溶損を大幅に抑制するものであり、この効
果は、溶鋼鍋スラグライン部のマグネシア−クロム質れ
んが目地に使用された場合にも発現される。
て、Ａｌ2Ｏ3とＣｒ2Ｏ3の方が反応し易いことから、ア
ルミナを含有する本発明耐火モルタル中へのみＣｒ成分
が拡散するものと考えている。Ｃｒ2Ｏ3は、それ自身ス
ラグに対する耐食性に優れ、またスラグ中に溶解した場
合は少量でスラグの粘性を大幅に高める効果があること
は良く知られている。よって、本発明耐火モルタルは、
従来品と比べて大幅に耐食性、耐スラグ浸透性に優れ、
目地部の先行溶損を大幅に抑制するものであり、この効
果は、溶鋼鍋スラグライン部のマグネシア−クロム質れ
んが目地に使用された場合にも発現される。
【００１７】焼結マグネシアおよび／または焼結アルミ
ナよりなる耐火性骨材配合物に、耐火粘土５重量部、ヘ
キサメタリン酸ソーダ０．１重量部およびＣＭＣ（カル
ボキシメチルセルロース）０．１重量部を添加したモル
タルについて、拘束下で加熱後、その気孔率を測定した
ものが図１のグラフである。モルタルの気孔率は通気性
と関連しており、気孔率が高いと通気性も高い。グラフ
ではアルミナの割合と気孔率との関係を示しているが、
マグネシアの割合はアルミナの増減に連動させている。
すなわち、アルミナの割合が多くなると、その分、マグ
ネシア量が減る。
ナよりなる耐火性骨材配合物に、耐火粘土５重量部、ヘ
キサメタリン酸ソーダ０．１重量部およびＣＭＣ（カル
ボキシメチルセルロース）０．１重量部を添加したモル
タルについて、拘束下で加熱後、その気孔率を測定した
ものが図１のグラフである。モルタルの気孔率は通気性
と関連しており、気孔率が高いと通気性も高い。グラフ
ではアルミナの割合と気孔率との関係を示しているが、
マグネシアの割合はアルミナの増減に連動させている。
すなわち、アルミナの割合が多くなると、その分、マグ
ネシア量が減る。
【００１８】図１の通り、拘束下ではマグネシアとアル
ミナとの割合においてアルミナが増加するに従って気孔
率の低下が確認される。
ミナとの割合においてアルミナが増加するに従って気孔
率の低下が確認される。
【００１９】図２は、図１との同材質のモルタルについ
て、焼成マグネシア−クロム質れんがの間に施工し、拘
束した状態で耐食性を試験した結果をグラフ化したもの
である。耐食性はアルミナの割合が少ない領域において
優れている。
て、焼成マグネシア−クロム質れんがの間に施工し、拘
束した状態で耐食性を試験した結果をグラフ化したもの
である。耐食性はアルミナの割合が少ない領域において
優れている。
【００２０】以上の結果から、マグネシア質モルタル中
へのアルミナの添加に伴い、通気性は低下するが、耐食
性との関係から、実際にはアルミナ添加量は少量の適正
な領域で決定することが必要である。
へのアルミナの添加に伴い、通気性は低下するが、耐食
性との関係から、実際にはアルミナ添加量は少量の適正
な領域で決定することが必要である。
【００２１】また、本発明の耐火モルタルは、耐火性骨
材１００重量部に対してＡｌ金属および／またはＡｌ合
金を５重量部以下配合すると、通気性低下の効果はさら
に顕著なものとなる。
材１００重量部に対してＡｌ金属および／またはＡｌ合
金を５重量部以下配合すると、通気性低下の効果はさら
に顕著なものとなる。
【００２２】これは、Ａｌ金属あるいはＡｌ合金が真空
脱ガス装置の操業中の高温下で酸化し、Ａｌ2Ｏ3とな
り、さらにマグネシアのＭｇＯ成分と反応してスピネル
を生成し、その際の体積膨張でモルタルの気孔を充填す
るためと考えられる。このＡｌ金属あるいはＡｌ合金か
ら生成するスピネルは、きわめて微細な粒子であり、耐
火物粒子組織のマトリックス部に介在するため、このス
ピネル生成時の体積膨張はマトリックス部に吸収され
る。したがって、ここでのスピネル生成時の体積膨張で
はモルタルの耐火物組織を破壊することもない。
脱ガス装置の操業中の高温下で酸化し、Ａｌ2Ｏ3とな
り、さらにマグネシアのＭｇＯ成分と反応してスピネル
を生成し、その際の体積膨張でモルタルの気孔を充填す
るためと考えられる。このＡｌ金属あるいはＡｌ合金か
ら生成するスピネルは、きわめて微細な粒子であり、耐
火物粒子組織のマトリックス部に介在するため、このス
ピネル生成時の体積膨張はマトリックス部に吸収され
る。したがって、ここでのスピネル生成時の体積膨張で
はモルタルの耐火物組織を破壊することもない。
【００２３】なお、図１，図２における気孔率と耐食性
の具体的な試験方法は、後述の実施例の欄に示す方法と
同様にした。
の具体的な試験方法は、後述の実施例の欄に示す方法と
同様にした。
【００２４】以下、本発明で使用する配合原料の具体例
とその適切な配合割合について説明する。本発明で使用
するマグネシアは、アルミナとの組合せによってスピネ
ルを生成する役割を持つ、焼結品、電融品のいずれでも
よい。また、マグネサイトなどの天然品でもよい。
とその適切な配合割合について説明する。本発明で使用
するマグネシアは、アルミナとの組合せによってスピネ
ルを生成する役割を持つ、焼結品、電融品のいずれでも
よい。また、マグネサイトなどの天然品でもよい。
【００２５】アルミナはマグネシアに比べて構造安定性
に優れることから、スピネル生成以外に、耐スポーリン
グ性付与の効果がある。具体例は焼結アルミナ、電融ア
ルミナ、ばん土けつ岩、シリマナイト、ボーキサイトな
どである。微粉部には仮焼アルミナを使用してもよい。
アルミナ中のＡｌ2Ｏ3純度は、アルミナ配合物全体とし
て９５重量％以上が好ましい。
に優れることから、スピネル生成以外に、耐スポーリン
グ性付与の効果がある。具体例は焼結アルミナ、電融ア
ルミナ、ばん土けつ岩、シリマナイト、ボーキサイトな
どである。微粉部には仮焼アルミナを使用してもよい。
アルミナ中のＡｌ2Ｏ3純度は、アルミナ配合物全体とし
て９５重量％以上が好ましい。
【００２６】マグネシア、アルミナのそれぞれの割合
は、マグネシアが７５重量部未満でアルミナが２５重量
部を超えると、アルミナ自身はマグネシアと比べて耐ス
ラグ性に劣ることから、結果として耐食性に劣るように
なってくる。マグネシアが９５重量部を超え、アルミナ
が５重量部未満では通気性低下の顕著な効果が得られな
い。
は、マグネシアが７５重量部未満でアルミナが２５重量
部を超えると、アルミナ自身はマグネシアと比べて耐ス
ラグ性に劣ることから、結果として耐食性に劣るように
なってくる。マグネシアが９５重量部を超え、アルミナ
が５重量部未満では通気性低下の顕著な効果が得られな
い。
【００２７】これらの耐火性骨材の粒子径は、従来のモ
ルタルと同様でよく、０．３ｍｍ以下に調整することが
望ましい。０．３ｍｍを超えるようでは、れんが目地の
厚み数ｍｍに比して大きすぎ、緻密に空隙なく施工する
ことが難しい。
ルタルと同様でよく、０．３ｍｍ以下に調整することが
望ましい。０．３ｍｍを超えるようでは、れんが目地の
厚み数ｍｍに比して大きすぎ、緻密に空隙なく施工する
ことが難しい。
【００２８】耐火粘土は、ボールクレー等のカオリナイ
ト質可塑性粘土からなり、施工時の鏝のび付与などのた
めに不可欠である。マグネシア、アルミナ混合物１００
重量部に対して、０．５重量部未満ではその効果が得ら
れず、１０重量部を越えると粘土の主成分であるＳｉＯ
2 がＳｉＯ2 質低融物を生成するため、耐食性の低下を
招く。
ト質可塑性粘土からなり、施工時の鏝のび付与などのた
めに不可欠である。マグネシア、アルミナ混合物１００
重量部に対して、０．５重量部未満ではその効果が得ら
れず、１０重量部を越えると粘土の主成分であるＳｉＯ
2 がＳｉＯ2 質低融物を生成するため、耐食性の低下を
招く。
【００２９】Ａｌ金属およびＡｌ合金は、通気性をさら
に低下させる効果をもつ。Ａｌ合金の例としては、Ａｌ
−Ｍｇ合金、Ａｌ−Ｓｉ合金、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ合金、
Ａｌ−Ｍｇ−Ｃｒ合金などがある。その粒径は、０．ｌ
ｍｍ以下が好ましい。Ａｌ金属および／またはＡｌ合金
の割合は、耐火性骨材１００重量部に対して５重量部以
下とし、下限は０．５重量部が好ましい。Ａｌ金属また
はＡｌ合金は低融点物質でもあり、５重量部を越えると
耐食性の低下を招き、０．５重量部未満では添加による
効果が確認できない。
に低下させる効果をもつ。Ａｌ合金の例としては、Ａｌ
−Ｍｇ合金、Ａｌ−Ｓｉ合金、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ合金、
Ａｌ−Ｍｇ−Ｃｒ合金などがある。その粒径は、０．ｌ
ｍｍ以下が好ましい。Ａｌ金属および／またはＡｌ合金
の割合は、耐火性骨材１００重量部に対して５重量部以
下とし、下限は０．５重量部が好ましい。Ａｌ金属また
はＡｌ合金は低融点物質でもあり、５重量部を越えると
耐食性の低下を招き、０．５重量部未満では添加による
効果が確認できない。
【００３０】結合剤の種類・割合は特に限定されるもの
ではない。種類は、例えばデキストリン、アラビアゴ
ム、ＣＭＣ、リグニンスルフォン酸ソーダなどの天然ま
たは合成の糊料、あるいはへキサメタリン酸ソーダ、硫
酸アルミニウムなどの無機質などが使用できる。割合
は、例えば０．１から５重量部とし、この範囲内で結合
剤の種類などに併せて適宜定めればよい。
ではない。種類は、例えばデキストリン、アラビアゴ
ム、ＣＭＣ、リグニンスルフォン酸ソーダなどの天然ま
たは合成の糊料、あるいはへキサメタリン酸ソーダ、硫
酸アルミニウムなどの無機質などが使用できる。割合
は、例えば０．１から５重量部とし、この範囲内で結合
剤の種類などに併せて適宜定めればよい。
【００３１】本発明のモルタルは、以上の配合物以外に
も、本発明の効果を阻害しない程度の量であれば、さら
にシリカ超微粉、上記以外の耐火性骨材、上記以外の金
属粉を添加してもよい。上記以外の耐火性骨材の例とし
ては、スピネル、ムライト、ジルコン、ジルコニア、炭
化物、炭素などがある。
も、本発明の効果を阻害しない程度の量であれば、さら
にシリカ超微粉、上記以外の耐火性骨材、上記以外の金
属粉を添加してもよい。上記以外の耐火性骨材の例とし
ては、スピネル、ムライト、ジルコン、ジルコニア、炭
化物、炭素などがある。
【００３２】
【実施例】表１に本発明実施例とその比較例、さらにこ
れらの試験結果を示す。尚、ここで用いた耐火粘土は、
カオリナイト質可塑性粘土である。
れらの試験結果を示す。尚、ここで用いた耐火粘土は、
カオリナイト質可塑性粘土である。
【００３３】
【表１Ａ】
【００３４】
【表１Ｂ】
【００３５】
【表１Ｃ】
【００３６】試験方法は、つぎのとおりである。各例の
モルタルは、いずれも施工水分をモルタル全体に対して
外数で３０重量％添加して施工し、試験した。
モルタルは、いずれも施工水分をモルタル全体に対して
外数で３０重量％添加して施工し、試験した。
【００３７】気孔率；マグネシア質焼成れんがで包囲し
た空間に充填したモルタルを、包囲のマグネシア質焼成
れんがの拘束下で乾燥し、１５００℃×３時間で加熱処
理後、モルタルの気孔率を測定した。
た空間に充填したモルタルを、包囲のマグネシア質焼成
れんがの拘束下で乾燥し、１５００℃×３時間で加熱処
理後、モルタルの気孔率を測定した。
【００３８】Ｃｒ成分の拡散性；モルタルを、マグネシ
ア−クロム質焼成れんがの目地に充填した状態で、１５
００℃×３時間加熱処理後、目地部のモルタルを回収し
て粉砕し、化学分析にてモルタル中のＣｒ2Ｏ3成分濃度
を測定した。
ア−クロム質焼成れんがの目地に充填した状態で、１５
００℃×３時間加熱処理後、目地部のモルタルを回収し
て粉砕し、化学分析にてモルタル中のＣｒ2Ｏ3成分濃度
を測定した。
【００３９】耐食性；モルタルを、マグネシア−クロム
質焼成れんがの目地に充填した状態で、回転侵食試験を
実施した。侵食剤は重量割合で鋼：石灰：ケイ砂：ホタ
ル石＝１０：３：１：１の比で混合し、１７００℃×２
０分で侵食剤を交換する作業を５回くり返し、回転侵食
試験後のモルタルの溶損寸法を測定した。
質焼成れんがの目地に充填した状態で、回転侵食試験を
実施した。侵食剤は重量割合で鋼：石灰：ケイ砂：ホタ
ル石＝１０：３：１：１の比で混合し、１７００℃×２
０分で侵食剤を交換する作業を５回くり返し、回転侵食
試験後のモルタルの溶損寸法を測定した。
【００４０】実機試験； （ａ）ＲＨ式真空脱ガス装置；目地部に本発明品、ある
いは比較品の耐火モルタルを施工した、マグネシア−ク
ロム質焼成れんがで内張りされた２５０ｔのＲＨ式真空
脱ガス装置において、スラグ・溶鋼と直接接触する下部
槽の耐用寿命と、溶鋼の汚染度について試験した。溶鋼
汚染度は、処理後の鋼中窒素濃度（［Ｎ］ｐｐｍ）の測
定結果を示し、耐用寿命は比較例１の寿命を１００とす
る耐用指数で示した。
いは比較品の耐火モルタルを施工した、マグネシア−ク
ロム質焼成れんがで内張りされた２５０ｔのＲＨ式真空
脱ガス装置において、スラグ・溶鋼と直接接触する下部
槽の耐用寿命と、溶鋼の汚染度について試験した。溶鋼
汚染度は、処理後の鋼中窒素濃度（［Ｎ］ｐｐｍ）の測
定結果を示し、耐用寿命は比較例１の寿命を１００とす
る耐用指数で示した。
【００４１】（ｂ）溶鋼鍋；スラグライン部にマグネシ
ア−クロム質焼成れんがを内張りし、その目地部に本発
明品、あるいは比較品の耐火モルタルを使用した溶鋼鍋
の耐用寿命を、比較例１の寿命を１００とする耐用指数
で示した。
ア−クロム質焼成れんがを内張りし、その目地部に本発
明品、あるいは比較品の耐火モルタルを使用した溶鋼鍋
の耐用寿命を、比較例１の寿命を１００とする耐用指数
で示した。
【００４２】本発明実施例のモルタルは、いずれも気孔
率が低い。気孔率は通気性と相関があり、気孔率が小さ
いものは通気性も低く、鋼中への［Ｎ］ピックアップ等
の抑制に有効に作用すると考えられる。また、アルミナ
を含有するモルタル中には、Ｃｒ2Ｏ3成分の拡散が確認
され、耐食性、耐スラグ浸透性に好影響を与えると考え
られる。実際、本発明モルタルは、侵食試験後における
溶損寸法が小さく、耐食性に優れている。
率が低い。気孔率は通気性と相関があり、気孔率が小さ
いものは通気性も低く、鋼中への［Ｎ］ピックアップ等
の抑制に有効に作用すると考えられる。また、アルミナ
を含有するモルタル中には、Ｃｒ2Ｏ3成分の拡散が確認
され、耐食性、耐スラグ浸透性に好影響を与えると考え
られる。実際、本発明モルタルは、侵食試験後における
溶損寸法が小さく、耐食性に優れている。
【００４３】以上のことは、実機試験においても確認さ
れ、耐用性および溶鋼汚染防止に優れていることを確認
した。尚、実機試験の欄について、空欄は実機試験未実
施であることを示す。また、本発明実施例の中でも、特
にＡｌ金属またはＡｌ−Ｍｇ合金を添加したものは、通
気性がさらに低くなるためか、耐用性および溶鋼汚染防
止にさらに優れている。
れ、耐用性および溶鋼汚染防止に優れていることを確認
した。尚、実機試験の欄について、空欄は実機試験未実
施であることを示す。また、本発明実施例の中でも、特
にＡｌ金属またはＡｌ−Ｍｇ合金を添加したものは、通
気性がさらに低くなるためか、耐用性および溶鋼汚染防
止にさらに優れている。
【００４４】これに対し、従来材質に相当する比較例１
のマグネシア質モルタルは、気孔率が高く、耐食性、溶
鋼汚染防止のいずれにも劣る。アルミナの割合が本発明
の限定範囲内より多い比較例２は耐食性に劣る。比較例
３は耐火粘土を使用しなかったことからモルタルのぼろ
つきが大きくこて塗り施工できず、逆に耐火粘土を多量
に使用した比較例４は耐食性に劣った。比較例５及び６
は、それぞれマグネシア及びアルミナの粒子径が大き過
ぎ、気孔率が大きく耐食性にも劣る。比較例７は、Ａｌ
金属の割合が多過ぎ耐食性に劣る結果となった。
のマグネシア質モルタルは、気孔率が高く、耐食性、溶
鋼汚染防止のいずれにも劣る。アルミナの割合が本発明
の限定範囲内より多い比較例２は耐食性に劣る。比較例
３は耐火粘土を使用しなかったことからモルタルのぼろ
つきが大きくこて塗り施工できず、逆に耐火粘土を多量
に使用した比較例４は耐食性に劣った。比較例５及び６
は、それぞれマグネシア及びアルミナの粒子径が大き過
ぎ、気孔率が大きく耐食性にも劣る。比較例７は、Ａｌ
金属の割合が多過ぎ耐食性に劣る結果となった。
【００４５】
【発明の効果】真空脱ガス装置は、他の工業窯炉と比べ
て、その操業条件は特殊でかつ過酷なものであり、また
溶鋼鍋スラグライン部の耐火物も、非常に過酷な条件で
使用される。本発明は、このような真空脱ガス装置や溶
鋼鍋スラグライン部内張り耐火物の使用条件に合わせ
た、目地充填用の耐火モルタルである。
て、その操業条件は特殊でかつ過酷なものであり、また
溶鋼鍋スラグライン部の耐火物も、非常に過酷な条件で
使用される。本発明は、このような真空脱ガス装置や溶
鋼鍋スラグライン部内張り耐火物の使用条件に合わせ
た、目地充填用の耐火モルタルである。
【００４６】本発明の耐火モルタルを、内張りマグネシ
ア−クロム質焼成れんがの目地部に使用した場合、目地
部の先行溶損が抑制でき、れんがが持つ熱間強度、耐食
性および耐摩耗性の効果を十分に発揮した耐用性を得る
ことができる。その結果、前記の実機試験に示した通
り、内張り耐火物の耐用寿命を格段に向上させることが
可能となった。
ア−クロム質焼成れんがの目地部に使用した場合、目地
部の先行溶損が抑制でき、れんがが持つ熱間強度、耐食
性および耐摩耗性の効果を十分に発揮した耐用性を得る
ことができる。その結果、前記の実機試験に示した通
り、内張り耐火物の耐用寿命を格段に向上させることが
可能となった。
【図１】マグネシアとアルミナとの組合せ比率と気孔率
の関係を示したグラフ。
の関係を示したグラフ。
【図２】マグネシアとアルミナとの組合せ比率と耐食性
の関係を示したグラフ。
の関係を示したグラフ。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 笠原 始 兵庫県姫路市広畑区富士町１番地 新日本 製鐵株式会社広畑製鐵所内 (72)発明者 大崎 博右 兵庫県高砂市荒井町新浜１−３−１ ハリ マセラミック株式会社内 (72)発明者 向所 実 兵庫県高砂市荒井町新浜１−３−１ ハリ マセラミック株式会社内 (72)発明者 高垣 宏 兵庫県高砂市荒井町新浜１−３−１ ハリ マセラミック株式会社内
Claims (3)
- 【請求項１】 ０．３ｍｍ以下の粒子径を有するマグネ
シア７５〜９５重量部と、０．３ｍｍ以下の粒子径を有
するアルミナ２５〜５重量部からなる耐火性骨材に、耐
火粘土を０．５〜１０重量部配合したことを特徴とす
る、溶融金属用容器内張りれんが用耐火モルタル。 - 【請求項２】請求項１記載の溶融金属用容器内張りれん
が用耐火モルタルの配合に、さらにＡｌ金属および／ま
たはＡｌ合金を５重量部以下配合したことを特徴とす
る、溶融金属用容器内張りれんが用耐火モルタル。 - 【請求項３】溶融金属用容器内張りに、マグネシア−ク
ロム質れんがを施工する際に、請求項１または２記載の
耐火モルタルを使用することを特徴とする、溶融金属用
容器内張りれんが用耐火モルタルの使用方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7112599A JPH08283074A (ja) | 1995-04-14 | 1995-04-14 | 溶融金属用容器内張りれんがに用いる耐火モルタル及びその使用方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7112599A JPH08283074A (ja) | 1995-04-14 | 1995-04-14 | 溶融金属用容器内張りれんがに用いる耐火モルタル及びその使用方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08283074A true JPH08283074A (ja) | 1996-10-29 |
Family
ID=14590776
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7112599A Pending JPH08283074A (ja) | 1995-04-14 | 1995-04-14 | 溶融金属用容器内張りれんがに用いる耐火モルタル及びその使用方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08283074A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003086684A1 (en) * | 2002-04-02 | 2003-10-23 | Krosakiharima Corporation | Binding structure of refractory sleeve for inner hole of nozzle for continuous casting |
| CN102372488A (zh) * | 2010-07-20 | 2012-03-14 | 日本碍子株式会社 | 热处理炉用不定形耐火物及该炉的内衬结构 |
| JP2018058727A (ja) * | 2016-10-05 | 2018-04-12 | 黒崎播磨株式会社 | 水系耐火目地モルタル |
| CN119462101A (zh) * | 2024-11-04 | 2025-02-18 | 中冶武汉冶金建筑研究院有限公司 | 一种高炉陶瓷杯用耐火泥浆及其制备方法和施工方法 |
-
1995
- 1995-04-14 JP JP7112599A patent/JPH08283074A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003086684A1 (en) * | 2002-04-02 | 2003-10-23 | Krosakiharima Corporation | Binding structure of refractory sleeve for inner hole of nozzle for continuous casting |
| US7172013B2 (en) * | 2002-04-02 | 2007-02-06 | Krosakiharima Corporation | Binding structure of refractory sleeve for inner hole of nozzle for continuous casting |
| CN100340358C (zh) * | 2002-04-02 | 2007-10-03 | 黑崎播磨株式会社 | 连续铸造用水口内孔用耐火材料制衬套的接合结构 |
| CN102372488A (zh) * | 2010-07-20 | 2012-03-14 | 日本碍子株式会社 | 热处理炉用不定形耐火物及该炉的内衬结构 |
| JP2018058727A (ja) * | 2016-10-05 | 2018-04-12 | 黒崎播磨株式会社 | 水系耐火目地モルタル |
| CN119462101A (zh) * | 2024-11-04 | 2025-02-18 | 中冶武汉冶金建筑研究院有限公司 | 一种高炉陶瓷杯用耐火泥浆及其制备方法和施工方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20040927 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050301 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20050705 |