JPH08302527A - 熱接着性複合長繊維糸及びシート - Google Patents
熱接着性複合長繊維糸及びシートInfo
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- JPH08302527A JPH08302527A JP7108436A JP10843695A JPH08302527A JP H08302527 A JPH08302527 A JP H08302527A JP 7108436 A JP7108436 A JP 7108436A JP 10843695 A JP10843695 A JP 10843695A JP H08302527 A JPH08302527 A JP H08302527A
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Landscapes
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- Woven Fabrics (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【構成】 ポリエチレンテレフタレート又はこれを主体
とするポリエステルを芯成分とし、ポリブチレンテレフ
タレートとポリエチレンテレフタレートとの重量比50／
50〜 100／0 の混合物及び／又は共重合物を鞘成分とす
る複合長繊維糸であって、芯成分と鞘成分との重量比が
10／90〜80／20、糸条の強度が４ｇ／ｄ以上、糸条のヤ
ング率が80ｇ／ｄ以下である熱接着性複合長繊維糸、及
びこの糸条を単独で使用した織編物を鞘成分の融点より
も50℃低い温度から芯成分の融点よりも20℃低い温度ま
での温度でカレンダー加工してなるシート。 【効果】 単独で織編物として用いるのに十分な強伸度
特性を有する柔軟な熱接着性複合長繊維糸及び焼却処理
に問題がなく、軽量で作業性の良いシートを安価に製造
することができる。
とするポリエステルを芯成分とし、ポリブチレンテレフ
タレートとポリエチレンテレフタレートとの重量比50／
50〜 100／0 の混合物及び／又は共重合物を鞘成分とす
る複合長繊維糸であって、芯成分と鞘成分との重量比が
10／90〜80／20、糸条の強度が４ｇ／ｄ以上、糸条のヤ
ング率が80ｇ／ｄ以下である熱接着性複合長繊維糸、及
びこの糸条を単独で使用した織編物を鞘成分の融点より
も50℃低い温度から芯成分の融点よりも20℃低い温度ま
での温度でカレンダー加工してなるシート。 【効果】 単独で織編物として用いるのに十分な強伸度
特性を有する柔軟な熱接着性複合長繊維糸及び焼却処理
に問題がなく、軽量で作業性の良いシートを安価に製造
することができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、単独で織編物として用
いるのに十分な強伸度特性を有する柔軟な熱接着性複合
長繊維糸及びそれを用いて得られるシートに関するもの
である。
いるのに十分な強伸度特性を有する柔軟な熱接着性複合
長繊維糸及びそれを用いて得られるシートに関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】従来、合成繊維の粗目織物を基布とし、
これに塩化ビニル樹脂を被覆したシート（ターポリンと
いわれる）が広く使用されている。このシートは、加工
性が良好で、適度の柔軟性を有するものを容易に得るこ
とができるという利点を有している。一方、このシート
は、重量が大きく、使用時の作業性が悪いとともに、廃
棄物として焼却する場合、ダイオキシンなどの有毒ガス
を発生するという問題を有している。
これに塩化ビニル樹脂を被覆したシート（ターポリンと
いわれる）が広く使用されている。このシートは、加工
性が良好で、適度の柔軟性を有するものを容易に得るこ
とができるという利点を有している。一方、このシート
は、重量が大きく、使用時の作業性が悪いとともに、廃
棄物として焼却する場合、ダイオキシンなどの有毒ガス
を発生するという問題を有している。
【０００３】そこで、塩化ビニル樹脂で被覆したシート
に代わる軽量で作業性が良く、焼却処理にも問題のない
シートが強く求められている。この要望に応えるため、
本発明者らは、熱接着性複合長繊維糸に着目し、熱接着
性複合長繊維糸を用いて織編物を製造し、熱接着処理す
る方法について検討した。
に代わる軽量で作業性が良く、焼却処理にも問題のない
シートが強く求められている。この要望に応えるため、
本発明者らは、熱接着性複合長繊維糸に着目し、熱接着
性複合長繊維糸を用いて織編物を製造し、熱接着処理す
る方法について検討した。
【０００４】熱接着性複合長繊維糸は公知であり、例え
ば、特開昭62−184119号公報には、ポリエチレンテレフ
タレートを芯成分とし、軟化温度が 130〜200 ℃のポリ
エステルを鞘成分とした複合長繊維糸であって、沸水収
縮率が10％以下、熱収縮応力のピーク温度が 140℃以
下、芯成分の複屈折率が0.08以上である熱接着性複合長
繊維糸が開示されている。しかし、この糸条は、通常の
ポリエステル糸条などと交織又は交編し、熱接着するこ
とで織編物の交差点を固定するためのものであり、単独
で使用して織編物とし、熱接着してシートを製造するこ
とを意図したものではない。
ば、特開昭62−184119号公報には、ポリエチレンテレフ
タレートを芯成分とし、軟化温度が 130〜200 ℃のポリ
エステルを鞘成分とした複合長繊維糸であって、沸水収
縮率が10％以下、熱収縮応力のピーク温度が 140℃以
下、芯成分の複屈折率が0.08以上である熱接着性複合長
繊維糸が開示されている。しかし、この糸条は、通常の
ポリエステル糸条などと交織又は交編し、熱接着するこ
とで織編物の交差点を固定するためのものであり、単独
で使用して織編物とし、熱接着してシートを製造するこ
とを意図したものではない。
【０００５】また、熱接着性複合繊維からなるスパンボ
ンド不織布も提案されているが、スパンボンド不織布は
織編物とは異なり、経方向と緯方向の強度差を調節する
ことが困難である。さらにいずれの提案においても糸条
及びシート材料としての柔軟性は考慮されていない。
ンド不織布も提案されているが、スパンボンド不織布は
織編物とは異なり、経方向と緯方向の強度差を調節する
ことが困難である。さらにいずれの提案においても糸条
及びシート材料としての柔軟性は考慮されていない。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、このような
状況に鑑み、単独で織編物として用いるのに十分な強伸
度特性を有し、織編物にして熱処理することにより、樹
脂でコーティングすることなく、非常に軽量で、作業性
に優れたシートとすることのできる柔軟で強度特性及び
熱特性に優れた熱接着性複合長繊維糸及びそれを用いて
得られるシートを提供しようとするものである。
状況に鑑み、単独で織編物として用いるのに十分な強伸
度特性を有し、織編物にして熱処理することにより、樹
脂でコーティングすることなく、非常に軽量で、作業性
に優れたシートとすることのできる柔軟で強度特性及び
熱特性に優れた熱接着性複合長繊維糸及びそれを用いて
得られるシートを提供しようとするものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記の課題を
解決するもので、その要旨は、次の通りである。 １．ポリエチレンテレフタレート又はこれを主体とする
ポリエステルを芯成分とし、ポリブチレンテレフタレー
トとポリエチレンテレフタレートとの重量比50／50〜 1
00／0 の混合物及び／又は共重合物を鞘成分とする複合
長繊維糸であって、芯成分と鞘成分との重量比が10／90
〜80／20、糸条の強度が４ｇ／ｄ以上、糸条のヤング率
が80ｇ／ｄ以下である熱接着性複合長繊維糸。 ２．上記の熱接着性複合長繊維糸を単独で使用した織編
物を鞘成分の融点よりも50℃低い温度から芯成分の融点
よりも20℃低い温度までの温度でカレンダー加工してな
るシート。
解決するもので、その要旨は、次の通りである。 １．ポリエチレンテレフタレート又はこれを主体とする
ポリエステルを芯成分とし、ポリブチレンテレフタレー
トとポリエチレンテレフタレートとの重量比50／50〜 1
00／0 の混合物及び／又は共重合物を鞘成分とする複合
長繊維糸であって、芯成分と鞘成分との重量比が10／90
〜80／20、糸条の強度が４ｇ／ｄ以上、糸条のヤング率
が80ｇ／ｄ以下である熱接着性複合長繊維糸。 ２．上記の熱接着性複合長繊維糸を単独で使用した織編
物を鞘成分の融点よりも50℃低い温度から芯成分の融点
よりも20℃低い温度までの温度でカレンダー加工してな
るシート。
【０００８】以下、本発明について詳細に説明する。
【０００９】本発明では、芯成分にポリエチレンテレフ
タレート（ＰＥＴ）又はこれを主体とするポリエステル
を用いる。芯成分は、シートにしたときの強度を保持す
るものであり、ＰＥＴホモポリマーが好ましいが、少量
の共重合成分を導入したものでもよい。
タレート（ＰＥＴ）又はこれを主体とするポリエステル
を用いる。芯成分は、シートにしたときの強度を保持す
るものであり、ＰＥＴホモポリマーが好ましいが、少量
の共重合成分を導入したものでもよい。
【００１０】また、作業性に優れた柔軟なシートを得る
ためには、用いる繊維は柔軟でなければならない。この
ため、鞘成分には、芯成分よりも低融点で、かつ柔軟な
ポリマーを用いることが必要である。ポリブチレンテレ
フタレート（ＰＢＴ）は、ＰＥＴよりも低融点で、かつ
柔軟なポリマーとして知られており、鞘成分用ポリマー
として適している。鞘成分としてＰＢＴのみを用いても
よいが、ＰＢＴの特性が生かされる範囲でＰＢＴにＰＥ
Ｔを混合及び／又は共重合して用いると、繊維の強度を
上げることができるとともに、コストダウンになって好
ましい。そこで、本発明では、鞘成分として、ＰＢＴと
ＰＥＴとの重量比50／50（好ましくは60／40) 〜 100／
0 の混合物及び／又は共重合物を用いる。鞘成分のＰＢ
Ｔの割合が上記の割合より少なければ、本発明で目的と
する柔軟な繊維を得ることができず、また、芯成分と鞘
成分との融点差が小さくなり、この繊維を用いた織編物
を熱処理しても、製品品位の低いシートしか得られな
い。
ためには、用いる繊維は柔軟でなければならない。この
ため、鞘成分には、芯成分よりも低融点で、かつ柔軟な
ポリマーを用いることが必要である。ポリブチレンテレ
フタレート（ＰＢＴ）は、ＰＥＴよりも低融点で、かつ
柔軟なポリマーとして知られており、鞘成分用ポリマー
として適している。鞘成分としてＰＢＴのみを用いても
よいが、ＰＢＴの特性が生かされる範囲でＰＢＴにＰＥ
Ｔを混合及び／又は共重合して用いると、繊維の強度を
上げることができるとともに、コストダウンになって好
ましい。そこで、本発明では、鞘成分として、ＰＢＴと
ＰＥＴとの重量比50／50（好ましくは60／40) 〜 100／
0 の混合物及び／又は共重合物を用いる。鞘成分のＰＢ
Ｔの割合が上記の割合より少なければ、本発明で目的と
する柔軟な繊維を得ることができず、また、芯成分と鞘
成分との融点差が小さくなり、この繊維を用いた織編物
を熱処理しても、製品品位の低いシートしか得られな
い。
【００１１】なお、鞘成分のポリエステルは、分解温度
が芯成分の融点より高いものであることが必要であり、
鞘成分の分解温度が芯成分の融点よりも低いと紡糸の際
に鞘成分の熱劣化が生じ、複合長繊維糸を安定して製造
することができない。また、芯成分、鞘成分ともに、本
来の性質を損なわない範囲で、耐熱剤、艶消剤、着色
剤、難燃剤、制電剤などの添加剤を含有させてもよい。
が芯成分の融点より高いものであることが必要であり、
鞘成分の分解温度が芯成分の融点よりも低いと紡糸の際
に鞘成分の熱劣化が生じ、複合長繊維糸を安定して製造
することができない。また、芯成分、鞘成分ともに、本
来の性質を損なわない範囲で、耐熱剤、艶消剤、着色
剤、難燃剤、制電剤などの添加剤を含有させてもよい。
【００１２】本発明の複合長繊維糸は、芯成分と鞘成分
との融点差が20℃以上のものであることが必要である。
両成分の融点差が20℃より小さいと、製織又は製編後、
熱処理する際に、芯部も軟化又は溶融してしまい、フイ
ルムに近い状態になり、シートの引裂強力や引張強力な
どの機械的特性や耐摩耗性及び耐候性などの耐久性が不
十分となる。また、各工程において芯部にかかる温度が
低い方が糸条の強力を保持するうえで好ましく、両成分
の融点差が40℃以上あることがより好ましい。しかし、
両成分の融点差があまり大きいと、原糸製造段階での操
業性が低下するので、両成分の融点の差は 200℃以内と
することが好ましい。なお、熱処理後も十分な強度を保
持するようにするためには、芯成分の融点が 250℃以上
となるように結晶化度や共重合量を制御することが望ま
しい。
との融点差が20℃以上のものであることが必要である。
両成分の融点差が20℃より小さいと、製織又は製編後、
熱処理する際に、芯部も軟化又は溶融してしまい、フイ
ルムに近い状態になり、シートの引裂強力や引張強力な
どの機械的特性や耐摩耗性及び耐候性などの耐久性が不
十分となる。また、各工程において芯部にかかる温度が
低い方が糸条の強力を保持するうえで好ましく、両成分
の融点差が40℃以上あることがより好ましい。しかし、
両成分の融点差があまり大きいと、原糸製造段階での操
業性が低下するので、両成分の融点の差は 200℃以内と
することが好ましい。なお、熱処理後も十分な強度を保
持するようにするためには、芯成分の融点が 250℃以上
となるように結晶化度や共重合量を制御することが望ま
しい。
【００１３】また、本発明の複合長繊維糸は、芯成分と
鞘成分との重量比が10／90〜80／20の範囲にあることが
必要であり、好ましくは20／80〜80／20の範囲とするの
がよい。芯成分の比率が小さすぎると、強度の劣った糸
条しか得られず、シートにしても強度の劣ったものとな
る。一方、芯成分の比率が大きすぎると、均一な鞘部を
有する複合長繊維糸を得ることが困難であり、また、シ
ートにしても熱接着の不十分なものとなる。
鞘成分との重量比が10／90〜80／20の範囲にあることが
必要であり、好ましくは20／80〜80／20の範囲とするの
がよい。芯成分の比率が小さすぎると、強度の劣った糸
条しか得られず、シートにしても強度の劣ったものとな
る。一方、芯成分の比率が大きすぎると、均一な鞘部を
有する複合長繊維糸を得ることが困難であり、また、シ
ートにしても熱接着の不十分なものとなる。
【００１４】本発明の複合長繊維糸は、４ｇ／ｄ以上の
強度を有していなければならない。これよりも低い強度
の場合は、熱処理後のシートの引張強力が低く、実用に
供することが困難である。
強度を有していなければならない。これよりも低い強度
の場合は、熱処理後のシートの引張強力が低く、実用に
供することが困難である。
【００１５】また、本発明の複合長繊維糸は、ヤング率
が80ｇ／ｄ以下でなければならない。ヤング率がこれよ
り大きいものでは、柔軟性が不十分で、実用性に欠け
る。繊維のヤング率は、主として芯成分及び鞘成分に用
いるポリマーの組成によって決まるが、製糸条件によっ
ても左右されるので、用いるポリマーの組成及び製糸条
件を適切に選定してヤング率が80ｇ／ｄ以下となるよう
にすることが必要である。（ＰＥＴを単独で製糸して得
られる繊維のヤング率はおよそ 100ｇ／ｄである。）
が80ｇ／ｄ以下でなければならない。ヤング率がこれよ
り大きいものでは、柔軟性が不十分で、実用性に欠け
る。繊維のヤング率は、主として芯成分及び鞘成分に用
いるポリマーの組成によって決まるが、製糸条件によっ
ても左右されるので、用いるポリマーの組成及び製糸条
件を適切に選定してヤング率が80ｇ／ｄ以下となるよう
にすることが必要である。（ＰＥＴを単独で製糸して得
られる繊維のヤング率はおよそ 100ｇ／ｄである。）
【００１６】なお、本発明の複合糸は、芯部の複屈折率
が0.13〜0.16であることが好ましい。この複屈折率が0.
13未満のものでは、分子配向が不十分で強伸度特性が劣
り、実用に供することができず、0.16を超えるもので
は、ヤング率が上昇しすぎて繊維が硬くなってしまう。
が0.13〜0.16であることが好ましい。この複屈折率が0.
13未満のものでは、分子配向が不十分で強伸度特性が劣
り、実用に供することができず、0.16を超えるもので
は、ヤング率が上昇しすぎて繊維が硬くなってしまう。
【００１７】上記のような特性を有する複合長繊維糸を
得るには、芯成分に固有粘度が 0.6以上のポリマーを用
い、溶融紡出した糸条を 500ｍ／分以下程度の比較的低
速で引き取り、延伸倍率４〜５倍で熱延伸すればよい。
４ｇ／ｄ以上の強度の繊維を得るためには、４倍以上の
延伸倍率が必要であるが、延伸によるヤング率の上昇を
抑えるためには、延伸倍率を５倍以下とすることが必要
である。熱延伸の温度は 120℃以上とすることが好まし
く、加熱手段としては、加熱ローラ、過熱水蒸気、熱
板、加熱炉などを採用することができる。なお、延伸
は、未延伸糸を一旦巻き取った後、延伸する２工程法で
もよいが、生産性良く製造するには、紡糸に連続して延
伸するスピンドロー法を採用することが望ましい。
得るには、芯成分に固有粘度が 0.6以上のポリマーを用
い、溶融紡出した糸条を 500ｍ／分以下程度の比較的低
速で引き取り、延伸倍率４〜５倍で熱延伸すればよい。
４ｇ／ｄ以上の強度の繊維を得るためには、４倍以上の
延伸倍率が必要であるが、延伸によるヤング率の上昇を
抑えるためには、延伸倍率を５倍以下とすることが必要
である。熱延伸の温度は 120℃以上とすることが好まし
く、加熱手段としては、加熱ローラ、過熱水蒸気、熱
板、加熱炉などを採用することができる。なお、延伸
は、未延伸糸を一旦巻き取った後、延伸する２工程法で
もよいが、生産性良く製造するには、紡糸に連続して延
伸するスピンドロー法を採用することが望ましい。
【００１８】本発明の複合長繊維糸の単糸繊度や総繊度
は特に限定されるものではないが、紡糸操業性の点か
ら、単糸繊度は１〜20デニール、総繊度は50〜2000デニ
ールが好ましい。
は特に限定されるものではないが、紡糸操業性の点か
ら、単糸繊度は１〜20デニール、総繊度は50〜2000デニ
ールが好ましい。
【００１９】シートを製造するには、まず、本発明の複
合長繊維糸を単独で用いて製織又は製編して織編物とす
る。織物の織り組織は平、綾、朱子の三原組織及びそれ
らを変形したもの、混合したもの、他の特殊なものであ
っても差し支えなく、また同等の編物でもよい。
合長繊維糸を単独で用いて製織又は製編して織編物とす
る。織物の織り組織は平、綾、朱子の三原組織及びそれ
らを変形したもの、混合したもの、他の特殊なものであ
っても差し支えなく、また同等の編物でもよい。
【００２０】次いで、織編物をカレンダー加工して、鞘
成分を軟化又は溶融させて熱接着する。カレンダー加工
の温度は、鞘成分の融点よりも50℃低い温度から芯成分
の融点よりも20℃低い温度までの温度とすることが必要
である。この温度が低すぎると鞘成分が十分軟化又は溶
融しないため十分接着せず、一方、この温度が高すぎる
と芯成分も軟化又は溶融してしまい、フイルムに近い状
態になって、シートの引裂強力や引張強力などの機械的
特性や耐摩耗性及び耐候性などの耐久性が不十分とな
る。
成分を軟化又は溶融させて熱接着する。カレンダー加工
の温度は、鞘成分の融点よりも50℃低い温度から芯成分
の融点よりも20℃低い温度までの温度とすることが必要
である。この温度が低すぎると鞘成分が十分軟化又は溶
融しないため十分接着せず、一方、この温度が高すぎる
と芯成分も軟化又は溶融してしまい、フイルムに近い状
態になって、シートの引裂強力や引張強力などの機械的
特性や耐摩耗性及び耐候性などの耐久性が不十分とな
る。
【００２１】なお、カレンダー加工を施す前に、通常の
織編物と同様にテンターやシリンダーローラを用いて熱
処理を行ってもよい。また、得られたシートに、染色、
難燃加工などの要求される機能に応じた加工を施すこと
も可能である。
織編物と同様にテンターやシリンダーローラを用いて熱
処理を行ってもよい。また、得られたシートに、染色、
難燃加工などの要求される機能に応じた加工を施すこと
も可能である。
【００２２】
【実施例】次に、本発明を実施例により具体的に説明す
る。なお、測定は次の方法で行った。 (a) 固有粘度 フェノールとテトラクロロエタンとの等重量混合溶剤を
用い、温度20℃で測定した。 (b) 融点差 繊維試料約３mgを示差走査型熱量計（Perkin-Elmer社製
DSC−７）に装填し、室温から10℃／分の速度で昇温し
て、得られた吸熱ピークの差から融点差を決定した。 (c) 強伸度 島津製作所製オートグラフ DSS−100 を用い、試料長25
cm、引張速度30cm／分の条件で測定した。 (d) 複屈折率 カールツァイスイエナ社製透過定量型干渉顕微鏡によ
り、干渉縞法で測定した。 (e) シートの柔軟度 JIS L 1096 6.19.1 A 法（45度カンチレバー法）で測定
した。
る。なお、測定は次の方法で行った。 (a) 固有粘度 フェノールとテトラクロロエタンとの等重量混合溶剤を
用い、温度20℃で測定した。 (b) 融点差 繊維試料約３mgを示差走査型熱量計（Perkin-Elmer社製
DSC−７）に装填し、室温から10℃／分の速度で昇温し
て、得られた吸熱ピークの差から融点差を決定した。 (c) 強伸度 島津製作所製オートグラフ DSS−100 を用い、試料長25
cm、引張速度30cm／分の条件で測定した。 (d) 複屈折率 カールツァイスイエナ社製透過定量型干渉顕微鏡によ
り、干渉縞法で測定した。 (e) シートの柔軟度 JIS L 1096 6.19.1 A 法（45度カンチレバー法）で測定
した。
【００２３】実施例１〜４、比較例１〜３ 芯成分に固有粘度 0.9のＰＥＴ、鞘成分に固有粘度0.75
で共重合比率が表１に示されるＰＢＴ／ＰＥＴ共重合体
を使用し、表１に示す芯鞘重量比で同心型の芯鞘複合長
繊維糸を次のようにして製造した。エクストルーダー型
複合紡糸機を使用し、紡糸温度を 305℃とし、直径 0.5
mmの紡糸孔を48個有する紡糸口金を用いて紡出し、冷却
固化後、 330ｍ／分の速度の引き取りローラで引き取
り、200 ℃の延伸温度で延伸し、総繊度が 600デニール
の糸条を得た。得られた糸条の物性値を表１に示す。
で共重合比率が表１に示されるＰＢＴ／ＰＥＴ共重合体
を使用し、表１に示す芯鞘重量比で同心型の芯鞘複合長
繊維糸を次のようにして製造した。エクストルーダー型
複合紡糸機を使用し、紡糸温度を 305℃とし、直径 0.5
mmの紡糸孔を48個有する紡糸口金を用いて紡出し、冷却
固化後、 330ｍ／分の速度の引き取りローラで引き取
り、200 ℃の延伸温度で延伸し、総繊度が 600デニール
の糸条を得た。得られた糸条の物性値を表１に示す。
【００２４】
【表１】
【００２５】表１から明らかなように、実施例１〜４の
糸条は、本発明の要件を満足し、強度、伸度ともに高か
った。これに対して、比較例１の糸条は、芯成分が少な
いため、強度が低かった。また、比較例２の糸条は、鞘
成分が少ないため、繊維の表面に芯成分が露出し、強
度、伸度ともに低いとともに、毛羽が多いため製織不可
能であった。さらに、比較例３の糸条は、繊維中のＰＢ
Ｔ含有量が少ないために、ヤング率が高く硬い繊維であ
った。
糸条は、本発明の要件を満足し、強度、伸度ともに高か
った。これに対して、比較例１の糸条は、芯成分が少な
いため、強度が低かった。また、比較例２の糸条は、鞘
成分が少ないため、繊維の表面に芯成分が露出し、強
度、伸度ともに低いとともに、毛羽が多いため製織不可
能であった。さらに、比較例３の糸条は、繊維中のＰＢ
Ｔ含有量が少ないために、ヤング率が高く硬い繊維であ
った。
【００２６】実施例５〜８、比較例４〜６ 実施例１〜４で得られた複合長繊維糸（実１〜実４）及
び比較例１〜３で得られた複合長繊維糸（比１〜比３）
を、表２に示す織密度で平組織の織物を製織し、表２に
示す熱処理温度でカレンダー加工し、実施例５〜８、比
較例４〜６のシートを得た。得られたシートの物性値を
表２に示す。
び比較例１〜３で得られた複合長繊維糸（比１〜比３）
を、表２に示す織密度で平組織の織物を製織し、表２に
示す熱処理温度でカレンダー加工し、実施例５〜８、比
較例４〜６のシートを得た。得られたシートの物性値を
表２に示す。
【００２７】参考例 ポリエチレンテレフタレートのみを用い、通常のエクス
トルーダー型溶融紡糸装置を用いて実施例１と同様の条
件で紡糸、延伸を行い、 250ｄ／48ｆの糸条を得た。得
られた糸条を用いて、経密度、緯密度共に23本／2.54cm
の平組織の織物を製織した。この織物を基布とし、トッ
ピングマシーンで両面に次の組成の塩化ビニル樹脂被覆
を施してシートを得た。 塩化ビニル樹脂組成 (重量部) ゼオン121(塩化ビニルペースト；日本ゼオン社製) 50 ＤＯＰ（可塑剤；三菱モンサント社製) 15 ＤＩＮＰ（可塑剤；三菱モンサント社製) 15 アデカー−Ｏ−130 Ｐ（酸化防止剤；アデカアーガス社製) 3 ＫＶ−62Ｂ−４（安定剤；共立薬品社製) 3 三酸化アンチモン（防炎剤） ７ 炭酸カルシウム（充填剤） ７ 得られたシートの物性値を表２に示す。
トルーダー型溶融紡糸装置を用いて実施例１と同様の条
件で紡糸、延伸を行い、 250ｄ／48ｆの糸条を得た。得
られた糸条を用いて、経密度、緯密度共に23本／2.54cm
の平組織の織物を製織した。この織物を基布とし、トッ
ピングマシーンで両面に次の組成の塩化ビニル樹脂被覆
を施してシートを得た。 塩化ビニル樹脂組成 (重量部) ゼオン121(塩化ビニルペースト；日本ゼオン社製) 50 ＤＯＰ（可塑剤；三菱モンサント社製) 15 ＤＩＮＰ（可塑剤；三菱モンサント社製) 15 アデカー−Ｏ−130 Ｐ（酸化防止剤；アデカアーガス社製) 3 ＫＶ−62Ｂ−４（安定剤；共立薬品社製) 3 三酸化アンチモン（防炎剤） ７ 炭酸カルシウム（充填剤） ７ 得られたシートの物性値を表２に示す。
【００２８】
【表２】
【００２９】表２から明らかなように、実施例５〜８の
シートは、必要な物性を満足するものであった。これに
対して、比較例４のシートは、全体のＰＢＴ含量が多い
ため、強度の低いものであった。また、比較例５のシー
トは、全体のＰＢＴ含量が少ないため、柔軟性に欠ける
ものであった。さらに、比較例６のシートは、芯成分と
鞘成分の融点差が小さいため、熱処理により芯成分も溶
融してしまい、強度を保持できず、性能が劣るものであ
った。また、参考例のシートは、重量が大きいうえに硬
く、作業性に劣るものであった。
シートは、必要な物性を満足するものであった。これに
対して、比較例４のシートは、全体のＰＢＴ含量が多い
ため、強度の低いものであった。また、比較例５のシー
トは、全体のＰＢＴ含量が少ないため、柔軟性に欠ける
ものであった。さらに、比較例６のシートは、芯成分と
鞘成分の融点差が小さいため、熱処理により芯成分も溶
融してしまい、強度を保持できず、性能が劣るものであ
った。また、参考例のシートは、重量が大きいうえに硬
く、作業性に劣るものであった。
【００３０】
【発明の効果】本発明によれば、単独で織編物として用
いるのに十分な強伸度特性を有し、織編物にして熱カレ
ンダー加工することによって、樹脂でコーティングする
ことなく、織編物を樹脂でコーティングしたシートと同
様なシートとすることのできる強度特性及び熱特性に優
れた柔軟な熱接着性複合長繊維糸が提供される。また、
本発明によれば、塩化ビニル樹脂で被覆したシートのよ
うに、焼却処理に問題がなく、樹脂でコーティングする
工程を必要としないため、安価に製造することができ、
軽量で作業性が良いシートが提供される。
いるのに十分な強伸度特性を有し、織編物にして熱カレ
ンダー加工することによって、樹脂でコーティングする
ことなく、織編物を樹脂でコーティングしたシートと同
様なシートとすることのできる強度特性及び熱特性に優
れた柔軟な熱接着性複合長繊維糸が提供される。また、
本発明によれば、塩化ビニル樹脂で被覆したシートのよ
うに、焼却処理に問題がなく、樹脂でコーティングする
工程を必要としないため、安価に製造することができ、
軽量で作業性が良いシートが提供される。
Claims (2)
- 【請求項１】 ポリエチレンテレフタレート又はこれを
主体とするポリエステルを芯成分とし、ポリブチレンテ
レフタレートとポリエチレンテレフタレートとの重量比
50／50〜 100／0 の混合物及び／又は共重合物を鞘成分
とする複合長繊維糸であって、芯成分と鞘成分との重量
比が10／90〜80／20、糸条の強度が４ｇ／ｄ以上、糸条
のヤング率が80ｇ／ｄ以下である熱接着性複合長繊維
糸。 - 【請求項２】 請求項１記載の熱接着性複合長繊維糸を
単独で使用した織編物を鞘成分の融点よりも50℃低い温
度から芯成分の融点よりも20℃低い温度までの温度でカ
レンダー加工してなるシート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7108436A JPH08302527A (ja) | 1995-05-02 | 1995-05-02 | 熱接着性複合長繊維糸及びシート |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7108436A JPH08302527A (ja) | 1995-05-02 | 1995-05-02 | 熱接着性複合長繊維糸及びシート |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08302527A true JPH08302527A (ja) | 1996-11-19 |
Family
ID=14484731
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7108436A Pending JPH08302527A (ja) | 1995-05-02 | 1995-05-02 | 熱接着性複合長繊維糸及びシート |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08302527A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2018147251A1 (ja) * | 2017-02-09 | 2018-08-16 | 東レ株式会社 | 熱接着性芯鞘型複合繊維およびトリコット編み地 |
-
1995
- 1995-05-02 JP JP7108436A patent/JPH08302527A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2018147251A1 (ja) * | 2017-02-09 | 2018-08-16 | 東レ株式会社 | 熱接着性芯鞘型複合繊維およびトリコット編み地 |
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