JPH08303345A - 斜板式コンプレッサ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 充分な量かつ適正な粘度の潤滑油を目的とす
る部位へ供給することができ、潤滑不良を防止すると共
に斜板の傾斜角度を適正に制御する。 【構成】 ケーシング１２から膨出するようにオイルパ
ン８０を形成し、オイルパン８０から前記潤滑油ポンプ
Ｐに至る油通路８２を、帰還冷媒が流入する吸入ポート
３３の近傍に形成された吸込口８１から該吸入ポート３
３の近傍を経て伸延されるように形成したもの。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、帰還冷媒の圧力状態に
応じて吐出冷媒量を調節するようにした斜板式コンプレ
ッサに関し、特に潤滑系統の改良に関する。

【０００２】

【従来の技術】最近の自動車用空気調和装置に使用され
るコンプレッサは、電磁クラッチのオン／オフによるシ
ョックのないクラッチレスの斜板式コンプレッサが提案
されている（例えば、特開平６−１４７，１１７号公報
参照）。

【０００３】このクラッチレス斜板式コンプレッサは、
エンジンが回転すれば常にコンプレッサも回転するが、
前述した電磁クラッチオフに相当する状態を作るため
に、斜板が駆動軸に対し直角な状態、つまり完全ディス
トローク状態の運転が可能になるようにするとともに、
斜板傾斜角度を復帰させる手段を設け、完全ディストロ
ーク状態になっても、強制的に斜板の傾斜状態を作り、
再始動を可能としている。

【０００４】したがって、このクラッチレス斜板式コン
プレッサは、クラッチオン／オフによるショックがな
く、違和感のない運転が可能となるばかりでなく、完全
ディストロークができるので、エンジンに余計な負荷を
かけることもない。しかも、コンプレッサの軽量化が図
れ、コスト的にも有利となるという利点がある。

【０００５】図４は、従来のクラッチレスの容量可変斜
板式コンプレッサを示す断面図であり、図５は、該コン
プレッサに設けられた斜板傾斜角度復帰手段４０を拡大
して示す断面図である。

【０００６】このクラッチレス容量可変斜板式コンプレ
ッサでは、潤滑油ポンプＰからの潤滑油が油圧室４３に
導かれ、この潤滑油は、開閉作動弁５２によって排出通
路５１，５７から排出される。

【０００７】これにより、作動ロッド５０の押圧部材４
９が、斜板２５の傾斜角がゼロの位置にあるスリーブ２
９の端面を押圧し、斜板２５を傾斜させることができ
る。斜板２５が僅かでも傾斜すると、圧縮工程にあるピ
ストン２３の圧縮力の反力が作用して、斜板２５は、駆
動軸１９に対してさらに傾斜し、ピストン２３の往復動
ストロークが長くなり、熱負荷に応じた適正な冷媒流量
が吐出される。

【０００８】一方、通常運転時に開閉作動弁５２を閉じ
ると、潤滑油ポンプＰからの潤滑油が油圧室４３に封止
され、これにより油圧室４３を仕切る受圧プレート４６
が移動して作動ロッド５０の突出端部５０ａが弁体６４
をばね６５に抗して押し込み開口部６２を開放する。

【０００９】この結果、吐出ポート３４の吐出圧が小通
路４４及びクランク通路６０を通ってクランク室１４に
導かれ、クランク室内の圧力を高め、斜板２５の傾斜を
減少させ、完全ディストロークさせることができる。

【００１０】なお、図中「５８」は潤滑油を溜めておく
ためのオイル溜りであり、上述した潤滑油ポンプＰによ
って吸い上げられた潤滑油は、通路７０，７１を通って
スリーブ２９と斜板２５との摺動面等に供給される。

【００１１】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述し
た従来の斜板式コンプレッサを、４０００ｒｐｍ以上と
いう高速回転にすると、オイル溜り５８に溜った潤滑油
が斜板２５等によってかき上げられてケーシング１２の
内壁に付着し、また潤滑油の一部が冷媒と共にコンプレ
ッサから流出するため、オイル溜り５８の潤滑油が減少
する。

【００１２】このため、潤滑油ポンプＰにより潤滑油を
吸い上げてもエアーを吸い込み、摺動部に充分な潤滑油
を供給することができないという問題がある。

【００１３】また、潤滑油は、通常、油温が２００℃程
度まで高くなると、粘度が低下し、油圧室４３に導かれ
る潤滑油の油圧も低下する。その結果、斜板傾斜角度復
帰手段４０の制御が不安定となり斜板２５の傾斜角度を
円滑に制御できないという問題もある。

【００１４】本発明は、このような従来技術の問題点に
鑑みてなされたものであり、第１の目的は、如何なる回
転状態であっても充分な量と適正な粘度の潤滑油を目的
とする部位へ供給し、潤滑不良を防止することにあり、
第２の目的は、斜板の傾斜角度を適正に制御することで
ある。

【００１５】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、請求項１に記載の発明は、ケーシング内に、駆動軸
に対して傾斜角度が可変に連結され、前記駆動軸の回転
により回転される斜板と、この斜板の回転により軸線方
向の往復動される複数のピストンと、これらピストンが
内部を摺動するシリンダ室を有するシリンダブロック
と、前記駆動軸に軸線方向摺動可能に嵌挿されかつ前記
斜板を傾斜角が零から所定角度まで変位させるスリーブ
と、が設けられているクランク室を形成し、前記駆動軸
により駆動されかつ潤滑油を吸い込んで目的とする部位
へ供給する潤滑油ポンプを設けてなる斜板式コンプレッ
サにおいて、前記ケーシングから膨出するようにオイル
パンを形成し、該オイルパンから前記潤滑油ポンプに至
る油通路を、帰還冷媒が流入する吸入ポートの近傍に形
成された吸込口から該吸入ポートの近傍を経て伸延され
るように形成したことを特徴とする。請求項２に記載の
発明は、前記シリンダ室に連通された吸入ポートに帰還
する帰還冷媒の圧力に応じて前記ピストンの背面に作用
する前記クランク室内の圧力を、吐出ポートから吐出さ
れた吐出圧と吸入圧とによって調整することにより前記
傾斜角を制御するコントロールバルブと、前記駆動軸上
で前記斜板の傾斜角が零となる位置にある前記スリーブ
を斜板の傾斜角が増大する方向に移動する復帰手段とを
有するクラッチレスの容量可変斜板式コンプレッサであ
り、この復帰手段を前記潤滑油ポンプの油圧により駆動
するようにしたことを特徴とする。請求項３に記載の発
明は、前記復帰手段が、前記潤滑油ポンプからの潤滑油
が導かれる油圧室と、前記クランク室内の圧力が導かれ
るクランク圧導入室と、これら油圧室及びクランク圧導
入室を仕切る受圧プレートと、該受圧プレートを前記ス
リーブに向かって押圧する方向に弾撥力が作用するばね
部材と、前記受圧プレートに一端部が連結され他端部に
前記スリーブを押圧する押圧部材が設けられ前記駆動軸
内を伸延する作動ロッドと、前記油圧室内の潤滑油を排
出する排出通路に設けられた開閉作動弁とを有し、この
開閉作動弁の作動により前記作動ロッドの押圧部材が、
前記斜板の傾斜角が零の位置にある前記スリーブの端面
を押圧し変位させる位置を取るようにしたことを特徴と
する。請求項４に記載の発明は、前記復帰手段が、前記
クランク圧導入室に、前記クランク室と連通されたクラ
ンク通路と、吐出ポートと連通された吐出圧通路とを連
通し、吐出圧通路からの吐出圧が当該クランク圧導入室
内に一旦封止される弁室を設け、この弁室の弁体を前記
作動ロッドの端部により開閉し、前記吐出圧通路とクラ
ンク通路とを連通するようにしたことを特徴とする。

【００１６】

【作用】請求項１に記載の発明は、ケーシングから膨出
するようにオイルパンを形成しているので、充分な量の
潤滑油を貯留することができ、しかも該オイルパンに溜
められた潤滑油は、高回転時においても斜板等によりか
き上げられることがないので、充分な量の潤滑油を目的
とする部位へ供給することができる。また、油通路を吸
入ポート近傍を経て伸延するように形成し、潤滑油ポン
プにより吸入ポートの近傍に形成された吸込口からオイ
ルパンに溜められた潤滑油を吸い込んで目的とする部位
へ供給するので、すなわち、比較的低温の冷媒が帰還す
る吸入ポート近傍から比較的低温の潤滑油を吸い込み、
適正な粘度の潤滑油を供給することができるので、目的
とする部位の潤滑がより好ましいものとなる。請求項２
に記載の発明は、クランク室内の圧力を、吐出ポートか
ら吐出された吐出圧と吸入圧とによって調整することに
より斜板の傾斜角を制御するコントロールバルブを有す
るとともに、駆動軸上で斜板の傾斜角が零となる位置に
あるスリーブを斜板の傾斜角が増大する方向に移動する
復帰手段を有し、該復帰手段を潤滑油ポンプの油圧によ
り駆動するようにしたので、常時回転するクラッチレス
の容量可変斜板式コンプレッサであっても、斜板の傾斜
角を復帰させるための油圧が正常に供給され、復帰手段
の制御も円滑に行うことができる。請求項３に記載の発
明は、斜板が完全ディストロークの零の位置にある状態
から傾斜させるようにした復帰手段であり、該復帰手段
は、潤滑油ポンプからの油圧とクランク室内の圧力及び
ばね力が作用する受圧プレートの圧力バランスを、油圧
を逃がすことにより変え、作動ロッドをクランク室内の
圧力及びばね力により作動させ、該作動ロッドによりス
リーブを押圧し、斜板を零位置から傾斜させるようにし
たので、コンパクトな装置で斜板の復帰が確実に行なわ
れる。請求項４に記載の発明は、傾斜した斜板を積極的
に完全ディストロークの零の位置にさせるようにした復
帰手段であり、該復帰手段は、潤滑油ポンプからの油圧
とクランク室内の圧力及びばね力が作用する受圧プレー
トの圧力バランスを、油圧を加えることにより変え、作
動ロッドを突出位置から後退させスリーブをフリーな状
態とし、該作動ロッドにより弁室の弁体を開き、吐出圧
をクランク圧導入室を経てクランク室に導き、これによ
りクランク室内圧を高めることにより斜板の傾斜状態を
減少させ、完全ディストロークの零の位置にするので、
コンパクトな装置で斜板のディストロークが確実に行な
われる。

【００１７】

【実施例】以下、本発明の実施例を図面を参照して説明
する。図１は本発明の一実施例に係る容量可変斜板式コ
ンプレッサの概略断面図、図２は図１の２−２線に沿う
断面図、図３は図１に示される復帰手段を示す要部拡大
断面図である。

【００１８】図１〜３に示す本実施例の容量可変斜板式
コンプレッサは、いわゆるクラッチレスコンプレッサで
あり、各端部にフロントヘッド１１とリヤヘッド１０が
取り付けられた円筒状のケーシング１２を有し、このケ
ーシング１２内には、シリンダ室１３が形成されたシリ
ンダブロック１５が設けられ、さらにクランク室１４が
形成されている。リヤヘッド１０は、シリンダブロック
１５の右端部にバルブシート１６を介して取り付けられ
ており、左端部に設けられたフロントヘッド１１ととも
に図示しないボルトによって、これら３者が一体的に連
結されている。バルブシート１６の両面には、弁形成プ
レート１７ａ，１７ｂがそれぞれ設けられ、吐出弁側に
は、リテーナ１８が取り付けられている。

【００１９】ケーシング１２内を挿通して設けられた駆
動軸１９の先端側は、フロントヘッド１１を貫通して突
出して設けられており、その端部１９ａには、ベルトを
介してエンジンの回転が伝達されるプーリ２０が取り付
けられている。一方、駆動軸１９の後端側は、前記シリ
ンダブロック１５の中心ボス部１５ａに開設された中心
孔１５ｂ内に嵌装されており、軸受２１によって回転自
在に支持されている。

【００２０】リンダブロック１５には、シリンダ室１３
が円周方向等間隔に複数個開設されており、これら各シ
リンダ室１３にはそれぞれピストン２３が設置されてい
る。これら各ピストン２３は、前端側にピストンヘッド
２３ａ、後端側に嵌合凹部２３ｂが形成されており、さ
らに、この嵌合凹部２３ｂの両側内面２３ｃに外周面が
球状とされたシュー２４が嵌装され、これら両シュー２
４により斜板２５の表裏両平坦面が挟持されている。

【００２１】駆動軸１９の先端は、フロントヘッド１１
に軸受２６を介して支持され、この軸受２６の内端側に
はリップシール部材２７が設けられ、このリップシール
部材２７の内方には駆動軸１９により回転される回転部
材２８が設けられている。

【００２２】この回転部材２８の内端側には軸線方向摺
動可能に嵌挿されたスリーブ２９が設けられ、このスリ
ーブ２９の外周面は円弧状とされ、この円弧状外面には
揺動可能に斜板２５の凹状内面が当接している。斜板２
５と回転部材２８には、それぞれリンク３０ｂ，３０ａ
が突設され、これら両リンク３０ｂ，３０ａは、長孔３
１とピン部材３２により連結され、回転部材２８の回転
によって斜板２５が回転されるようになっている。

【００２３】このような構成により、スリーブ２９の軸
方向移動に伴って斜板２５の傾斜角（駆動軸１９の軸線
に直交する面に対する傾斜角をいう）が調節されること
になる。

【００２４】斜板２５の傾斜角は、斜板２５のバランサ
２５ａが回転部材２８に当接する位置で最大の傾斜角が
与えられ、スリーブ２９の内端面がシリンダブロック１
５の中心ボス部１５ａの端部に当接する位置で最小の傾
斜角、つまり傾斜角がゼロとなるように構成されてい
る。

【００２５】この容量可変斜板式コンプレッサでは、シ
リンダヘッド１０内にコントロールバルブＣv を設け、
帰還する冷媒の吸込圧に応じてクランク室１４内の圧力
を調整して斜板２５の角度を変化させ、コンプレッサか
ら吐出される冷媒量を調節することにより、コンプレッ
サの吸入圧を一定にコントロールしている。

【００２６】したがって、クランク室１４内の圧力が高
くなると、吸入ポート３３に帰還してきた冷媒の圧力、
つまり吸入圧と前記クランク室内の圧力差から、斜板２
５は傾斜角がゼロ、つまり駆動軸１９に対し直角になる
ことがある。この状態になると、ピストン２３は往復動
しないので、冷媒は吐出ポート３４に吐出されず、いわ
ゆるロック状態となる。

【００２７】このため、本実施例では、駆動軸１９上で
斜板２５の傾斜角がゼロの位置にあるスリーブ２９に対
し斜板２５の傾斜角が増大する方向にスリーブ２９を移
動させる復帰手段４０を有している。

【００２８】この復帰手段４０は、図３に示すように、
駆動軸１９により駆動される潤滑油ポンプＰからの圧油
が、ポンプケース４１の小孔４２を通って導かれる油圧
室４３と、前記クランク室１４内の圧力（クランク圧と
略称する）が小通路４４を通って導かれるクランク圧導
入室４５と、これら油圧室４３及びクランク圧導入室４
５を仕切る受圧プレート４６と、このクランク圧導入室
４５内に設けられ前記受圧プレート４６を前記油圧室側
に押圧するばね部材４８と、前記受圧プレート４６に一
端部が連結され他端部に前記スリーブ２９を押圧する押
圧部材４９が設けられた作動ロッド５０と、前記油圧室
４３内の圧油を排出する排出通路５１に設けられた開閉
作動弁５２とを有している。

【００２９】前記潤滑油ポンプＰは、例えば、駆動軸１
９により偏心して回転されるインナロータと、このイン
ナロータの外周に所定の間隙を介して設けられたアウタ
ロータとからなるトロコイドポンプであるが、駆動軸１
９により回転され、油圧を給排できるものであれば、通
常のギアポンプ等どのようなものであっても良い。

【００３０】前記開閉作動弁５２は、好ましくは電気的
に弁体５３を開閉作動する電磁弁であるが、他のもの、
例えば冷媒の圧力により開閉作動するようなものであっ
ても良い。この開閉作動弁５２の弁体５３を開放する
と、排出通路５１を流下してきた圧油がバルブシート１
６に開設された小通路５４を介してチャンバ５５に導か
れ、出口５６より排出通路５１，５７を経て戻されるよ
うになっている。なお、この排出通路５７は、後述する
オイルパン８０に連通されている。

【００３１】この開閉作動弁５２の開放により油圧室４
３内の圧力が除かれると、受圧プレート４６がばね部材
４８の弾撥力により押圧され、作動ロッド５０を図中左
行させることになる。

【００３２】この結果、作動ロッド５０に設けられた押
圧部材４９が、斜板２５の傾斜角がゼロの位置にある前
記スリーブ２９の端面を押圧し、変位させることにな
る。前記作動ロッド５０の押圧部材４９は、作動ロッド
５０の本体部分と直交して突出されており、長孔５０ｂ
内で移動（僅か数ｍｍ程度）し得るが、作動ロッド５０
は、駆動軸内部で軸線方向に進退作動するので、コンプ
レッサの軸方向長さが大きくなることはない。

【００３３】また、前記クランク圧導入室４５には、前
記クランク室１４と連通されたクランク通路６０も連通
され、吐出ポート３４が小通路４４を通って流入した吐
出圧がこのクランク通路６０に導かれるようになってい
る。

【００３４】ただし、この吐出圧がクランク通路６０に
導かれる経路中には吐出圧を一旦封止する弁室６１が設
けられている。この弁室６１は、作動ロッド５０の突出
端部５０ａが挿通し得る開口部６２が中心に形成された
蓋体６３と、この蓋体６３の内部に設けられ開口部６２
を閉塞する弁体６４と、この弁体６４を弾撥するばね部
材６５と、このばね部材６５を支持する多孔板６６とか
ら構成されている。なお、前記蓋体６３の外端は、スペ
ーサＳとバルブシート１６との間に挟持されている。

【００３５】弁体６４が作動ロッド５０の突出端部５０
ａにより押圧されて開口部６２を開放すると、吐出ポー
ト３４からの吐出圧が小通路４４より多孔板６６を通っ
て開口部６２よりクランク圧導入室４５内に入り、さら
にクランク通路６０を通ってクランク室１４に導かれる
ことになる。

【００３６】なお、前記吸入ポート３３及び吐出ポート
３４は、前記リヤヘッド１０に設けられ、この吸入ポー
ト３３には、エバポレータからの帰環冷媒が流入し、こ
の冷媒は弁形成プレート１７ａに円周方向複数形成され
た吸入弁の弾性的閉鎖力に抗して吸入口３３ａより吸入
工程にあるシリンダ室１３に順次流入するようになって
おり、吐出ポート３４には、複数のピストンにより圧縮
された冷媒が弁形成プレート１７ｂに円周方向複数形成
された吐出弁の弾性的閉鎖力に抗して吐出されるように
なっている。

【００３７】特に、本実施例では、各シリンダ室１３間
の空間を利用してケーシング１２から膨出するように形
成されたオイルパン８０を有し、ここに潤滑油を溜める
ようにしている。オイルパン８０は、図１に示すよう
に、シリンダブロック１５だけでなくリヤヘッド１０ま
で伸延して形成されており、潤滑油の吸込口８１は、吸
入ポート３３に近接して設けられている。

【００３８】また、リヤヘッド１０及びシリンダブロッ
ク１５には、吸込口８１から潤滑油ポンプＰに至る油通
路８２が形成されているが、この油通路８２も、吸入ポ
ート３３に近接して設けられている。なお、この吸込口
８１や油通路８２は、リヤヘッド１０やシリンダブロッ
ク１５を鋳造する際の、鋳込み成形により形成すること
ができる。

【００３９】潤滑油ポンプＰによって吸い上げられた潤
滑油は、例えば、通路７１等を通ってスリーブ２９と斜
板２５との摺動部へ供給された後、クランク室１４に滴
下し、シリンダブロック１５に形成された帰還口８３か
らオイルパン８０に戻るように循環される。

【００４０】なお、本発明のオイルパン８０は、シリン
ダ室１３間のスペースを利用して形成すれば良く、潤滑
油ポンプＰによって潤滑油が吸い上げられるので、必ず
しもコンプレッサの最下面に形成する必要はない。

【００４１】次に作用を説明する。オイルパン８０に溜
められた潤滑油は、潤滑油ポンプＰによって、吸入ポー
ト３３に近接して設けられている吸込口８１から吸い上
げられ、吸入ポート３３に近接する油通路８２を通って
潤滑油ポンプＰに至る。そして、潤滑油ポンプＰから通
路７１を通ってスリーブ２９と斜板２５との摺動部へ供
給される。

【００４２】本実施例では、第１に、オイルパン８０を
ケーシング１２から突出して形成しているので、高回転
時においても斜板によって潤滑油がかき上げられること
がなく、充分な量の潤滑油を溜めることも可能であるた
め、摺動部の潤滑不良が防止できることになる。

【００４３】第２に、比較的低温の冷媒が帰還する吸入
ポート３３の近傍に潤滑油の吸込口８１を形成し、また
油通路８２も吸入ポート３３に近接しているので、潤滑
油は高温に晒されることが少なく、比較的低温の状態で
摺動部へ供給される。したがって、潤滑油の粘度が低下
して潤滑不良となることもなく、しかも、後述する油圧
室４３に供給された場合であっても適正な油圧を維持で
きるので、復帰手段４０の制御が安定なものとなる。

【００４４】特に、本実施例では、油量を確保すること
により油圧室４３における油圧を適正なものとするので
はなく、潤滑油の粘度を適正なものとすることにより油
圧室４３における油圧を適正なものとしているので、余
計な潤滑油を必要とせず油圧の制御精度を高めることが
できる。

【００４５】なお、本実施例の容量可変斜板式コンプレ
ッサの作動は以下のようになる。

【００４６】駆動軸１９がベルト及びプーリを介してエ
ンジンにより回転されると、それに伴って回転部材２８
が回転し、両リンク３０ａ，３０ｂ及びピン部材３２を
介して斜板２５も回転する。斜板２５が駆動軸１９に対
して傾斜状態にあれば、みそすり運動的に回動し、これ
に伴なってピストン２３が往復動し、冷媒の吸入、圧
縮、吐出が行なわれる。

【００４７】ここで、冷房サイクルにおける熱負荷が大
きい場合には、帰還冷媒の圧力は比較的高圧で帰還す
る。この場合には、コントロールバルブＣv の作用によ
り、クランク室１４に比較的高圧の吸入圧が導入される
ため、その内部圧が吸入圧にほぼ等しくなる。このた
め、吸入工程にあるピストン２３では前後の圧力差がほ
とんどなくなり、圧縮工程に入ったピストン２３のシリ
ンダ内の圧力が高くなり、斜板を傾ける方向にモーメン
トが働くことになり、ピストン２３はシリンダ１５のシ
リンダ室１３内でスムーズに後退し得る状態となる。

【００４８】一方、冷房サイクルにおける熱負荷が小さ
い場合には、帰還冷媒の圧力は十分スーパーヒート量が
得られず、低圧で帰還する。この場合、コントロールバ
ルブＣv の作用により、圧縮工程にあるピストン２３に
よって圧縮され、吐出ポート３４に導かれた高圧冷媒
は、クランク室１４に導入され、クランク室１４の内部
圧力が高められる。これにより、複数のピストン２３に
加わる前後の圧力バランスに差が生じ、複数のピストン
２３の背面に加わる力の合成力は斜板２５のピン部材３
２を中心とするモーメントとして働き、この斜板２５の
傾斜角度を減少させることになる。

【００４９】本実施例のクラッチレスコンプレッサで
は、斜板２５の傾斜角度が減少して直立状態となること
も構造上許容されているため、熱負荷によっては完全デ
ィストローク状態となり得る。つまり、冷房サイクル内
を冷媒が循環して無駄な仕事を強いられることが防止で
き、エンジンに余計な負担をかけず、省燃費にもなり、
エバポレータ凍結の虞れも回避される。

【００５０】ここにおいて、斜板２５が直立状態にあ
り、完全ディストロークされていると、ピストン２３が
往復動しないので、ピストン２３の圧縮力の反力が作用
せず、斜板２５が直立状態のままとなり、傾斜すること
ができない状態になる。

【００５１】しかしながら、本実施例のコンプレッサで
は、この場合に、開閉作動弁５２がオンされ、出口５６
が開放されるので、潤滑油ポンプＰからの吐出油は排出
通路５１、小通路５４、チャンバ５５、出口５６、排出
通路５７を通ってオイルパン８０に戻され、油圧室４３
内は低圧状態になる。

【００５２】この結果、受圧プレート４６はばね部材４
８により押圧され、僅か数ｍｍ左行する。この受圧プレ
ート４６には、作動ロッド５０が一体的に取り付けられ
ているので、作動ロッド５０の押圧部材４９は、スリー
ブ２９の端部を押し、スリーブ２９を左行させる。中心
部分を押された斜板２５は、ピン部材３２を中心として
僅かに傾動し、傾斜することになる。

【００５３】このようにして、斜板２５が僅かでも傾斜
されると、圧縮工程にあるピストン２３の圧縮力の反力
が作用することにより、斜板２５は駆動軸１９に対して
さらに傾斜することになり、ピストン２３の往復動スト
ロークが長くなる。

【００５４】この状態で圧縮が行なわれると、吐出冷媒
量は増大し、冷房サイクル内を循環する冷媒流量が増大
し、再度熱負荷に応じた適正な冷媒流量が吐出され、コ
ンプレッサの吸入圧が次第に下降し、最終的にはその結
果一定の吸入圧に保たれることになる。

【００５５】なお、前記開閉作動弁５２が出口５６を開
閉する場合に、この開閉作動弁５２はチャンバ５５内の
油圧を逃がしたり封止するのみの作動であるため、開閉
作動弁５２に大きな力が加わることはなく、小さな開閉
作動弁５２で良い。前述した従来のクラッチレスコンプ
レッサが完全ディストロークされている斜板を電気的に
制御する場合には、相当強力な電磁ソレノイドが必要と
なるのに比し小さな開閉制御弁で良いことになる。

【００５６】また、コンプレッサが正常な冷房運転を行
なっている場合においても、開閉作動弁５２をオフする
と、潤滑油ポンプＰから吐出された吐出油は、小孔４２
より油圧室４３に入り、受圧プレート４６を右行させ
る。これに伴って、作動ロッド５０の突出端部５０ａが
弁室６１の開口部６２より内部に入り込み、弁体６４を
ばね部材６５に抗して開放する。

【００５７】この結果、吐出ポート３４の吐出圧が小通
路４４より弁室６１内に流入し、多孔板６６を通過し、
開口部６２よりクランク圧導入室４５内に入り、クラン
ク通路６０を通ってクランク室１４に導かれ、クランク
室１４内の圧力を高め、斜板２５の傾斜を減少させ、完
全ディストロークさせることができる。即ち、開閉作動
弁５２をオフすることにより、極めて短時間の内にコン
プレッサを積極的に完全ディストロークさせ、不作動状
態とすることができる。

【００５８】また、このようにコンプレッサを積極的に
不動状態にするように構成すれば、従来のように僅かに
斜板を傾斜させることによって生じる冷媒循環に伴う無
駄な仕事や、エンジンに対する余計な負担を防止でき、
省燃費ともなり、エバポレータ凍結の虞れも回避でき、
凍結防止用のサーモも不要となり、重いクラッチも必要
なため、構成が簡素化し、コンプレッサの組立作業性が
向上し、コスト的にも重量的にも有利で、クラッチオン
・オフに伴う違和感も無く、乗り心地の良いものとな
る。

【００５９】しかも、コンプレッサは常時回転式である
ため、潤滑油ポンプも常時回転することになり、自動車
用空気調和装置を使用するしないに拘らず潤滑油の循環
が行なわれ、より円滑な作動が期待できる。

【００６０】なお、上述した実施例は、クラッチレスの
容量可変斜板式コンプレッサであるが、本発明はこれの
みに限定されるものではなく、一般的なコンプレッサ、
例えば、斜板式コンプレッサ、ロータリコンプレッサ等
にも適用可能であり、容量可変斜板式のコンプレッサに
おいても同様である。なお、容量可変斜板式のコンプレ
ッサには、非回転の斜板とピストンがロッドを介して連
結されたコンプレッサ（例えば、前述した特開昭５８−
１５８，３８２号公報に開示されている容量可変斜板式
コンプレッサ）があるが、このようなコンプレッサであ
っても良い。

【００６１】また、前記駆動軸は、プーリとエンジンが
直結されたものであるが、場合によっては、駆動軸とプ
ーリとをクラッチを介して連結したものでも良い。この
場合には、クラッチを有する分重量的には重くなるが、
積極的に完全ディストロークさせることが可能となり、
圧縮仕事によるエンジンの負担を軽減できる。

【００６２】

【発明の効果】以上述べたように本発明によれば、比較
的低温の潤滑油を吸い込むことができるので、充分な量
かつ適正な粘度の潤滑油を目的とする部位へ供給するこ
とができ、潤滑不良を防止すると共に斜板の傾斜角度を
適正に制御することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明の一実施例を示す断面図である。

【図２】 図１の２−２線に沿う断面図である。

【図３】 図１に示される復帰手段を示す拡大断面図で
ある。

【図４】 従来の容量可変斜板式コンプレッサを示す断
面図である。

【図５】 図４の復帰手段を示す拡大断面図である。

【符号の説明】

１２…ケーシング、 １３…シリンダ室、
１４…クランク室、 １５…シリンダブロ
ック、１９…駆動軸、 ２３…ピスト
ン、２５…斜板、 ２９…スリー
ブ、３３…吸入ポート、 ３４…吐出ポー
ト、４０…復帰手段、 ４３…油圧室、
４４…吐出圧通路、 ４５…クランク圧導
入室、４６…受圧プレート、 ４７…制御
室、４８…ばね部材、 ４９…押圧部
材、５０…作動ロッド、 ５１，５７…排
出通路、５２…開閉作動弁、 ６０…クラ
ンク通路、６１…弁室、 ６４…弁
体、８０…オイルパン、 ８１…吸込口、
８２…油通路、 Ｃv …コントロール
バルブ、Ｐ…潤滑油ポンプ。

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ケーシング(12)内に、駆動軸(19)に対し
   て傾斜角度が可変に連結され、前記駆動軸の回転により
   回転される斜板(25)と、この斜板(25)の回転により軸線
   方向の往復動される複数のピストン(23)と、これらピス
   トン(23)が内部を摺動するシリンダ室(13)を有するシリ
   ンダブロック(15)と、前記駆動軸(19)に軸線方向摺動可
   能に嵌挿されかつ前記斜板(25)を傾斜角が零から所定角
   度まで変位させるスリーブ(29)と、が設けられているク
   ランク室(14)を形成し、前記駆動軸(19)により駆動され
   かつ潤滑油を吸い込んで目的とする部位へ供給する潤滑
   油ポンプ(P）を設けてなる斜板式コンプレッサにおい
   て、 前記ケーシング(12)から膨出するようにオイルパン(80)
   を形成し、該オイルパン(80)から前記潤滑油ポンプ(P）
   に至る油通路(82)を、帰還冷媒が流入する吸入ポート(3
   3)の近傍に形成された吸込口(81)から該吸入ポート(33)
   の近傍を経て伸延されるように形成したことを特徴とす
   る斜板式コンプレッサ。
2. 【請求項２】 前記斜板式コンプレッサは、前記シリン
   ダ室(13)に連通された吸入ポート(33)に帰還する帰還冷
   媒の圧力に応じて前記ピストン(23)の背面に作用する前
   記クランク室(14)内の圧力を、吐出ポート(34)から吐出
   された吐出圧と吸入圧とによって調整することにより前
   記傾斜角を制御するコントロールバルブ(Cv)と、前記駆
   動軸(19)上で前記斜板(25)の傾斜角が零となる位置にあ
   る前記スリーブ(29)を斜板(25)の傾斜角が増大する方向
   に移動する復帰手段(40)とを有するクラッチレスの容量
   可変斜板式コンプレッサであり、この復帰手段(40)を前
   記潤滑油ポンプ(P）の油圧により駆動するようにしたこ
   とを特徴とする請求項１に記載の斜板式コンプレッサ。
3. 【請求項３】 前記復帰手段(40)は、前記潤滑油ポンプ
   (P）からの潤滑油が導かれる油圧室(43)と、前記クラン
   ク室内の圧力が導かれるクランク圧導入室(45)と、これ
   ら油圧室(43)及びクランク圧導入室(45)を仕切る受圧プ
   レート(46)と、該受圧プレート(46)を前記スリーブ(29)
   に向かって押圧する方向に弾撥力が作用するばね部材(4
   8)と、前記受圧プレート(46)に一端部が連結され他端部
   に前記スリーブ(29)を押圧する押圧部材(49)が設けられ
   前記駆動軸(19)内を伸延する作動ロッド(50)と、前記油
   圧室(43)内の潤滑油を排出する排出通路(51,57）に設け
   られた開閉作動弁(52)とを有し、この開閉作動弁(52)の
   作動により前記作動ロッド(50)の押圧部材(49)が、前記
   斜板(25)の傾斜角が零の位置にある前記スリーブ(29)の
   端面を押圧し変位させる位置を取るようにしたことを特
   徴とする請求項２に記載の斜板式コンプレッサ。
4. 【請求項４】 前記復帰手段(40)は、前記クランク圧導
   入室(45)に、前記クランク室(14)と連通されたクランク
   通路(60)と、吐出ポート(34)と連通された吐出圧通路(4
   4)とを連通し、吐出圧通路(44)からの吐出圧が当該クラ
   ンク圧導入室(45)内に一旦封止される弁室(61)を設け、
   この弁室(61)の弁体(64)を前記作動ロッドの端部(50a）
   により開閉し、前記吐出圧通路(44)とクランク通路(60)
   とを連通するようにした請求項３に記載の斜板式コンプ
   レッサ。