JPH08309408A

JPH08309408A - 穿孔プラグ耐用度に優れた継目無管の製造方法

Info

Publication number: JPH08309408A
Application number: JP14567395A
Authority: JP
Inventors: Tatsuro Katsumura; 龍郎勝村; Takashi Ariizumi; 孝有泉
Original assignee: NKK Corp; Nippon Kokan Ltd
Current assignee: JFE Engineering Corp
Priority date: 1995-05-19
Filing date: 1995-05-19
Publication date: 1996-11-26

Abstract

(57)【要約】【目的】高合金鋼等からなる継目無管を高圧延能率で
製造する。【構成】少なくとも５wt.%以上のＣｒまたはＮｉを含有
する合金鋼、または、Ｃｒ、ＮｉまたはＭｏを主成分と
する合金からなるビレットを、Ｍｏ、Ｍｏ合金または耐
熱鋼からなる穿孔プラグを使用して穿孔する。ビレット
の穿孔が開始される側の端面、または、両端面に鋼板を
接合し、このように鋼板が接合された前記ビレットを、
前記穿孔プラグを使用し、熱間穿孔して中空素材を調製
し、得られた中空素材を圧延することにより継目無管を
製造する。【効果】プラグ耐用度の向上および寿命の延長、プラ
グ交換頻度の減少、工具原単位の低下。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、特に１３Ｃｒ鋼、Ｓ
ＵＳ３０４、ＳＵＳ３１６等のステンレス鋼などの高合
金鋼からなる継目無鋼管や、例えば、２５wt.%以上のＮ
ｉを主成分とする高合金などからなる継目無金属管（以
下、継目無鋼管および継目無金属管を総称して「継目無
管」という）を製造するに際し、穿孔プラグの高耐用度
化を図り、その寿命延長を実現することができる、穿孔
プラグ耐用度に優れた継目無管の製造方法に関するもの
である。

【０００２】

【従来の技術】継目無管は、一般に、丸または角形状の
ビレットが、マンネスマン穿孔またはプレス穿孔、また
は、熱間押出し等により中空素管に調製され、次いで、
このように調製された中空素管を、エロンゲータ、プラ
グミルまたはマンドレルミル等の圧延機によって延伸さ
れ、最終的にサイザーやストレッチデューサにより定径
される工程（以下、「連続圧延プロセス」という）を経
て製品となる。

【０００３】マンネスマン穿孔またはプレス穿孔に用い
られる穿孔プラグは、１１００〜１３００℃程度の高温
に加熱されたビレットと常に接触し、更に、高い荷重を
受けるため穿孔中に損傷を受ける。従来の穿孔プラグ
は、例えば、炭素鋼（非高合金鋼）からなるビレットを
穿孔する場合には、数百回の穿孔に耐え得るが、１３Ｃ
ｒ鋼、ＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３１６等のステンレス鋼な
どに代表される高合金鋼、あるいは、２５wt.%以上のＮ
ｉを主成分として含有する高合金に代表されるＣｒ、Ｎ
ｉまたはＭｏ等を主成分とする高合金（以下、「高合金
鋼等」という）からなるビレットを穿孔すると図４、図
５に示すような激しい損傷を受け、１回〜数回、ひどい
場合には穿孔そのものを行えない場合すらある。図４、
図５は、損傷した穿孔プラグの一例を示す側面図であ
り、図４、図５中の１は穿孔プラグ本体、５は先端部の
溶損状変形、６は胴部シワ疵、７は頭部への穿孔材焼付
きである。このように、炭素鋼からなるビレットの穿孔
の場合には数百パスも使用可能である穿孔プラグを、上
記の高合金鋼等からなるビレットに適用すると極端に短
寿命化する。従って、これにより発生する弊害は、工具
原単位の上昇のみならず、損傷した工具の交換に起因す
る圧延能率の低下をもたらし、生産コストの上昇や、製
造不可能という事態すら引き起こす。

【０００４】上記の高合金鋼等からなるビレット穿孔時
のプラグ耐用度劣化を解決するために、従来から下記
（１）〜（４）に示すような多くの技術が提案されてい
る。

【０００５】（１）穿孔プラグにＭｏ（モリブデン）
等、合金鋼より高温強度の高い材料を使用し、変形によ
るプラグ損傷を防止する。

【０００６】（２）プラグ表面の一部などから潤滑剤を
管とプラグとの間に適用させることで焼付きによる損傷
を防止する。

【０００７】（３）プラグ表面に硬質剤等を各種の表面
処理により付着させ焼付きや磨耗を防止し、高耐用度化
を図る。

【０００８】（４）酸化スケールを潤滑剤として使用す
るために、スケール厚み、または、密着性を増すように
プラグ熱処理雰囲気等を変化させ高耐用度化を図る。

【０００９】上記（１）〜（４）の技術および更に若干
の改良を加えたものの一例として、（１）では、特公平
２−１３３１０６号公報（以下、「先行技術１」とい
う）、（２）では、特開平２−２８４７０８号公報（以
下、「先行技術２」という）、（３）では、特開昭６３
−１９２５０４号公報（以下、「先行技術３」とい
う）、そして、（４）では、特公昭６３−５４０６６号
公報（以下、「先行技術４」という）等が挙げられる。

【００１０】しかしながら、上述した先行技術には、現
実に有効に作用するようなものは極めて少ない。

【００１１】先行技術２では、少なくとも一度の程度の
穿孔なら、被穿孔剤とプラグとの焼付きを防ぐことは可
能であると考えられるが、更なる潤滑剤の供給が非常に
困難である。また、プラグ頭部からプラグを支えるバー
を通して潤滑剤を供給するというような、他の潤滑剤供
給法においても潤滑剤の流路となるプラグ先端が損傷、
または、管材が流路に詰まるなどの問題があり、実機継
続使用には耐えがたいものである。

【００１２】一方、現在最も多く適用例があると思われ
る、低合金鋼、例えば、３Ｃｒ−１Ｎｉ（以下、「従来
成分」という）などからなる穿孔プラグを穿孔前に熱処
理し、その表面スケールを潤滑剤として用いる技術は、
従来の穿孔方法と変わることなく耐用度の向上が得られ
るという点で有用である。しかしながら、その寿命はせ
いぜい１０パス程度で、到底普通鋼穿孔のそれに及ば
ず、工具原単位の大幅な低減や圧延能率の向上を実現し
得ない。

【００１３】また、プラグ材質にＭｏを用いる穿孔技術
１は、プラグ変形そのものの防止効果は高く、また、耐
焼付き性も期待できるなど有利な点は多いが、Ｍｏが高
価であること、４００℃程度までの低温度域では極めて
脆いという性質があり、このことや熱応力等に起因する
割れが起きやすいことなど工業的な使用には問題が多
い。

【００１４】先行技術３は、耐磨耗層を有するためにプ
ラグ損傷を抑制することは可能であるが、そこが硬質材
であるため、熱応力の繰り返しにより割れ易いことや、
表面処理層が剥離するといった点で実機使用技術が確立
されているとは言い難い。

【００１５】そこで、穿孔プラグの寿命延長を実現さ
せ、且つ、低コストで製造を行う手段として、Ｍｏまた
はＭｏ合金、または、耐磨耗性の高いセラミックス等を
プラグ先端に配し、胴部に従来の酸化処理または表面処
理を施したプラグが、特開昭６２−２０７５０３号公報
（以下、「先行技術５」という）、特開昭６２−２４４
５０５公報（以下、「先行技術６」という）に、それぞ
れ提案されている。

【００１６】先行技術５、６に開示された穿孔プラグ
（以下、「複合プラグ」という）は、いずれも、Ｍｏ
等、高強度の金属単体で構成すると高価になる穿孔プラ
グのうち、高い応力負荷を受けるプラグ先端部のみを前
記高強度材とし、他部を主に廉価な合金鋼で構成させ、
工具の低コスト化を目的としたものであり、穿孔１回あ
たりのコストも従来のそれ近くまで低減され圧延能率向
上分だけ効果も高い。

【００１７】しかしながら、加工中に発生する、ビレッ
ト材料とプラグ胴部との間の摩擦に起因する熱応力を低
減できないため、熱応力による割れの抑制ができていな
い。また、プラグ胴部に施した酸化スケールは、従来技
術と何ら変わることが無いため、穿孔により胴部が損傷
を受ければ、例え、頭部が健全で穿孔は可能であっても
内面品質および精度が著しく劣化し、結果として製造コ
ストの低減にはつながらない。

【００１８】

【発明が解決しようとする課題】以上、説明した先行技
術の問題点を整理すると以下の通りである。

【００１９】穿孔プラグが従来成分、低合金鋼等の合金
鋼からなる際には、主にプラグが被穿孔材から受ける熱
また材料の加工発熱に起因する昇温で強度が低下し、穿
孔中の高荷重により溶損状の変形を起こす。

【００２０】合金鋼製穿孔プラグでは、損傷を受けるこ
とがやむを得ない素材（ビレット）を穿孔する場合に、
上述した表面硬化耐磨耗プラグや耐熱合金、Ｍｏ、Ｍｏ
合金等からなるプラグを用いることは、主として表面割
れによりプラグ耐用度の向上にはつながらず、また、複
合プラグの場合には、主に胴部の損傷により問題点を解
決するには至らない。よって、製造コストの低減、圧延
能率の向上といった効果を有する穿孔プラグの寿命延長
法は、未だ確立されていない。

【００２１】以上述べたように、高合金鋼等からなるビ
レットからマンネスマン穿孔法等を用いた連続圧延プロ
セスにより継目無管を製造する際に、穿孔プラグの耐用
度を従来に比べ格段に延長させ、製造コストを低減でき
る技術が待望されている。

【００２２】従って、この発明の目的は、かかる事情に
鑑み、高合金鋼等からなるビレットから継目無管を製造
する時にも、圧延能率に影響を及ぼすことなく、廉価な
高合金鋼等からなる継目無管を製造することができる、
穿孔プラグ耐用度に優れた継目無管の製造方法を提供す
ることにある。

【００２３】

【課題を解決するための手段】請求項１記載の発明は、
少なくとも５wt.%以上のＣｒまたは少なくとも５wt.%以
上のＮｉを含有する合金鋼、または、Ｃｒ、Ｎｉおよび
Ｍｏのうちのいずれか１種を主成分とする合金からなる
ビレットを使用し、前記ビレットの穿孔が開始される側
の端面、または、両端面に鋼板を接合し、前記鋼板が接
合された前記ビレットを、Ｍｏ、Ｍｏ合金および耐熱鋼
のうちのいずれか１種からなる穿孔プラグを使用し、熱
間穿孔して中空素材を調製し、得られた中空素材を圧延
することにより継目無管を製造することに特徴を有する
ものである。

【００２４】請求項２記載の発明は、請求項１記載の発
明において、Ｍｏ、Ｍｏ合金および耐熱鋼のうちのいず
れか１種からなるプラグ本体と、前記プラグ本体の表面
上に形成された、高温下でも高強度および／または耐磨
耗性を有する硬質層からなる穿孔プラグを使用すること
に特徴を有するものである。

【００２５】請求項３記載の発明は、請求項１記載の発
明において、Ｍｏ、Ｍｏ合金および耐熱鋼のうちのいず
れか１種からなるプラグ胴部と、前記プラグ胴部の先端
部に形成された、Ｍｏ、Ｍｏ合金および耐熱鋼のうちの
いずれか１種からなるプラグ頭部とからなる穿孔プラグ
を使用することに特徴を有するものである。

【００２６】請求項４記載の発明は、請求項１記載の発
明において、Ｍｏ、Ｍｏ合金および耐熱鋼のうちのいず
れか１種からなるプラグ胴部と、前記プラグ胴部の先端
部に形成された、Ｍｏ、Ｍｏ合金および耐熱鋼のうちの
いずれか１種からなるプラグ頭部と、前記プラグ胴部お
よび／または前記プラグ頭部の表面上に形成された高温
下でも高強度および／または耐磨耗性を有する硬質層か
らなる穿孔プラグを使用することに特徴を有するもので
ある。

【００２７】請求項５記載の発明は、請求項２または４
記載の発明において、前記硬質層は、ステライト、ステ
ライトにＷＣを添加してなるセラミックス、ステライト
にＷＣとＣｏとの混合組成を添加してなるセラミック
ス、および、ステライトにＣｒとＣとの化合物を添加し
てなるセラミックスのうちの何れか１種であることに特
徴を有するものである。

【００２８】

【作用】以下にこの発明の内容を詳細に説明する。

【００２９】第一に、割れなどの損傷により使用が難し
かったＭｏまたはＭｏ合金からなる穿孔プラグについ
て、鋼板接合のもたらす寿命延長効果は、以下の通りで
ある。

【００３０】発明者らは、熱応力の繰り返しによりプラ
グが割れ、損傷するという見地に立ち、ＭｏまたはＭｏ
合金からなる穿孔プラグ頭部の表面温度をモデル穿孔機
により実機同様の穿孔条件下で測定した。このとき、比
較のため、従来合金鋼の穿孔に使用される、低合金鋼か
らなり酸化処理が施されているプラグについても同様の
試験を行った。これらの結果を図６に示す。図６におい
て、○印は、ＭｏまたはＭｏ合金からなる穿孔プラグ
（無処理金属肌プラグ）、■（黒四角）印は、低合金鋼
酸化処理が施されているプラグ（酸化スケール付プラ
グ）を各々示す。図６に示すように、無処理金属肌プラ
グはスケールを表面に有する酸化スケール付プラグに比
べ表面温度は常に高くなっていることがわかる。このこ
とは、プラグ素材が耐熱鋼であれ、Ｍｏ合金であれ、プ
ラグ素材に関係なくいえるのであるが、これを空冷また
はミスト冷却により室温まで冷却し、数回穿孔を行って
みたところ、今までに知られていたような表面割れが発
生した。なお、本発明では、耐熱鋼とは、「１１００℃
での高温引張試験ＪＩＳＧ０５６７において、引張強さ
が３０Ｎ／ｍｍ²を超える」鋼材と定義する。

【００３１】一方、純Ｍｏからなる穿孔プラグについて
は、穿孔前に予熱を行ない、表面温度にして約４００℃
を最低温度としつつ穿孔を実施したプラグ、および、溶
射により表面に硬質層を形成した表面硬化処理プラグの
場合には、プラグ内部から強制冷却を実施することで、
１０回以上もの穿孔を実施しても欠陥の発生は確認でき
なかった。

【００３２】これらの結果から、複合プラグも含め、表
面に硬質層が形成されたプラグや、耐熱応力性が低いプ
ラグについては、表面温度そのものの上昇を抑制するな
どの工夫が必要であることがわかった。

【００３３】そこで、発明者らは、断熱層として有効に
機能する酸化スケールの利用を考えついた。即ち、この
実現方法として、従来の穿孔プラグへの予酸化処理や、
図８に示す予酸化処理を施したプラグ保護カバーのよう
に、穿孔の度に断熱層である酸化スケールを失うもので
はなく、図７に示すように、ビレットからスケールを供
給し必ず一度の穿孔毎にプラグへ酸化スケールを供給す
る方法である。

【００３４】この発明のビレット側からの酸化スケール
供給は、熱処理による酸化スケール被膜生成処理と同じ
ことを穿孔一度毎に擬似的に行ないうる。これを用いる
ことによって図９に示すように、穿孔プラグ表面温度の
上昇を抑制できる。図９において、□印は、この発明の
ビレット側からの酸化スケール供給によるプラグ（本発
明法プラグ）、■（黒四角）印は、酸化スケール被膜生
成処理プラグ（酸化スケール付プラグ）である。従っ
て、一つには、従来プラグ等の合金鋼プラグにおいてし
か行うことのできなかった酸化スケールの被膜付与を、
高温で昇華するＭｏまたはＭｏ合金からなるプラグへの
適用を可能にし、寿命の延長に有効である。また、酸化
スケールそのものは、高合金鋼等のビレットにも生成し
得るが、例えば、ステンレス鋼や耐熱鋼に代表されるよ
うに、酸化スケール生成量が炭素鋼や低合金鋼に比べ極
端に少ない場合には、前記効果をビレット端面のみから
期待することはできない。従って、ビレット端面に接合
した鋼板より生成した酸化スケールを積極的に穿孔プラ
グに移着させ断熱に用いることで、プラグに生ずる熱応
力を軽減し、割れの発生を抑制し、プラグの耐用度を延
長させることが可能となる。

【００３５】次に、プラグ表面に、高温下でも高強度お
よび／または耐磨耗性を有する硬質層（以下、「硬質
層」という）、例えば、３０Ｃｒ−Ｃｏ基合金（ステラ
イト）、または、ステライトにＷＣ、ＷＣ−Ｃｏ、Ｃｒ
₂Ｃ系などを添加した成分組成を有するセラミックス等
からなる層を形成させたプラグについては、ほぼ第一に
示した内容と同様の理由が挙げられる。即ち、明らかに
従来プラグより利点がありながら、熱応力に起因する硬
質層の剥離などにより使用ができなかったという問題に
対して、その剥離の抑制方法として本発明法の適用が効
果的であることを見出した。これは、酸化スケールが、
断熱材として有効に機能するが故に表面とプラグ母材と
の間で発生する熱応力を抑制できるからにほかならな
い。上記の他にも、表４にも示すように、硬質層として
セラミックス一般が使用できる。

【００３６】このことは、更に、例えば、穿孔プラグ
を、プラグ胴部と、プラグ胴部の先端部に形成されたプ
ラグ頭部とからなるような形状に形成した複合プラグも
同様で、この場合、唯一の欠点とも思われるプラグ胴部
の変形を抑制することができ、非常に有効であるといえ
る。また、このような複合プラグにおいて、プラグ胴部
および／またはプラグ頭部に、前記の硬質層を形成させ
た場合も同様である。

【００３７】プラグ本体の表面上に形成する硬質層の形
成方法としては、溶射、めっき、ＴＤ（ＶＣ）処理、Ｐ
ＶＤ（物理的蒸着法）およびＣＶＤ（化学的蒸着法）等
いずれも適用可能であり、その方法は問わない。

【００３８】なお、複合プラグの場合においては、通常
のプラグに用いられている酸化処理によるスケール被覆
処理の使用も含まれる。

【００３９】

【実施例】次に、この発明を実施例によって更に詳細に
説明する。

【００４０】〔実施例１〕図７に示すように、１３Ｃｒ
鋼からなるビレット８の、穿孔が開始される側の端面
（以下、「先端面」という）（表中には接合部位Ｔで表
示）に、一般炭素鋼からなる鋼板９を接合したビレット
と、鋼板の接合無しの、通常の１３Ｃｒ鋼からなるビレ
ットとを使用し、図１に示す形状を有する穿孔プラグ１
を、その材質を本発明範囲内および本発明範囲外で、種
々変えて用い、少なくとも２本の一対のロールと少なく
とも２個のシューを備える装置によるマンネスマン圧延
法によって、下記に示す穿孔条件下で穿孔を実施した。
そして、使用された個々の穿孔プラグについて、プラグ
寿命を調査し、プラグ寿命比として表１に示した。プラ
グ寿命比は、３Ｃｒ−１Ｎｉ鋼からなる従来鋼からなる
プラグを使用した比較例１を基準とした。

【００４１】穿孔条件：ゴージ圧下率；７〜１５％加熱温度；１０５０〜１３００℃（金属種により
変更）使用ビレット径；直径（外径４０ｍｍφ、５０ｍｍφ）ビレット金属種；１３Ｃｒ鋼接合鋼板品種；一般炭素鋼接合鋼板寸法；２７×２７×３ｍｍ、３４×３４×３
ｍｍ

【００４２】

【表１】

【００４３】表１に示すように、純Ｍｏからなるプラグ
を使用した、比較例１. ２と本発明例１とでは、鋼板を
ビレットの先端面に接合した本発明例１の方が、鋼板を
接合しない比較例２よりもプラグ寿命を延長できること
がわかる。比較例２では、割れも発生した。なお、本実
施例表１中には示されていないが、鋼板をビレットの両
端面に接合した場合も、鋼板を先端面に接合した場合と
ほぼ同様の結果が得られた。

【００４４】ＴＺＭからなるプラグを使用した、比較例
３と本発明例２とでは、鋼板をビレットの先端面に接合
した方が、プラグ寿命が延長することがわかる。また、
比較例３では、割れも発生した。

【００４５】ＴＺＣからなるプラグを使用した本発明例
３、ＪＩＳ−ＳＵＨ３１からなるプラグを使用した本発
明例４は、いずれも、鋼板をビレットの先端面に接合し
たので、プラグ寿命が延長することがわかる。

【００４６】〔実施例２〕実施例１と同じ穿孔条件下
で、プラグ本体１を従来プラグのＳＫＤ６１とし、プラ
グ本体１の表面に、表２に示す各種組成の硬質層２を形
成させた、図２に示す形状を有する穿孔プラグを用いて
穿孔を実施した。そして、使用された個々の穿孔プラグ
について、プラグ寿命を調査し、プラグ寿命比として表
２に示した。プラグ寿命比は、比較例１を基準とした。

【００４７】

【表２】

【００４８】表２から明らかなように、硬質層２の主成
分としてステライトを用いた、比較例４と本発明例５と
を比較すると、鋼板をビレットの先端面に接合した本発
明例５の方が、プラグ寿命延長が図れることがわかる。
なお、鋼板接合を行わずに穿孔を実施した場合には、硬
質層２が剥離、溶損するケースがほとんどであったが、
本発明による断熱効果によってそれがなくなり、飛躍的
にプラグ寿命の延長が達成された。なお、本実施例表２
中には示されていないが、鋼板をビレットの両端面に接
合した場合も、鋼板を先端面に接合した場合とほぼ同様
の結果が得られた。

【００４９】硬質層２の主成分としてステライトにＷＣ
−Ｃｏを添加した本発明例６、ステライトにＣｒ₂Ｃ系
を添加した本発明例７は、ステライト単体より構成され
た本発明例５よりもプラグ寿命が更に延長した。

【００５０】〔実施例３〕実施例１と同じ穿孔条件下
で、Ｓ４５Ｃからなるプラグ胴部１と、プラグ胴部の先
端部に、頭部締結部４によって締結された、ＴＺＭから
なるプラグ頭部３と、プラグ胴部１およびプラグ頭部３
の表面上に形成された、表３に示す各種組成の硬質層２
とからなる、図３に示す形状を有する穿孔プラグを用い
て穿孔を実施した。そして、使用された個々の穿孔プラ
グについて、プラグ寿命を調査し、プラグ寿命比として
表３に示した。プラグ寿命比は、比較例１を基準とし
た。

【００５１】

【表３】

【００５２】表３から明らかなように、硬質層２の主成
分としてステライトを用いた、比較例５と本発明例８と
を比較すると、鋼板をビレットの先端面に接合した本発
明例８の方が、プラグ寿命延長が図れることがわかる。
これは、硬質層の剥離によるプラグ寿命低下を無くすこ
とができたことによるものである。ただし、鋼板をビレ
ットの先端面に接合しない比較例５は、低合金鋼プラグ
と比べ大差のない結果であった。なお、本実施例表３中
には示されていないが、鋼板をビレットの両端面に接合
した場合も、鋼板を先端面に接合した場合とほぼ同様の
結果が得られた。

【００５３】硬質層２の主成分としてステライトにＷＣ
−Ｃｏを添加した本発明例９、ステライトにＣｒ₂Ｃ系
を添加した本発明例１０は、ステライト単体より構成さ
れた本発明例８よりもプラグ寿命が更に延長した。

【００５４】なお、本実施例に使用した合金等の成分
を、表４にまとめて表示した。

【００５５】

【表４】

【００５６】

【発明の効果】以上説明したように、この発明によれ
ば、少なくとも５wt.%以上のＣｒまたは５wt.%以上のＮ
ｉを含有する合金鋼、または、Ｃｒ、ＮｉおよびＭｏの
うちのいずれか１種を主成分とする合金からなる継目無
管の製造時に問題となるプラグ耐用度を向上させること
により、圧延能率の向上および工具原単位の低下を実現
し、付加価値の高い継目無管を廉価で製造することがで
き、かくして、工業上有用な効果がもたらされる。

【図面の簡単な説明】

【図１】この発明の実施例１に係る穿孔プラグを示す断
面図である。

【図２】この発明の実施例２に係る穿孔プラグを示す断
面図である。

【図３】この発明の実施例３に係る穿孔プラグを示す断
面図である。

【図４】損傷した穿孔プラグの一例を示す側面図であ
る。

【図５】損傷した穿孔プラグの一例を示す側面図であ
る。

【図６】穿孔プラグ先端近傍の穿孔中のプラグ表面温度
変化と穿孔時間との関係を示すグラフである。

【図７】この発明の実施例に係る先端面に鋼板が接合さ
れたビレットを示す斜視図である。

【図８】予酸化処理を施したプラグ保護カバーを有する
穿孔プラグを示す分解斜視図である。

【図９】穿孔プラグ先端近傍の穿孔中のプラグ表面温度
変化と穿孔時間との関係を本発明方法と従来方法とで比
較して示すグラフである。

【符号の説明】

１穿孔プラグ、穿孔プラグ本体または穿孔プラグ胴部２穿孔プラグ表面に施こされた硬質層３複合プラグにおける頭部材４頭部締結部５頭部の溶損状変形６胴部シワ疵７頭部への穿孔材焼付き８穿孔ビレット９ビレット端面に接合された鋼板１０穿孔プラグ保護カバー

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】少なくとも５wt.%以上のＣｒまたは少な
くとも５wt.%以上のＮｉを含有する合金鋼、または、Ｃ
ｒ、ＮｉおよびＭｏのうちのいずれか１種を主成分とす
る合金からなるビレットを使用し、前記ビレットの穿孔
が開始される側の端面、または、両端面に鋼板を接合
し、前記鋼板が接合された前記ビレットを、Ｍｏ、Ｍｏ
合金および耐熱鋼のうちのいずれか１種からなる穿孔プ
ラグを使用し、熱間穿孔して中空素材を調製し、得られ
た中空素材を圧延することにより継目無管を製造するこ
とを特徴とする、穿孔プラグ耐用度に優れた継目無管の
製造方法。
【請求項２】Ｍｏ、Ｍｏ合金および耐熱鋼のうちのい
ずれか１種からなるプラグ本体と、前記プラグ本体の表
面上に形成された、高温下でも高強度および／または耐
磨耗性を有する硬質層からなる穿孔プラグを使用する請
求項１記載の方法。
【請求項３】Ｍｏ、Ｍｏ合金および耐熱鋼のうちのい
ずれか１種からなるプラグ胴部と、前記プラグ胴部の先
端部に形成された、Ｍｏ、Ｍｏ合金および耐熱鋼のうち
のいずれか１種からなるプラグ頭部とからなる穿孔プラ
グを使用する請求項１記載の方法。
【請求項４】Ｍｏ、Ｍｏ合金および耐熱鋼のうちのい
ずれか１種からなるプラグ胴部と、前記プラグ胴部の先
端部に形成された、Ｍｏ、Ｍｏ合金および耐熱鋼のうち
のいずれか１種からなるプラグ頭部と、前記プラグ胴部
および／または前記プラグ頭部の表面上に形成された高
温下でも高強度および／または耐磨耗性を有する硬質層
からなる穿孔プラグを使用する請求項１記載の方法。
【請求項５】前記硬質層は、ステライト、ステライト
にＷＣを添加してなるセラミックス、ステライトにＷＣ
とＣｏとの混合組成を添加してなるセラミックス、およ
び、ステライトにＣｒとＣとの化合物を添加してなるセ
ラミックスのうちの何れか１種である請求項２または４
記載の方法。