JPS6087910A - 圧延用ロ−ル - Google Patents
圧延用ロ−ルInfo
- Publication number
- JPS6087910A JPS6087910A JP19618983A JP19618983A JPS6087910A JP S6087910 A JPS6087910 A JP S6087910A JP 19618983 A JP19618983 A JP 19618983A JP 19618983 A JP19618983 A JP 19618983A JP S6087910 A JPS6087910 A JP S6087910A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- roll
- rolling
- rolls
- coating layer
- resistance
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2267/00—Roll parameters
- B21B2267/10—Roughness of roll surface
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2267/00—Roll parameters
- B21B2267/24—Roll wear
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（技術分野）
圧延用ロールとくに、ワークロール、ノ々ツタアップロ
ールおよび中間ロールに関してこの明細書Ｉｓにυ〕べ
ろ技術内容は、鵠ロールσ〕耐摩耗性の卓抜な改善に関
連し、主として鋼材の品質および圧延生産性の向上に係
わる開発研究（７） −ｆ＋ｉ！ｆ：占Ｊ）てν）る。
ールおよび中間ロールに関してこの明細書Ｉｓにυ〕べ
ろ技術内容は、鵠ロールσ〕耐摩耗性の卓抜な改善に関
連し、主として鋼材の品質および圧延生産性の向上に係
わる開発研究（７） −ｆ＋ｉ！ｆ：占Ｊ）てν）る。
（技術的背景）
鋼材とくに鋼帯の熱間圧延又は冷間圧延などの圧延分野
において、品質向上、生産能率向上、製造コストの削減
ないしは省エネルギーなどの要求は、近年ますます強く
なり、これに応じて圧延設備も高速化、高圧下化その他
制御技術の高度化の方向に進んでいる。
において、品質向上、生産能率向上、製造コストの削減
ないしは省エネルギーなどの要求は、近年ますます強く
なり、これに応じて圧延設備も高速化、高圧下化その他
制御技術の高度化の方向に進んでいる。
このような状況において圧延用のワークロール、バック
アップロール、中間ロール（以下圧延用ロールとよぶ）
に対する負荷も著しく増大し、より高負荷に耐え得る圧
延用ロールが切望されている。
アップロール、中間ロール（以下圧延用ロールとよぶ）
に対する負荷も著しく増大し、より高負荷に耐え得る圧
延用ロールが切望されている。
圧延用ロールに要求される性質には、耐摩耗性、耐折損
性、ときにはさらには耐熱性、耐スポーリング注など種
々あるが、上述の要請のなかで最も重要であるのが耐摩
耗性である。
性、ときにはさらには耐熱性、耐スポーリング注など種
々あるが、上述の要請のなかで最も重要であるのが耐摩
耗性である。
即ち例えば熱間圧延での仕上圧延機や冷間タンデム圧延
機などにおけるワークロールの摩耗は、表面性状、とく
に表面きずや、形状、板厚精度のごとき製品品質に直接
的に影響を及ぼすのみなら、ず、ロール寿命を通して、
生産能率ならびにロー１ル原単位にも悪影響を与えるの
は明らかである。
機などにおけるワークロールの摩耗は、表面性状、とく
に表面きずや、形状、板厚精度のごとき製品品質に直接
的に影響を及ぼすのみなら、ず、ロール寿命を通して、
生産能率ならびにロー１ル原単位にも悪影響を与えるの
は明らかである。
もとよりロール摩耗は、ロール表面かたさが大きくなる
に従って減少することはよく知られているとおりであり
、従ってロール表面かたさの向上への努力がなされてい
るが、その飛躍的な向上ζま従来望むべくもなく、それ
というのは・硬くなるほど脆くなるというジレンマのた
めである。
に従って減少することはよく知られているとおりであり
、従ってロール表面かたさの向上への努力がなされてい
るが、その飛躍的な向上ζま従来望むべくもなく、それ
というのは・硬くなるほど脆くなるというジレンマのた
めである。
さて一般に圧延用ロールとしては（３Ｈが０．３５〜１
．４％の鋳鍛鋼ロール、Ｃ量が１．４〜２．５％のアダ
マイトロール及びＣ量が２．５〜３．５％の鋳鉄ソール
に大別され、それらの表面かたさは何れも高々Ｈｖ４５
０である。
．４％の鋳鍛鋼ロール、Ｃ量が１．４〜２．５％のアダ
マイトロール及びＣ量が２．５〜３．５％の鋳鉄ソール
に大別され、それらの表面かたさは何れも高々Ｈｖ４５
０である。
そこでこれらのロール緊材につき合金元累の添加（例え
ばクロム、モリブデンなど）とか、熱処理方法の改善が
図られ、また遠心鋳造法による複合ロールや、スリーブ
ロールなどの工夫も加えられたが、耐摩耗性はなお充分
とは云い難く、例えば冷間圧延のワークロールなどに用
いられる高Ｑｒ鋳鉄ロールでも表面かたさけせいぜいＴ
−ＴＶ ７００、〜８００程度である。
ばクロム、モリブデンなど）とか、熱処理方法の改善が
図られ、また遠心鋳造法による複合ロールや、スリーブ
ロールなどの工夫も加えられたが、耐摩耗性はなお充分
とは云い難く、例えば冷間圧延のワークロールなどに用
いられる高Ｑｒ鋳鉄ロールでも表面かたさけせいぜいＴ
−ＴＶ ７００、〜８００程度である。
なお俸＃１線材を製造する小型ロールにつき、超硬ロー
ルが一部に用いられてはいても鋼帯の熱間又は冷間圧延
におけるような大型の圧延用ロールに対する適用は、靭
性、製作コストないしは製作・、技術の面から不可能に
近い。
ルが一部に用いられてはいても鋼帯の熱間又は冷間圧延
におけるような大型の圧延用ロールに対する適用は、靭
性、製作コストないしは製作・、技術の面から不可能に
近い。
（発想の端緒）
熱間圧延でロール表面に黒皮と呼ばれる酸化膜が生成し
、この黒皮については被圧延劇の酸化ス１（・ケールが
ロール表面に付着してできるという説と、ロール表面自
身の酸化によってできるという説などがある。
、この黒皮については被圧延劇の酸化ス１（・ケールが
ロール表面に付着してできるという説と、ロール表面自
身の酸化によってできるという説などがある。
何れにしてもこの黒皮はＦｅ８０． （Ｈｖ ８ ｏ
ｏ〜１２００＋より主としてなり、耐摩耗性に優れてＨ
５いることはよく知られているとおりであり、ロール材
質の選択又は圧延操業の際でも如何に緻密で強固な黒皮
をいかに早く、生成させるかまたその状態をいかに保持
させるかが、非常に重要なポイントとされている。
ｏ〜１２００＋より主としてなり、耐摩耗性に優れてＨ
５いることはよく知られているとおりであり、ロール材
質の選択又は圧延操業の際でも如何に緻密で強固な黒皮
をいかに早く、生成させるかまたその状態をいかに保持
させるかが、非常に重要なポイントとされている。
、 上記の現象すなわち非常に大きな荷重を受けるｌ圧
延用ロールにあってもＦｅ、０．のような金属酸化物で
被覆されると、優れた耐摩耗性を発揮している現実に立
脚して、圧延用ロールの表面に、セラミックス又はサー
メットによる溶射被覆を施すこ５とに着目した。
延用ロールにあってもＦｅ、０．のような金属酸化物で
被覆されると、優れた耐摩耗性を発揮している現実に立
脚して、圧延用ロールの表面に、セラミックス又はサー
メットによる溶射被覆を施すこ５とに着目した。
（従来技術）
もとより溶射ロールについては、いくつかの先行開示を
見ることができるにしても強大な圧延荷１喝・重の鋤く
圧延用ロールについての報告は皆無である。
見ることができるにしても強大な圧延荷１喝・重の鋤く
圧延用ロールについての報告は皆無である。
例えば特開昭５０−８５０１１号公報には、光輝焼鈍炉
内搬送リーラの表面２（：”Ｚ ｒＯ８にて溶射被覆し
これにより搬送品の肌荒れを防止することしまた特開昭
５４−７４８１Ｇ ６号公報は、アルミニウムの圧延ロ
ールのｌ１ｔｌ後に股ｉぺされている搬送ローラに、セ
ラミックスあるいはサーメットを溶射被覆し、これによ
りピックアップ現象（アルミニウムまたＧまアルミニウ
ム酸化物の凝集物がロー２゛、うに付着して製品に疵を
つける現象）を防止する１ことが示されているにすぎな
い。さらに特開昭５７−１３４０１３号公報は、製鉄所
、特に圧延部門に使用される鉄系ロールの表面に施した
硬化肉盛溶接層または焼入硬化層を介して炭化物系或′
。
内搬送リーラの表面２（：”Ｚ ｒＯ８にて溶射被覆し
これにより搬送品の肌荒れを防止することしまた特開昭
５４−７４８１Ｇ ６号公報は、アルミニウムの圧延ロ
ールのｌ１ｔｌ後に股ｉぺされている搬送ローラに、セ
ラミックスあるいはサーメットを溶射被覆し、これによ
りピックアップ現象（アルミニウムまたＧまアルミニウ
ム酸化物の凝集物がロー２゛、うに付着して製品に疵を
つける現象）を防止する１ことが示されているにすぎな
い。さらに特開昭５７−１３４０１３号公報は、製鉄所
、特に圧延部門に使用される鉄系ロールの表面に施した
硬化肉盛溶接層または焼入硬化層を介して炭化物系或′
。
いは酸化物系のセラミックスにて溶射被覆することによ
り溶射層の主としてスポーリングの抑制をはかるための
セラミックス溶射被覆層につきＨｓ５０以上のかたｇ
（Ｈ２）において、肉盛溶接層または焼入硬化層のかた
さくＨ８）を、母材軟質！・・部のかたぎ（Ｈｏ）と、
その（Ｈ２）との差の偽との和よりも高くし、もって急
激な硬度変化ご緩和させるもので具体的にセラミックス
溶射被覆についてあげられているかたさは、Ｈ８９１Ｊ
、従ってＨＶに換算するとほぼ８００強程度にすぎず
して、母材軟１′質邪のかたさ水準からしても明らかな
ように、強大な荷重が働く圧延用ロールには、側底その
まま適用できないし、かりに最外層のかたさを高めると
してもそれに応じて中間層との間のかたぎの差が大きく
なって、別の中間層ご必要とするような２′・、問題点
が指摘され、これに伴うコストアップの不１利も含んで
いる。更に、中間ｊ・〆）は肉盛溶接、或し）は焼入れ
により生成されるが、このような処理が可能であるロー
ル母材の拐質は限られてしまうという問題点もある０ （発明の目的） 熱間圧延用の圧延ロール表面がＨＶ １２００にも達す
る黒皮を生成したとき、適切な耐摩耗性が具備されるこ
とに着目して、その生成に心頭な管理１υ上の面倒なし
に、該ロール母材表面と溶射層間の密着強度ご充分に高
めることによって、とくに圧延ロールの圧延稼動面につ
き、非常に耐摩耗性に優れた溶射被覆層をそなえる圧延
用ロールを与えることがこの発明の目的である。
り溶射層の主としてスポーリングの抑制をはかるための
セラミックス溶射被覆層につきＨｓ５０以上のかたｇ
（Ｈ２）において、肉盛溶接層または焼入硬化層のかた
さくＨ８）を、母材軟質！・・部のかたぎ（Ｈｏ）と、
その（Ｈ２）との差の偽との和よりも高くし、もって急
激な硬度変化ご緩和させるもので具体的にセラミックス
溶射被覆についてあげられているかたさは、Ｈ８９１Ｊ
、従ってＨＶに換算するとほぼ８００強程度にすぎず
して、母材軟１′質邪のかたさ水準からしても明らかな
ように、強大な荷重が働く圧延用ロールには、側底その
まま適用できないし、かりに最外層のかたさを高めると
してもそれに応じて中間層との間のかたぎの差が大きく
なって、別の中間層ご必要とするような２′・、問題点
が指摘され、これに伴うコストアップの不１利も含んで
いる。更に、中間ｊ・〆）は肉盛溶接、或し）は焼入れ
により生成されるが、このような処理が可能であるロー
ル母材の拐質は限られてしまうという問題点もある０ （発明の目的） 熱間圧延用の圧延ロール表面がＨＶ １２００にも達す
る黒皮を生成したとき、適切な耐摩耗性が具備されるこ
とに着目して、その生成に心頭な管理１υ上の面倒なし
に、該ロール母材表面と溶射層間の密着強度ご充分に高
めることによって、とくに圧延ロールの圧延稼動面につ
き、非常に耐摩耗性に優れた溶射被覆層をそなえる圧延
用ロールを与えることがこの発明の目的である。
（発明の構成）
この発明は、鋳鍛鋼ロール、アダマイトロール又は鋳鉄
ロールを用いる圧延用ロールにして、ロール胴の少くと
も圧（稼動周面全域にわたって該ｌ′”、周面と直接強
固に接合合体した超硬質かつ緻密なｌセラミックス又は
サーメットの溶射被覆層をそなえることからなる圧延用
ロールである。
ロールを用いる圧延用ロールにして、ロール胴の少くと
も圧（稼動周面全域にわたって該ｌ′”、周面と直接強
固に接合合体した超硬質かつ緻密なｌセラミックス又は
サーメットの溶射被覆層をそなえることからなる圧延用
ロールである。
まずこの発明に従い、上記の溶射被覆層をロール胴の少
くとも圧延稼動表面に直接強固に接合台６体する圧延用
ロールとしては、ざきに触れた鋳鍛鋼ロール、アダマイ
トロール又は鋳鉄ロールが適合し、一方、溶射被覆層の
溶射拐料は、アルミナ、酸化クロムを代表例とする金属
酸化物、炭化タングステン、炭化クロムなどの金属炭化
物、また窒１０化けい素などの窒化物やほう化チタンな
どのほう化物、それらの複合又は金属との複合であって
もよく、これらは表１にグループ別に示し、参考に基本
となる溶射材料のＨＶかたさの例を括弧書にて併記した
。
くとも圧延稼動表面に直接強固に接合台６体する圧延用
ロールとしては、ざきに触れた鋳鍛鋼ロール、アダマイ
トロール又は鋳鉄ロールが適合し、一方、溶射被覆層の
溶射拐料は、アルミナ、酸化クロムを代表例とする金属
酸化物、炭化タングステン、炭化クロムなどの金属炭化
物、また窒１０化けい素などの窒化物やほう化チタンな
どのほう化物、それらの複合又は金属との複合であって
もよく、これらは表１にグループ別に示し、参考に基本
となる溶射材料のＨＶかたさの例を括弧書にて併記した
。
なおこれらのうちアルミニウムのように、溶射１被覆処
理のあとで、酸化性雰囲気中にて熱処理を施すことによ
り超硬質の酸化物層がロール胴円面に対し直接強固に生
成するものも併示しである０溶射方法としては爆発式溶
射法、プラズマ溶射５法、水プラズマ溶射法或いは、炭
化水素系ガスと酸素により粉末材料を加速加熱する方法
などがあり、例えば、爆発式溶射法はアセチレンと酸素
の混合ガスの爆発によって高速燃焼のエネルギーを利用
して超硬質の粉末材料を高速で被溶射材に衝１・・突さ
せることによすｋｇ ／ ｍｘ”以上の高密着゛強度を
有し、かつ緻密な被覆層（気孔率１％以上）を生成させ
るものであり、また例えばプラズマ溶射法はプラズマア
ークジェットの中に粉末材料を送り込み、被溶射材に衝
突させて被Ｍ層（気孔率１％以上）を生成させＩ″るも
のであるが、一般に密着強度は７ ｋｇ ／ ｗｔｒ”
以下でありまた緻密性も劣る。
理のあとで、酸化性雰囲気中にて熱処理を施すことによ
り超硬質の酸化物層がロール胴円面に対し直接強固に生
成するものも併示しである０溶射方法としては爆発式溶
射法、プラズマ溶射５法、水プラズマ溶射法或いは、炭
化水素系ガスと酸素により粉末材料を加速加熱する方法
などがあり、例えば、爆発式溶射法はアセチレンと酸素
の混合ガスの爆発によって高速燃焼のエネルギーを利用
して超硬質の粉末材料を高速で被溶射材に衝１・・突さ
せることによすｋｇ ／ ｍｘ”以上の高密着゛強度を
有し、かつ緻密な被覆層（気孔率１％以上）を生成させ
るものであり、また例えばプラズマ溶射法はプラズマア
ークジェットの中に粉末材料を送り込み、被溶射材に衝
突させて被Ｍ層（気孔率１％以上）を生成させＩ″るも
のであるが、一般に密着強度は７ ｋｇ ／ ｗｔｒ”
以下でありまた緻密性も劣る。
なお、密着強度は、ＪＩＳＨ８６６６−１９８０に規定
された試験方法により算出されるものであり、具体的に
は溶射層を設けた試験片と溶射層を−′□、設けない試
験片を接着剤により接着させたものを１引張試験を行う
ことにより算出されるものである。
された試験方法により算出されるものであり、具体的に
は溶射層を設けた試験片と溶射層を−′□、設けない試
験片を接着剤により接着させたものを１引張試験を行う
ことにより算出されるものである。
第１図は、かような溶射被覆層を有する圧延用ロールの
常温〜１０００ ”（：における種々な荷重下の表面性
状を調べる実験装置であり、図において１”は供試ロー
ル、２は固定ロール、３は擦過材であり、供試ロール１
は減速機４を介してモーター５により駆動するとともに
、油圧シリンダー６により、ロードセル７．７′による
試験荷重の設定下に負荷をかけ、擦過材８は紙面垂直方
向にて両端を１固定し、また通電により１０００℃に加
熱できるようにしである。なお図中８はトルク計である
。
常温〜１０００ ”（：における種々な荷重下の表面性
状を調べる実験装置であり、図において１”は供試ロー
ル、２は固定ロール、３は擦過材であり、供試ロール１
は減速機４を介してモーター５により駆動するとともに
、油圧シリンダー６により、ロードセル７．７′による
試験荷重の設定下に負荷をかけ、擦過材８は紙面垂直方
向にて両端を１固定し、また通電により１０００℃に加
熱できるようにしである。なお図中８はトルク計である
。
実験は、表２に示すようにアダマイトロールを供試ｐ−
ルの母材とし、擦過材８に５Ｓ４１鋼片を用いて供試ロ
ールｌと固定ロール２との間に挾み、供試ロール１のみ
を１１ｍ／分の周速にて無潤滑状態で駆動して圧延荷重
に相当する負荷を、油圧シリンダ６及びロードセル７．
７′を用いて５００に９．１０００＆９．２０００ＩＣ
９，３０００に９４ｏｏｏｋｇと順次太き（シ１２１１
秒にわたる運転、時間内に焼付き、又は肌荒れが発生し
た時点で運１転を中止した。なおこの判断はトルク計８
の急激な変動によった。
ルの母材とし、擦過材８に５Ｓ４１鋼片を用いて供試ロ
ールｌと固定ロール２との間に挾み、供試ロール１のみ
を１１ｍ／分の周速にて無潤滑状態で駆動して圧延荷重
に相当する負荷を、油圧シリンダ６及びロードセル７．
７′を用いて５００に９．１０００＆９．２０００ＩＣ
９，３０００に９４ｏｏｏｋｇと順次太き（シ１２１１
秒にわたる運転、時間内に焼付き、又は肌荒れが発生し
た時点で運１転を中止した。なおこの判断はトルク計８
の急激な変動によった。
表 ２
常温と１０００℃の２種類の温度での実験結果を表８に
示し、この実験に使用したロールの寸法は・１２０簡φ
×８０隨長であり、溶射被覆層を施した供試ロールｌに
ついては、ここではプラズマ溶射法及び爆発式溶射法を
用い溶射厚みは何れも０．２“騙に揃うように溶射後に
研削仕上げを行った。
示し、この実験に使用したロールの寸法は・１２０簡φ
×８０隨長であり、溶射被覆層を施した供試ロールｌに
ついては、ここではプラズマ溶射法及び爆発式溶射法を
用い溶射厚みは何れも０．２“騙に揃うように溶射後に
研削仕上げを行った。
この実験で（ま上述のように焼Ｎき、或いは肌荒・れの
発生について調査したことになるが、これは次の理由に
よる。
発生について調査したことになるが、これは次の理由に
よる。
すなわち摩耗が急激に進行したものが焼付きであり、或
いは肌荒れであるとの解釈２し、耐摩耗５性についての
傾向を把握すること以外に高圧下化で問題となる焼付き
或いは耐肌荒れについても調査するためである。
いは肌荒れであるとの解釈２し、耐摩耗５性についての
傾向を把握すること以外に高圧下化で問題となる焼付き
或いは耐肌荒れについても調査するためである。
表８よりアダマイトロールそのもの及びＯｏＧｒＡ４Ｙ
合金を溶射しただけの供試ロールの場合には、荷１・・
重５００ｋｇにていずれも供試材が常温の場合には肌荒
れ、１０００°Ｃの場合には焼付きが発生しているのに
対し、この発明による供試ロールではいずれの場合にお
いても荷重がＩＩＪＯＯｋｇでも何ら問題はない。また
０ｒ８０．−２ＯＮｉＯｒおよびＷＣ−１５００１−・
系サーメットとも密着力が７ ｋｇ ／ 耶”未満であ
れば２０００に９でスポーリングが発生しているのに対
し７ ｋｇ ／ ｍｔｎ”以上の密着力としたとき２０
００〜の荷重下にスポーリングは発生せず、さらに常温
なら８０ ０ Ｑｋｇ、そルーで１０００℃な１）−ｊ
；−ｊｏ ０”Ｃ、ｋｇに至るような荷重のアップが可
能であることが１わかる。
合金を溶射しただけの供試ロールの場合には、荷１・・
重５００ｋｇにていずれも供試材が常温の場合には肌荒
れ、１０００°Ｃの場合には焼付きが発生しているのに
対し、この発明による供試ロールではいずれの場合にお
いても荷重がＩＩＪＯＯｋｇでも何ら問題はない。また
０ｒ８０．−２ＯＮｉＯｒおよびＷＣ−１５００１−・
系サーメットとも密着力が７ ｋｇ ／ 耶”未満であ
れば２０００に９でスポーリングが発生しているのに対
し７ ｋｇ ／ ｍｔｎ”以上の密着力としたとき２０
００〜の荷重下にスポーリングは発生せず、さらに常温
なら８０ ０ Ｑｋｇ、そルーで１０００℃な１）−ｊ
；−ｊｏ ０”Ｃ、ｋｇに至るような荷重のアップが可
能であることが１わかる。
また、（３ｒ８Ｇ、−４ｏＮｉＯｒは０ｒ８Ｇ２より耐
スポーリング性に優れていることがわかる。
スポーリング性に優れていることがわかる。
第２図（ａｌ、（ｂｌにて試験後のロール表面５性状の
動向をアダマイトロールについて試験温度１０００℃、
荷重５００ｋｇの場合の焼付き状況と、この発明に従う
ｗｅ−ｃｏによる供試ロールの温度１０００°Ｃ１密着
強さ７に９７−以上にて、荷重４ｏｏｏｋｇ”Ｅかけた
あとでなお平滑なままの状況１０とを、断面につき顕微
鏡写真でもって示した０尚（ｂ）では、溶射被覆層とロ
ール母材間で黒く映っているの【よ、研摩時に発生した
硬度差による段差のためにできた影である。
動向をアダマイトロールについて試験温度１０００℃、
荷重５００ｋｇの場合の焼付き状況と、この発明に従う
ｗｅ−ｃｏによる供試ロールの温度１０００°Ｃ１密着
強さ７に９７−以上にて、荷重４ｏｏｏｋｇ”Ｅかけた
あとでなお平滑なままの状況１０とを、断面につき顕微
鏡写真でもって示した０尚（ｂ）では、溶射被覆層とロ
ール母材間で黒く映っているの【よ、研摩時に発生した
硬度差による段差のためにできた影である。
以上のべたようにこの発明は、圧延用ロールの１５耐摩
耗性、耐焼付き性、或いは耐肌荒れ性の同上に大きな効
果のあることがわかる。
耗性、耐焼付き性、或いは耐肌荒れ性の同上に大きな効
果のあることがわかる。
次にこの発明に従う溶射被覆層を有しない比較ロール（
表面かたざＨｖ８００）とＷＯ，−１５００ノ爆発式溶
射法による溶射層を頁１，９−表−兜かたさ１ｖ１２０
０’：、溶射厚み０．２陥の供試ロールを冷間タンデム
圧延）機のワークロールに適用した比較について述べる
０ワ一クロール寸法は、何れも５１５關φＸ１４２２１
１１１＋ｌ長イニシヤルロールカーブは２．５／１００
１Ｉｔｌ−サインカーブである。
表面かたざＨｖ８００）とＷＯ，−１５００ノ爆発式溶
射法による溶射層を頁１，９−表−兜かたさ１ｖ１２０
０’：、溶射厚み０．２陥の供試ロールを冷間タンデム
圧延）機のワークロールに適用した比較について述べる
０ワ一クロール寸法は、何れも５１５關φＸ１４２２１
１１１＋ｌ長イニシヤルロールカーブは２．５／１００
１Ｉｔｌ−サインカーブである。
第３図（ａ）は、比較ロールにて約８５０トン圧延した
時のＩｔｓ ２スタンドにおけるロールプロフィールで
ある。
時のＩｔｓ ２スタンドにおけるロールプロフィールで
ある。
また同図（ｂ）はこの発明による供試ロールにて約９０
０トン圧延した直後におけるロールプロ１ｕフイールで
ある。なおストリップの幅はいずれも７７５ＮＬであっ
た。これより溶射リールの方は、はるかに耐摩耗性に優
れていることがわかる。
０トン圧延した直後におけるロールプロ１ｕフイールで
ある。なおストリップの幅はいずれも７７５ＮＬであっ
た。これより溶射リールの方は、はるかに耐摩耗性に優
れていることがわかる。
上記の実施例は、１７−クロールについて述べたが、中
間ロール或いはバックアップロールにこの１１発明を適
用し得るのはもちろんである。すなわちワークロールが
第８図（ａ）のように摩耗したとすれば、この摩耗部が
中間ロール或いはバックアップロールに転写し、従って
ワークロールのみを取替えても、転ずしたロール疵が再
度ワークロー、ルに転写し工、製品に疵ごつけるからで
ある。
間ロール或いはバックアップロールにこの１１発明を適
用し得るのはもちろんである。すなわちワークロールが
第８図（ａ）のように摩耗したとすれば、この摩耗部が
中間ロール或いはバックアップロールに転写し、従って
ワークロールのみを取替えても、転ずしたロール疵が再
度ワークロー、ルに転写し工、製品に疵ごつけるからで
ある。
従って中間ｐ−ル或いはバックアップロールにこの発明
を適用すれば、殆んどワークロールのみの交換だけです
む利益が得られ、もちろん熱間圧延機にあってもこの発
明に従う溶射被覆層をそな５える圧延ロールを適用する
ことにより、黒皮の生成と保持のための管理を何ら必要
としないで、黒皮つき圧延ロールと遜色のない耐摩耗性
が圧延操業の最初から期待され得る。なお、本実施例で
は爆発式溶射法によったが、密着強度に優れ、緻密＋０
な溶射被覆層が得られるならば、いずれの溶射法によっ
てもよい。
を適用すれば、殆んどワークロールのみの交換だけです
む利益が得られ、もちろん熱間圧延機にあってもこの発
明に従う溶射被覆層をそな５える圧延ロールを適用する
ことにより、黒皮の生成と保持のための管理を何ら必要
としないで、黒皮つき圧延ロールと遜色のない耐摩耗性
が圧延操業の最初から期待され得る。なお、本実施例で
は爆発式溶射法によったが、密着強度に優れ、緻密＋０
な溶射被覆層が得られるならば、いずれの溶射法によっ
てもよい。
以上述べたようにこの発明により非常に優れた耐摩耗性
を得ることができ、圧延鋼帯の表面形状、板厚精度を含
めて、表面疵の抑制に有効で製品品］・質の同上に寄与
でき、またロール替頻度の減少による生産能率向上やロ
ール原単位の削減などの効果も著しく、とくに焼付き或
いは肌荒れの発生を抑えられることから、冷却水、圧延
油などの使用量削減にも大きく寄与し得る。ざらに高圧
下も可−°・・能と７するため、圧延設備のコンパクト
化、極薄圧延（従来は圧延機に２同１１ＴＩ Ｌでいた
）に対しても威力を発揮するものと期待できる。
を得ることができ、圧延鋼帯の表面形状、板厚精度を含
めて、表面疵の抑制に有効で製品品］・質の同上に寄与
でき、またロール替頻度の減少による生産能率向上やロ
ール原単位の削減などの効果も著しく、とくに焼付き或
いは肌荒れの発生を抑えられることから、冷却水、圧延
油などの使用量削減にも大きく寄与し得る。ざらに高圧
下も可−°・・能と７するため、圧延設備のコンパクト
化、極薄圧延（従来は圧延機に２同１１ＴＩ Ｌでいた
）に対しても威力を発揮するものと期待できる。
第１図は、肌荒れ焼ｆ」き挙１．ｌＪの１γｒ明に用い
た実験装置ａの正面図、 第２図（ａ）、（ｂ）は、ロール表血性状を示すロール
表面直下の断面組織を示す顕微鏡写真、第３図（ａｌ、
（ｂ）は、ワークロールプロフィールの摩耗挙動の比較
図である。 特許出願人 川崎製鉄４／１′、式会社第１図 第２図 （ａ’） ＜ｂ、＞ ４をツ。 第３図 ＜ａ＞ （ｂ） 手続補正書（方式） 昭和５９年２ 月 ９Ｂ １、事件の表示 昭和５８年 特許 願第１ ！ｌ （ｉ １８９号２、
発明の名称 圧延用ロール ３、補正をする者 事件との関係特許出ｍ人 （１２５）川崎製鉄株式会社 昭和５９年１月ａＩＩＩ ６、補正の対象 明細？−１シの「図面の簡単な説明」
の欄、「図面」１、明細書第１８頁第８行の「顕微鏡写
真」を「顕微鏡観察スケッチ図」に訂正する。 ２、図面中、第２図（ａ）および（ｂ）を別紙のとおり
に訂正する。
た実験装置ａの正面図、 第２図（ａ）、（ｂ）は、ロール表血性状を示すロール
表面直下の断面組織を示す顕微鏡写真、第３図（ａｌ、
（ｂ）は、ワークロールプロフィールの摩耗挙動の比較
図である。 特許出願人 川崎製鉄４／１′、式会社第１図 第２図 （ａ’） ＜ｂ、＞ ４をツ。 第３図 ＜ａ＞ （ｂ） 手続補正書（方式） 昭和５９年２ 月 ９Ｂ １、事件の表示 昭和５８年 特許 願第１ ！ｌ （ｉ １８９号２、
発明の名称 圧延用ロール ３、補正をする者 事件との関係特許出ｍ人 （１２５）川崎製鉄株式会社 昭和５９年１月ａＩＩＩ ６、補正の対象 明細？−１シの「図面の簡単な説明」
の欄、「図面」１、明細書第１８頁第８行の「顕微鏡写
真」を「顕微鏡観察スケッチ図」に訂正する。 ２、図面中、第２図（ａ）および（ｂ）を別紙のとおり
に訂正する。
Claims (1)
- Ｌ 鋳鍛鋼ロール、アダマイトロール又をま鋳鉄ロール
を用いる圧延川口−ρにして、ロール゛・胴の少くとも
圧延稼動周面全域にわたって該周面と直接強固に接合合
体した、超硬質力）つ緻密なセラミックス又はサーメッ
トの溶射被覆層をそなえることを特徴とする圧延用ロー
ル０
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19618983A JPS6087910A (ja) | 1983-10-21 | 1983-10-21 | 圧延用ロ−ル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19618983A JPS6087910A (ja) | 1983-10-21 | 1983-10-21 | 圧延用ロ−ル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6087910A true JPS6087910A (ja) | 1985-05-17 |
Family
ID=16353667
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19618983A Pending JPS6087910A (ja) | 1983-10-21 | 1983-10-21 | 圧延用ロ−ル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6087910A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6487006A (en) * | 1987-09-30 | 1989-03-31 | Tocalo Co Ltd | Roll for rolling process |
| JPS6487005A (en) * | 1987-09-30 | 1989-03-31 | Tocalo Co Ltd | Roll for rolling process and its manufacture |
| JPH01258805A (ja) * | 1988-04-08 | 1989-10-16 | Tocalo Co Ltd | 圧延プロセス用ロール |
| JPH02187206A (ja) * | 1989-01-17 | 1990-07-23 | Tocalo Co Ltd | ブライドルロール |
| JPH0368907U (ja) * | 1989-10-30 | 1991-07-08 | ||
| JP2007084884A (ja) * | 2005-09-22 | 2007-04-05 | Fujikoo:Kk | ロールの製造方法及びこれを用いて製造したロール |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58110187A (ja) * | 1981-12-24 | 1983-06-30 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 複合条の製造方法 |
-
1983
- 1983-10-21 JP JP19618983A patent/JPS6087910A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58110187A (ja) * | 1981-12-24 | 1983-06-30 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 複合条の製造方法 |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6487006A (en) * | 1987-09-30 | 1989-03-31 | Tocalo Co Ltd | Roll for rolling process |
| JPS6487005A (en) * | 1987-09-30 | 1989-03-31 | Tocalo Co Ltd | Roll for rolling process and its manufacture |
| JPH01258805A (ja) * | 1988-04-08 | 1989-10-16 | Tocalo Co Ltd | 圧延プロセス用ロール |
| JPH02187206A (ja) * | 1989-01-17 | 1990-07-23 | Tocalo Co Ltd | ブライドルロール |
| JPH0368907U (ja) * | 1989-10-30 | 1991-07-08 | ||
| JP2007084884A (ja) * | 2005-09-22 | 2007-04-05 | Fujikoo:Kk | ロールの製造方法及びこれを用いて製造したロール |
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