JPH08313183A - 熱交換器、および熱交換器用コルゲートフィンの製造方法 - Google Patents
熱交換器、および熱交換器用コルゲートフィンの製造方法Info
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- JPH08313183A JPH08313183A JP11717695A JP11717695A JPH08313183A JP H08313183 A JPH08313183 A JP H08313183A JP 11717695 A JP11717695 A JP 11717695A JP 11717695 A JP11717695 A JP 11717695A JP H08313183 A JPH08313183 A JP H08313183A
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F3/00—Plate-like or laminated elements; Assemblies of plate-like or laminated elements
- F28F3/02—Elements or assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with recesses, with corrugations
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- F28F3/027—Elements or assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with recesses, with corrugations the means being corrugated, plate-like elements with openings, e.g. louvered corrugated fins; Assemblies of corrugated strips
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D1/00—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators
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- F28D1/0308—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with plate-like or laminated conduits the conduits being formed by paired plates touching each other
- F28D1/0325—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with plate-like or laminated conduits the conduits being formed by paired plates touching each other the plates having lateral openings therein for circulation of the heat-exchange medium from one conduit to another
- F28D1/0333—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with plate-like or laminated conduits the conduits being formed by paired plates touching each other the plates having lateral openings therein for circulation of the heat-exchange medium from one conduit to another the plates having integrated connecting members
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 山部１５に対するスリット１６、１７の位置
を位置合わせすることなく、インナーフィン１０を矩形
波形状に成形できるようにして、生産性を更に向上す
る。 【構成】 高さ方向に所定の間隔で並設された側壁部１
１、１２およびこれらの側壁部１１、１２の上端部同士
を繋ぐ天壁部１３よりなる山部１５と側壁部１１、１２
の下端部同士を繋ぐ底壁部１４とを交互に複数繰り返し
て矩形波形状に成形されるインタークーラ用インナーフ
ィン１０において、このインナーフィン１０の板厚方向
に貫通するように開口したスリット１６、１７を、山部
１５に対する位置を位置合わせすることなく形成するこ
とによって、インナーフィン１０の成形速度を速くする
と共に、パイロット用のピンや穴を設けないことにより
不良品の発生を減らした。
を位置合わせすることなく、インナーフィン１０を矩形
波形状に成形できるようにして、生産性を更に向上す
る。 【構成】 高さ方向に所定の間隔で並設された側壁部１
１、１２およびこれらの側壁部１１、１２の上端部同士
を繋ぐ天壁部１３よりなる山部１５と側壁部１１、１２
の下端部同士を繋ぐ底壁部１４とを交互に複数繰り返し
て矩形波形状に成形されるインタークーラ用インナーフ
ィン１０において、このインナーフィン１０の板厚方向
に貫通するように開口したスリット１６、１７を、山部
１５に対する位置を位置合わせすることなく形成するこ
とによって、インナーフィン１０の成形速度を速くする
と共に、パイロット用のピンや穴を設けないことにより
不良品の発生を減らした。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、例えば過給機によっ
て高温となった過給気を冷却風または冷却水と熱交換さ
せて冷却する熱交換器、およびその製造方法に関するも
のである。
て高温となった過給気を冷却風または冷却水と熱交換さ
せて冷却する熱交換器、およびその製造方法に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】近年、自動車の高出力化の要求が高まる
につれて、過給機を搭載する自動車が増加傾向にある。
また、一層のエンジン出力の増大の目的を達成するた
め、過給機によって高温となった過給気を冷却する空冷
式の熱交換器（以下インタークーラと呼ぶ）を搭載する
自動車も増加傾向にある。このような状況の中で、過給
機の性能向上と共に、インタークーラの高性能化、つま
り高放熱量化および低圧力損失化の要求も高くなってい
る。
につれて、過給機を搭載する自動車が増加傾向にある。
また、一層のエンジン出力の増大の目的を達成するた
め、過給機によって高温となった過給気を冷却する空冷
式の熱交換器（以下インタークーラと呼ぶ）を搭載する
自動車も増加傾向にある。このような状況の中で、過給
機の性能向上と共に、インタークーラの高性能化、つま
り高放熱量化および低圧力損失化の要求も高くなってい
る。
【０００３】インタークーラを高性能化することは、過
給気が流れるチューブ内に配設したインナーフィンによ
る伝熱面積の増加等の効果で達成されることが知られて
いる。ところが、インナーフィンの形状等によっては、
過給気の圧力損失が増加して過給圧の低下およびエンジ
ンの燃焼室へ供給される吸入空気重量の減少を引き起こ
し、却ってエンジン性能を低下させるという問題が生じ
てしまう。
給気が流れるチューブ内に配設したインナーフィンによ
る伝熱面積の増加等の効果で達成されることが知られて
いる。ところが、インナーフィンの形状等によっては、
過給気の圧力損失が増加して過給圧の低下およびエンジ
ンの燃焼室へ供給される吸入空気重量の減少を引き起こ
し、却ってエンジン性能を低下させるという問題が生じ
てしまう。
【０００４】高性能化を図るためチューブ内に高性能イ
ンナーフィンを挿入したインタークーラが知られている
（従来例：特開平３−４５８９１号公報や特開平３−８
４３９６号公報に記載の技術）。このインタークーラの
インナーフィン１００は、図８に示したように、矩形波
形状に屈曲した山部１０１が底壁部１０２、側壁部１０
３、天壁部１０４および側壁部１０５により構成されて
おり、底壁部１０２の一部から側壁部１０３を縦断して
天壁部１０４の一部まで切り込んだスリット１０６を板
厚方向に貫通している。
ンナーフィンを挿入したインタークーラが知られている
（従来例：特開平３−４５８９１号公報や特開平３−８
４３９６号公報に記載の技術）。このインタークーラの
インナーフィン１００は、図８に示したように、矩形波
形状に屈曲した山部１０１が底壁部１０２、側壁部１０
３、天壁部１０４および側壁部１０５により構成されて
おり、底壁部１０２の一部から側壁部１０３を縦断して
天壁部１０４の一部まで切り込んだスリット１０６を板
厚方向に貫通している。
【０００５】そして、従来のインナーフィン１００は、
図９に示したように、金属薄板１０７にスリット１０６
を穿孔する穴開け工程（ａ）、金属薄板１０７を矩形波
形状に屈曲させるコルゲート成形工程（ｂ）、矩形波形
状の金属薄板１０７を所定の長さで分断してインナーフ
ィン１００を製造する分断工程（ｃ）の順にプレス成形
機により１山ずつプレス成形されている。すなわち、従
来の成形方法では、山部１０１に対するスリット１０６
の位置を位置合わせする必要があるため、１山ずつ金属
薄板１０７を次の工程に送り込んでインナーフィン１０
０を製造している。
図９に示したように、金属薄板１０７にスリット１０６
を穿孔する穴開け工程（ａ）、金属薄板１０７を矩形波
形状に屈曲させるコルゲート成形工程（ｂ）、矩形波形
状の金属薄板１０７を所定の長さで分断してインナーフ
ィン１００を製造する分断工程（ｃ）の順にプレス成形
機により１山ずつプレス成形されている。すなわち、従
来の成形方法では、山部１０１に対するスリット１０６
の位置を位置合わせする必要があるため、１山ずつ金属
薄板１０７を次の工程に送り込んでインナーフィン１０
０を製造している。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ところが、将来の自動
車産業においては、少しでも性能の良い自動車が求めら
れ、これを構成する優れた部品が大量に必要となるた
め、更なるインナーフィンの生産性向上が望まれる。し
たがって、生産性を向上させる目的で、インナーフィン
１００の金属薄板にスリット１０６を穴開けした後に山
部１０１に対するスリット１０６の位置を位置合わせし
ないで、高速プレス成形機を用いて金属薄板を矩形波形
状に屈曲させることが考えられる。
車産業においては、少しでも性能の良い自動車が求めら
れ、これを構成する優れた部品が大量に必要となるた
め、更なるインナーフィンの生産性向上が望まれる。し
たがって、生産性を向上させる目的で、インナーフィン
１００の金属薄板にスリット１０６を穴開けした後に山
部１０１に対するスリット１０６の位置を位置合わせし
ないで、高速プレス成形機を用いて金属薄板を矩形波形
状に屈曲させることが考えられる。
【０００７】この場合に、図８のものに対して図１０に
示したもののように、山部１０１に対してスリット１０
６の位置がずれてしまう。このような図１０に示したイ
ンナーフィン１００をインタークーラのチューブ内に挿
入すると、過給気の放熱量は図８のものと比較して変化
しないが、過給気の圧力損失が図８のものと比較して１
６％増大してしまうことが実験により確認されている。
示したもののように、山部１０１に対してスリット１０
６の位置がずれてしまう。このような図１０に示したイ
ンナーフィン１００をインタークーラのチューブ内に挿
入すると、過給気の放熱量は図８のものと比較して変化
しないが、過給気の圧力損失が図８のものと比較して１
６％増大してしまうことが実験により確認されている。
【０００８】したがって、山部１０１に対するスリット
１０６の位置を位置合わせしないで、金属薄板１０７を
矩形波形状に屈曲させようとすると、図８のものと図１
０のものとの間のインナーフィン形状となり、図１０の
ものは図８のものと比較して圧力損失比が１００から１
１６までの間をばらつくことになるという問題が生じ
る。
１０６の位置を位置合わせしないで、金属薄板１０７を
矩形波形状に屈曲させようとすると、図８のものと図１
０のものとの間のインナーフィン形状となり、図１０の
ものは図８のものと比較して圧力損失比が１００から１
１６までの間をばらつくことになるという問題が生じ
る。
【０００９】ここで、生産性を向上させるために、歯車
形状のローラを用いて、金属薄板１０７を連続的に矩形
波形状に屈曲させることが考えられる。すなわち、金属
薄板１０７の長手方向に縦列配置されるスリット１０６
をパイロット用穴としたり、スリット１０６の隣に新た
にパイロット用穴を設けたりして、ローラの外周に設け
たパイロット用ピンをパイロット用穴に嵌め合わせるこ
とによって、山部１０１に対するスリット１０６の位置
を位置合わせしながら、インナーフィン１００を製造す
ることも考えられる。ところが、金属薄板１０７の板厚
が０．０８mmと薄いため、位置決めをするためのパイロ
ット用穴の縁部分がパイロット用ピンにより引っ張られ
て、パイロット用穴の周囲に亀裂が入ってしまい、不良
品となってしまうという問題が発生した。
形状のローラを用いて、金属薄板１０７を連続的に矩形
波形状に屈曲させることが考えられる。すなわち、金属
薄板１０７の長手方向に縦列配置されるスリット１０６
をパイロット用穴としたり、スリット１０６の隣に新た
にパイロット用穴を設けたりして、ローラの外周に設け
たパイロット用ピンをパイロット用穴に嵌め合わせるこ
とによって、山部１０１に対するスリット１０６の位置
を位置合わせしながら、インナーフィン１００を製造す
ることも考えられる。ところが、金属薄板１０７の板厚
が０．０８mmと薄いため、位置決めをするためのパイロ
ット用穴の縁部分がパイロット用ピンにより引っ張られ
て、パイロット用穴の周囲に亀裂が入ってしまい、不良
品となってしまうという問題が発生した。
【００１０】この発明の目的は、コルゲートフィンの山
部に対するスリットの位置を位置合わせすることなく製
造できるようにして、コルゲートフィンの生産性を更に
向上することが可能な熱交換器、および熱交換器用コル
ゲートフィンの製造方法を提供することにある。また、
コルゲートフィンの山部に対するスリットの位置を位置
合わせしなくても、コルゲートフィンを縫うように流れ
る第１流体または第２流体の圧力損失のばらつきを減少
することが可能な熱交換器を提供することにある。そし
て、コルゲートフィンを製造する際に不良品の発生を抑
えることが可能な熱交換器、および熱交換器用コルゲー
トフィンの製造方法を提供することにある。
部に対するスリットの位置を位置合わせすることなく製
造できるようにして、コルゲートフィンの生産性を更に
向上することが可能な熱交換器、および熱交換器用コル
ゲートフィンの製造方法を提供することにある。また、
コルゲートフィンの山部に対するスリットの位置を位置
合わせしなくても、コルゲートフィンを縫うように流れ
る第１流体または第２流体の圧力損失のばらつきを減少
することが可能な熱交換器を提供することにある。そし
て、コルゲートフィンを製造する際に不良品の発生を抑
えることが可能な熱交換器、および熱交換器用コルゲー
トフィンの製造方法を提供することにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】請求項１に記載の発明
は、内部を流れる第１流体と外側を流れる第２流体とを
熱交換させるチューブと、このチューブの内部または外
側に配され、山部を繰り返すことにより波形状に屈曲し
たコルゲートフィンと、このコルゲートフィンの板厚方
向に貫通するスリットとを備えた熱交換器であって、前
記スリットは、２個以上の山部に渡って連続して形成さ
れた技術手段を採用した。
は、内部を流れる第１流体と外側を流れる第２流体とを
熱交換させるチューブと、このチューブの内部または外
側に配され、山部を繰り返すことにより波形状に屈曲し
たコルゲートフィンと、このコルゲートフィンの板厚方
向に貫通するスリットとを備えた熱交換器であって、前
記スリットは、２個以上の山部に渡って連続して形成さ
れた技術手段を採用した。
【００１２】請求項２に記載の発明は、請求項１に記載
の熱交換器に加えて、前記スリットを、前記コルゲート
フィンの幅方向に所定の間隔で複数箇所に設けたことを
特徴とする。請求項３に記載の発明は、請求項１または
請求項２に記載の熱交換器に加えて、前記スリットを、
前記コルゲートフィンの長手方向に所定の間隔で複数箇
所に設けたことを特徴とする。
の熱交換器に加えて、前記スリットを、前記コルゲート
フィンの幅方向に所定の間隔で複数箇所に設けたことを
特徴とする。請求項３に記載の発明は、請求項１または
請求項２に記載の熱交換器に加えて、前記スリットを、
前記コルゲートフィンの長手方向に所定の間隔で複数箇
所に設けたことを特徴とする。
【００１３】請求項４に記載の発明は、請求項１ないし
請求項３のいずれかに記載の熱交換器に加えて、前記コ
ルゲートフィンを、前記チューブの長手方向に、あるい
はこの長手方向に略直交する方向に沿うように矩形波形
状に形成したことを特徴とする。請求項５に記載の発明
は、請求項１ないし請求項３のいずれかに記載の熱交換
器に加えて、前記コルゲートフィンを、前記チューブの
長手方向に、あるいはこの長手方向に略直交する方向に
沿うように正弦波形状に形成したことを特徴とする。
請求項３のいずれかに記載の熱交換器に加えて、前記コ
ルゲートフィンを、前記チューブの長手方向に、あるい
はこの長手方向に略直交する方向に沿うように矩形波形
状に形成したことを特徴とする。請求項５に記載の発明
は、請求項１ないし請求項３のいずれかに記載の熱交換
器に加えて、前記コルゲートフィンを、前記チューブの
長手方向に、あるいはこの長手方向に略直交する方向に
沿うように正弦波形状に形成したことを特徴とする。
【００１４】請求項６に記載の発明は、請求項１ないし
請求項５のいずれかに記載の熱交換器において、薄板状
の素材に、前記スリットを開ける穴開け工程と、前記ス
リットと前記山部との位置合わせを行うことなく、前記
薄板状の素材を、一対の歯車形状のローラ間に通して連
続的に波形状に屈曲させるローラ成形工程とを備えた技
術手段を採用した。
請求項５のいずれかに記載の熱交換器において、薄板状
の素材に、前記スリットを開ける穴開け工程と、前記ス
リットと前記山部との位置合わせを行うことなく、前記
薄板状の素材を、一対の歯車形状のローラ間に通して連
続的に波形状に屈曲させるローラ成形工程とを備えた技
術手段を採用した。
【００１５】
【発明の作用および効果】請求項１に記載の発明によれ
ば、コルゲートフィンの２個以上の山部に渡ってスリッ
トが連続して形成されているので、仮に山部に対するス
リットの位置を位置合わせしないでコルゲートフィンを
製造したとしても、（ｎ−１）個分の山部のスリット形
状はいつも同一形状となる。すなわち、１／（ｎ−１）
個分の山部のスリット形状しかばらつきが生じないの
で、コルゲートフィンを縫うように流れる第１流体また
は第２流体の圧力損失のばらつきを低減することができ
る。
ば、コルゲートフィンの２個以上の山部に渡ってスリッ
トが連続して形成されているので、仮に山部に対するス
リットの位置を位置合わせしないでコルゲートフィンを
製造したとしても、（ｎ−１）個分の山部のスリット形
状はいつも同一形状となる。すなわち、１／（ｎ−１）
個分の山部のスリット形状しかばらつきが生じないの
で、コルゲートフィンを縫うように流れる第１流体また
は第２流体の圧力損失のばらつきを低減することができ
る。
【００１６】請求項２に記載の発明によれば、コルゲー
トフィンの幅方向に所定の間隔（ピッチ）で形成された
複数個のスリットと複数個の山部とによって、コルゲー
トフィンを縫うように流れる第１流体または第２流体が
強制的に攪乱されるので、第２流体または第１流体との
熱交換性能が向上する。
トフィンの幅方向に所定の間隔（ピッチ）で形成された
複数個のスリットと複数個の山部とによって、コルゲー
トフィンを縫うように流れる第１流体または第２流体が
強制的に攪乱されるので、第２流体または第１流体との
熱交換性能が向上する。
【００１７】請求項３に記載の発明によれば、コルゲー
トフィンの長手方向に所定の間隔（ピッチ）で形成され
た複数個のスリットと複数個の山部とによって、コルゲ
ートフィンを縫うように流れる第１流体または第２流体
が強制的に攪乱されるので、第２流体または第１流体と
の熱交換性能が向上する。
トフィンの長手方向に所定の間隔（ピッチ）で形成され
た複数個のスリットと複数個の山部とによって、コルゲ
ートフィンを縫うように流れる第１流体または第２流体
が強制的に攪乱されるので、第２流体または第１流体と
の熱交換性能が向上する。
【００１８】請求項４に記載の発明によれば、コルゲー
トフィンが矩形波形状に形成されているため、コルゲー
トフィンとチューブとの接触面積が増加するので、ろう
付け等の手段により両者の接合がし易くなることによ
り、チューブとコルゲートフィンとの熱伝達が向上す
る。また、コルゲートフィンにルーバーを設ける場合
に、ルーバー切長さ伸長が可能となる。さらに、第１流
体または第２流体の流れ方向に多数の流体通路が形成さ
れることにより、第２流体または第１流体との熱交換性
能が向上する。
トフィンが矩形波形状に形成されているため、コルゲー
トフィンとチューブとの接触面積が増加するので、ろう
付け等の手段により両者の接合がし易くなることによ
り、チューブとコルゲートフィンとの熱伝達が向上す
る。また、コルゲートフィンにルーバーを設ける場合
に、ルーバー切長さ伸長が可能となる。さらに、第１流
体または第２流体の流れ方向に多数の流体通路が形成さ
れることにより、第２流体または第１流体との熱交換性
能が向上する。
【００１９】請求項５に記載の発明によれば、コルゲー
トフィンが正弦波形状に形成されているため、製造し易
い。また、コルゲートフィンの山部のスプリング作用に
よって、コルゲートフィンとチューブとを積層し、コア
組みする場合に、コルゲートフィンの座屈などを制御し
易くなる。さらに、第１流体または第２流体の流れ方向
に多数の流体通路が形成されることにより、第２流体ま
たは第１流体との熱交換性能が向上する。
トフィンが正弦波形状に形成されているため、製造し易
い。また、コルゲートフィンの山部のスプリング作用に
よって、コルゲートフィンとチューブとを積層し、コア
組みする場合に、コルゲートフィンの座屈などを制御し
易くなる。さらに、第１流体または第２流体の流れ方向
に多数の流体通路が形成されることにより、第２流体ま
たは第１流体との熱交換性能が向上する。
【００２０】請求項６に記載の発明によれば、薄板状の
素材に、スリットを開けた後に、スリットと山部との位
置合わせを行うことなく、薄板状の素材を、一対の歯車
形状のローラ間に通して連続的に波形状に屈曲させて、
コルゲートフィンを製造している。このため、コルゲー
トフィンを製造する際に、山部に対するスリットの位置
を位置合わせする必要がないため、コルゲートフィンの
成形速度を速くできるので、コルゲートフィンの生産性
を更に向上することができる。また、一対の歯車形状の
ローラにパイロット用ピンを設ける必要はなく、薄板状
の素材にパイロット用穴を設ける必要はない。これによ
り、パイロット用ピンによりパイロット用穴に亀裂を生
じさせることがなくなるので、コルゲートフィンを製造
する際に、不良品の発生を抑えることができる。
素材に、スリットを開けた後に、スリットと山部との位
置合わせを行うことなく、薄板状の素材を、一対の歯車
形状のローラ間に通して連続的に波形状に屈曲させて、
コルゲートフィンを製造している。このため、コルゲー
トフィンを製造する際に、山部に対するスリットの位置
を位置合わせする必要がないため、コルゲートフィンの
成形速度を速くできるので、コルゲートフィンの生産性
を更に向上することができる。また、一対の歯車形状の
ローラにパイロット用ピンを設ける必要はなく、薄板状
の素材にパイロット用穴を設ける必要はない。これによ
り、パイロット用ピンによりパイロット用穴に亀裂を生
じさせることがなくなるので、コルゲートフィンを製造
する際に、不良品の発生を抑えることができる。
【００２１】
【実施例】次に、この発明の熱交換器を、空冷式のイン
タークーラに適用した実施例に基づいて説明する。
タークーラに適用した実施例に基づいて説明する。
【００２２】〔第１実施例の構成〕図１ないし図６はこ
の発明の第１実施例を示したもので、図１はインターク
ーラ用インナーフィンを示した図で、図２は空冷式のイ
ンタークーラを示した図で、図３はその空冷式のインタ
ークーラの主要部を示した図である。
の発明の第１実施例を示したもので、図１はインターク
ーラ用インナーフィンを示した図で、図２は空冷式のイ
ンタークーラを示した図で、図３はその空冷式のインタ
ークーラの主要部を示した図である。
【００２３】空冷式のインタークーラ１は、例えば自動
車のエンジンルーム内の前方に装着され、過給機によっ
て高温高圧となった過給気を冷却風（大気）と熱交換さ
せて冷却する空冷式の積層型熱交換器である。この空冷
式のインタークーラ１は、アルミニウムを主体とする金
属合金製の成形プレートを２枚対向させて接合すること
によって偏平管形状に形成された偏平チューブ２とアウ
ターフィン３とを交互に複数積層して構成されている。
車のエンジンルーム内の前方に装着され、過給機によっ
て高温高圧となった過給気を冷却風（大気）と熱交換さ
せて冷却する空冷式の積層型熱交換器である。この空冷
式のインタークーラ１は、アルミニウムを主体とする金
属合金製の成形プレートを２枚対向させて接合すること
によって偏平管形状に形成された偏平チューブ２とアウ
ターフィン３とを交互に複数積層して構成されている。
【００２４】アウターフィン３は、過給機から供給され
る過給気の高放熱量化（熱交換効率の向上化）を図るた
めの正弦波形状のコルゲートフィンである。このアウタ
ーフィン３には、熱交換効率を更に向上させるために多
数のルーバー４が形成されている。
る過給気の高放熱量化（熱交換効率の向上化）を図るた
めの正弦波形状のコルゲートフィンである。このアウタ
ーフィン３には、熱交換効率を更に向上させるために多
数のルーバー４が形成されている。
【００２５】偏平チューブ２は、両端部側に入口タンク
部５および出口タンク部６を有し、これらの間に入口タ
ンク部５と出口タンク部６とを連通する熱交換部７を有
している。入口タンク部５は、過給機（図示せず）に連
結される吸入管８を接合している。また、出口タンク部
６は、エンジンの吸気管（図示せず）に連結される吐出
管９を接合している。なお、複数の偏平チューブ２、複
数のアウターフィン３、吸入管８および吐出管９は、ろ
う付け等の手段を用いて接合されている。
部５および出口タンク部６を有し、これらの間に入口タ
ンク部５と出口タンク部６とを連通する熱交換部７を有
している。入口タンク部５は、過給機（図示せず）に連
結される吸入管８を接合している。また、出口タンク部
６は、エンジンの吸気管（図示せず）に連結される吐出
管９を接合している。なお、複数の偏平チューブ２、複
数のアウターフィン３、吸入管８および吐出管９は、ろ
う付け等の手段を用いて接合されている。
【００２６】そして、偏平チューブ２の熱交換部７内に
は、インナーフィン１０が配設されており、過給機から
供給される過給気の高放熱量化（熱交換効率の向上化）
および過給気の低圧力損失化を図っている。このインナ
ーフィン１０は、板厚が０．０８mmのアルミニウムを主
体とする金属合金板よりなり、過給気の流れ方向に対し
て直交する方向に矩形波形状となるように熱交換部７内
に挿入されている。
は、インナーフィン１０が配設されており、過給機から
供給される過給気の高放熱量化（熱交換効率の向上化）
および過給気の低圧力損失化を図っている。このインナ
ーフィン１０は、板厚が０．０８mmのアルミニウムを主
体とする金属合金板よりなり、過給気の流れ方向に対し
て直交する方向に矩形波形状となるように熱交換部７内
に挿入されている。
【００２７】インナーフィン１０は、本発明の熱交換器
用コルゲートフィンであって、並設された側壁部１１、
１２、隣設する側壁部１１、１２の一端部（上端部）同
士を連結する天壁部１３、隣設する側壁部１１、１２の
他端部（下端部）同士を連結する底壁部１４から構成さ
れている。そして、インナーフィン１０は、側壁部１
１、１２、天壁部１３および底壁部１４を偏平チューブ
２の幅方向に連続的に多数設けることによって、矩形波
形状に形成されている。なお、隣設する側壁部１１、１
２およびこれらの側壁部１１、１２の一端部（上端部）
同士を連結する天壁部１３によって、インナーフィン１
０の山部１５が構成される。
用コルゲートフィンであって、並設された側壁部１１、
１２、隣設する側壁部１１、１２の一端部（上端部）同
士を連結する天壁部１３、隣設する側壁部１１、１２の
他端部（下端部）同士を連結する底壁部１４から構成さ
れている。そして、インナーフィン１０は、側壁部１
１、１２、天壁部１３および底壁部１４を偏平チューブ
２の幅方向に連続的に多数設けることによって、矩形波
形状に形成されている。なお、隣設する側壁部１１、１
２およびこれらの側壁部１１、１２の一端部（上端部）
同士を連結する天壁部１３によって、インナーフィン１
０の山部１５が構成される。
【００２８】側壁部１１、１２は、偏平チューブ２の幅
方向に延長され、所定のフィンピッチＰ（例えば１．７
mm）で交互に配設されている。この側壁部１１、１２
は、インナーフィン１０の高さ方向に所定の間隔で並設
された縦壁部であって、これらにより熱交換部７内を偏
平チューブ２の幅方向に複数の流体通路に区画してい
る。なお、インナーフィン１０による熱交換性能（放熱
性能）を更に向上させるために側壁部１１、１２に多数
のルーバーを形成しても良い。
方向に延長され、所定のフィンピッチＰ（例えば１．７
mm）で交互に配設されている。この側壁部１１、１２
は、インナーフィン１０の高さ方向に所定の間隔で並設
された縦壁部であって、これらにより熱交換部７内を偏
平チューブ２の幅方向に複数の流体通路に区画してい
る。なお、インナーフィン１０による熱交換性能（放熱
性能）を更に向上させるために側壁部１１、１２に多数
のルーバーを形成しても良い。
【００２９】天壁部１３および底壁部１４は、偏平チュ
ーブ２の幅方向に延長され、偏平チューブ２の各成形プ
レートの内側面にそれぞれ接触してろう付け等の手段を
用いて接合されている。なお、インナーフィン１０（側
壁部１１、１２、天壁部１３、底壁部１４）のフィン幅
Ｂは例えば８０mm〜１２０mmで、インナーフィン１０
（側壁部１１、１２）の高さＨは例えば３．８mmであ
る。
ーブ２の幅方向に延長され、偏平チューブ２の各成形プ
レートの内側面にそれぞれ接触してろう付け等の手段を
用いて接合されている。なお、インナーフィン１０（側
壁部１１、１２、天壁部１３、底壁部１４）のフィン幅
Ｂは例えば８０mm〜１２０mmで、インナーフィン１０
（側壁部１１、１２）の高さＨは例えば３．８mmであ
る。
【００３０】この実施例のインナーフィン１０には、矩
形波方向に４個の山部１５および４個の底壁部１４を板
厚方向に貫通する貫通孔としての長方形状のスリット
（長穴）１６、１７が複数箇所に形成されている。すな
わち、スリット１６、１７は、第１の山部１５の天壁部
１３の中央より第２〜第４の山部１５および第１〜第４
の底壁部１４を経て第５の山部１５の天壁部１３の中央
まで開口している。
形波方向に４個の山部１５および４個の底壁部１４を板
厚方向に貫通する貫通孔としての長方形状のスリット
（長穴）１６、１７が複数箇所に形成されている。すな
わち、スリット１６、１７は、第１の山部１５の天壁部
１３の中央より第２〜第４の山部１５および第１〜第４
の底壁部１４を経て第５の山部１５の天壁部１３の中央
まで開口している。
【００３１】なお、スリット１６は、図１に示したよう
に、隣設する２つのスリット１７の終端（スリット１７
の長手方向の他端部）１７ｂと同一平面上に始端（スリ
ット１６の長手方向の一端部）１６ａが設けられ、隣設
する２つのスリット１７の始端（スリット１７の長手方
向の一端部）１７ａと同一平面上に終端（スリット１６
の長手方向の他端部）１６ｂが設けられている。そし
て、スリット１６、１７のスリット幅Ｓは例えば２．８
mmで、フィン切れ長さＬは例えば１４mmである。
に、隣設する２つのスリット１７の終端（スリット１７
の長手方向の他端部）１７ｂと同一平面上に始端（スリ
ット１６の長手方向の一端部）１６ａが設けられ、隣設
する２つのスリット１７の始端（スリット１７の長手方
向の一端部）１７ａと同一平面上に終端（スリット１６
の長手方向の他端部）１６ｂが設けられている。そし
て、スリット１６、１７のスリット幅Ｓは例えば２．８
mmで、フィン切れ長さＬは例えば１４mmである。
【００３２】〔第１実施例の製造装置〕次に、インター
クーラ用インナーフィン１０を製造するフィン製造装置
について図４に基づいて説明する。
クーラ用インナーフィン１０を製造するフィン製造装置
について図４に基づいて説明する。
【００３３】フィン製造装置２０は、プレス成形機２
１、および一対の成形ローラ２２、２３等から構成され
ている。プレス成形機２１は、固定型２４と、この固定
型２４に対して上下運動を行う可動型２５とからなり、
薄板状の金属素材４０にスリット１６、１７を形成す
る。また、一対の成形ローラ２２、２３は、外周面が歯
車形状とされ、薄板状の金属素材４０を波形状に成形す
る。
１、および一対の成形ローラ２２、２３等から構成され
ている。プレス成形機２１は、固定型２４と、この固定
型２４に対して上下運動を行う可動型２５とからなり、
薄板状の金属素材４０にスリット１６、１７を形成す
る。また、一対の成形ローラ２２、２３は、外周面が歯
車形状とされ、薄板状の金属素材４０を波形状に成形す
る。
【００３４】〔第１実施例の製造方法〕次に、空冷式の
インタークーラ１の製造方法を図４ないし図６に基づい
て簡単に説明する。
インタークーラ１の製造方法を図４ないし図６に基づい
て簡単に説明する。
【００３５】先ず、インナーフィン１０の成形方法を説
明する。板厚が例えば０．０８mmの薄板状の金属素材
（アルミニウム合金板）４０を、プレス成形機２１の固
定型２４上に送り込んで、可動型２５を降下させて穴開
け加工することにより、薄板状の金属素材４０の所定の
位置に複数のスリット１６、１７を形成する（穴開け工
程）。
明する。板厚が例えば０．０８mmの薄板状の金属素材
（アルミニウム合金板）４０を、プレス成形機２１の固
定型２４上に送り込んで、可動型２５を降下させて穴開
け加工することにより、薄板状の金属素材４０の所定の
位置に複数のスリット１６、１７を形成する（穴開け工
程）。
【００３６】次に、穴開けをした薄板状の金属素材４０
を、一対の成形ローラ２２、２３間に送り込んで、一対
の成形ローラ２２、２３に設けられた歯車により、山部
１５に対してスリット１６、１７の位置を位置合わせす
ることなく、薄板状の金属素材４０を波形状に成形する
（ローラ成形工程）。このとき、隣設する山部１５間の
フィンピッチは例えば６mmである。
を、一対の成形ローラ２２、２３間に送り込んで、一対
の成形ローラ２２、２３に設けられた歯車により、山部
１５に対してスリット１６、１７の位置を位置合わせす
ることなく、薄板状の金属素材４０を波形状に成形する
（ローラ成形工程）。このとき、隣設する山部１５間の
フィンピッチは例えば６mmである。
【００３７】次に、波形状の金属素材４０を一対の送り
ローラ２６、２７間に送り込んで、一対の送りローラ２
６、２７によりさらに摩擦ブレーキ２８に送り込んで波
形状の金属素材４０を矩形波形状に屈曲させる（ローラ
成形工程）。このとき、図５および図６に示したよう
に、隣設する山部１５間のフィンピッチが例えば１．７
mmとなる。
ローラ２６、２７間に送り込んで、一対の送りローラ２
６、２７によりさらに摩擦ブレーキ２８に送り込んで波
形状の金属素材４０を矩形波形状に屈曲させる（ローラ
成形工程）。このとき、図５および図６に示したよう
に、隣設する山部１５間のフィンピッチが例えば１．７
mmとなる。
【００３８】なお、上述したように、この実施例のイン
ナーフィン１０の成形時には、山部１５に対してスリッ
ト１６、１７の位置を位置合わせしていないので、山部
１５に対してスリット１６、１７の位置がランダムとな
り、このようなインナーフィン１０を偏平チューブ２内
に挿入してインタークーラ１として組み付けた時に製品
毎の圧力損失がばらつくことになる。しかし、この実施
例のように、インナーフィン１０のスリット１６、１７
を４個の山部１５分の長穴とすることにより、このうち
３個の山部１５分は常に同一形状となり、１個の山部１
５分だけが穴の始めと終りが変化する。
ナーフィン１０の成形時には、山部１５に対してスリッ
ト１６、１７の位置を位置合わせしていないので、山部
１５に対してスリット１６、１７の位置がランダムとな
り、このようなインナーフィン１０を偏平チューブ２内
に挿入してインタークーラ１として組み付けた時に製品
毎の圧力損失がばらつくことになる。しかし、この実施
例のように、インナーフィン１０のスリット１６、１７
を４個の山部１５分の長穴とすることにより、このうち
３個の山部１５分は常に同一形状となり、１個の山部１
５分だけが穴の始めと終りが変化する。
【００３９】すなわち、インナーフィン１０の１／４の
山部１５の形状しかばらつきが生じないので、全体とし
ての圧力損失のばらつきは小さくなる。その後に、矩形
波形状の金属素材４０を所定の長さで分断することによ
って（分断工程）、図１に示したような矩形波形状のイ
ンナーフィン１０が製造される。
山部１５の形状しかばらつきが生じないので、全体とし
ての圧力損失のばらつきは小さくなる。その後に、矩形
波形状の金属素材４０を所定の長さで分断することによ
って（分断工程）、図１に示したような矩形波形状のイ
ンナーフィン１０が製造される。
【００４０】次に、アルミニウムを主体とする金属合金
板をプレス加工等により所定の形状に成形した複数の偏
平チューブ２内にインナーフィン１０をそれぞれ挿入す
る。このとき、偏平チューブ２の素材として両側面にろ
う材を被覆したブレージングシートを使用することによ
りろう材を偏平チューブ２の内側面とインナーフィン１
０の天壁部１３および底壁部１４の外側面との間にろう
材を配設する手間が省ける。
板をプレス加工等により所定の形状に成形した複数の偏
平チューブ２内にインナーフィン１０をそれぞれ挿入す
る。このとき、偏平チューブ２の素材として両側面にろ
う材を被覆したブレージングシートを使用することによ
りろう材を偏平チューブ２の内側面とインナーフィン１
０の天壁部１３および底壁部１４の外側面との間にろう
材を配設する手間が省ける。
【００４１】次に、内部にインナーフィン１０を挿入し
た偏平チューブ２とアウターフィン３とを複数交互に積
層し、さらに最も外側に配される最外側偏平チューブ２
の丸穴内に吸入管８および吐出管９を差し込んだ組付体
を加熱炉中に入れて一体ろう付けすることにより、図２
および図３に示したような空冷式のインタークーラ１が
製造される。
た偏平チューブ２とアウターフィン３とを複数交互に積
層し、さらに最も外側に配される最外側偏平チューブ２
の丸穴内に吸入管８および吐出管９を差し込んだ組付体
を加熱炉中に入れて一体ろう付けすることにより、図２
および図３に示したような空冷式のインタークーラ１が
製造される。
【００４２】〔第１実施例の作用〕次に、空冷式のイン
タークーラ１の作用を図１ないし図３に基づいて簡単に
説明する。
タークーラ１の作用を図１ないし図３に基づいて簡単に
説明する。
【００４３】過給機の作動によって高温高圧となった過
給気は、吸入管８から複数の偏平チューブ２の入口タン
ク部５を通って熱交換部７内に流入し、インナーフィン
１０の多数の山部１５および複数のスリット１６、１７
により攪乱される。そして、過給気は、インナーフィン
１０の側壁部１１、１２から天壁部１３および底壁部１
４、偏平チューブ２、アウターフィン３を伝って冷却風
へ放熱されることにより冷却され、出口タンク部６およ
び吐出管９を通ってエンジンの吸気管内に吸入される。
給気は、吸入管８から複数の偏平チューブ２の入口タン
ク部５を通って熱交換部７内に流入し、インナーフィン
１０の多数の山部１５および複数のスリット１６、１７
により攪乱される。そして、過給気は、インナーフィン
１０の側壁部１１、１２から天壁部１３および底壁部１
４、偏平チューブ２、アウターフィン３を伝って冷却風
へ放熱されることにより冷却され、出口タンク部６およ
び吐出管９を通ってエンジンの吸気管内に吸入される。
【００４４】〔第１実施例の効果〕以上のように、空冷
式のインタークーラ１は、インナーフィン１０のスリッ
ト１６、１７を４個の山部１５分の長穴とすることによ
り、山部１５に対してスリット１６、１７の位置を位置
決めしないでインナーフィン１０を成形して、スリット
１６、１７の位置が山部１５の位置に対してランダムに
なっても、１／（４個の山部１５−１）だけの位置のば
らつきとなる。
式のインタークーラ１は、インナーフィン１０のスリッ
ト１６、１７を４個の山部１５分の長穴とすることによ
り、山部１５に対してスリット１６、１７の位置を位置
決めしないでインナーフィン１０を成形して、スリット
１６、１７の位置が山部１５の位置に対してランダムに
なっても、１／（４個の山部１５−１）だけの位置のば
らつきとなる。
【００４５】したがって、全体としてはばらつきを小さ
く抑えることができるので、過給気の圧力損失のばらつ
きを低減することができる。この結果、過給気の圧力損
失の大きな増加を抑えることができるため、過給圧の低
下およびエンジンの燃焼室へ供給される吸入空気重量の
減少を抑えることができるので、エンジン性能の低下を
抑えることができる。
く抑えることができるので、過給気の圧力損失のばらつ
きを低減することができる。この結果、過給気の圧力損
失の大きな増加を抑えることができるため、過給圧の低
下およびエンジンの燃焼室へ供給される吸入空気重量の
減少を抑えることができるので、エンジン性能の低下を
抑えることができる。
【００４６】また、インナーフィン１０の成形速度を速
くできるため、インナーフィン１０の生産性を向上する
ことができるので、空冷式のインタークーラ１の生産性
向上に寄与でき、製造コストを低減することができる。
したがって、過給機を搭載する自動車が増加しても充分
対応できるようになる。また、空冷式のインタークーラ
１の価格低減を実現できることにより、過給機を搭載す
る自動車の価格を抑えることができる。
くできるため、インナーフィン１０の生産性を向上する
ことができるので、空冷式のインタークーラ１の生産性
向上に寄与でき、製造コストを低減することができる。
したがって、過給機を搭載する自動車が増加しても充分
対応できるようになる。また、空冷式のインタークーラ
１の価格低減を実現できることにより、過給機を搭載す
る自動車の価格を抑えることができる。
【００４７】さらに、インナーフィン１０を矩形波形状
に成形する際に、山部１５に対するスリット１６、１７
の位置を位置合わせする必要がないため、一対の成形ロ
ーラ２２、２３の外周面にパイロット用ピンを設ける必
要はなく、インナーフィン１０の金属素材４０にパイロ
ット用穴を設ける必要はない。これにより、パイロット
用ピンによりパイロット用穴に亀裂を生じさせることが
なくなるので、インナーフィン１０を矩形波形状に成形
する際に、不良品の発生を抑えることができる。
に成形する際に、山部１５に対するスリット１６、１７
の位置を位置合わせする必要がないため、一対の成形ロ
ーラ２２、２３の外周面にパイロット用ピンを設ける必
要はなく、インナーフィン１０の金属素材４０にパイロ
ット用穴を設ける必要はない。これにより、パイロット
用ピンによりパイロット用穴に亀裂を生じさせることが
なくなるので、インナーフィン１０を矩形波形状に成形
する際に、不良品の発生を抑えることができる。
【００４８】〔第２実施例〕図７はこの発明の第２実施
例を示したもので、インタークーラ用インナーフィンを
示した図である。
例を示したもので、インタークーラ用インナーフィンを
示した図である。
【００４９】この実施例のインナーフィン１０は、長円
形状のスリット１６と長円形状のスリット１７とをラッ
プさせ（重ね合わせ）ており、さらにスリット１６、１
７の始端１６ａ、１７ａおよび終端１６ｂ、１７ｂを半
円形状の穴部としている。すなわち、スリット１６、１
７は、第１の山部１５の天壁部１３の一端より第２〜第
４の山部１５および第１〜第４の底壁部１４を経て第５
の山部１５の天壁部１３の他端まで開口している。な
お、スリット１６は、隣設する２つのスリット１７の始
端１７ａと終端１７ｂとの中間部分に始端１６ａが設け
られ、隣設する２つのスリット１７の終端１７ｂと始端
１７ａとの中間部分に終端１６ｂが設けられている。
形状のスリット１６と長円形状のスリット１７とをラッ
プさせ（重ね合わせ）ており、さらにスリット１６、１
７の始端１６ａ、１７ａおよび終端１６ｂ、１７ｂを半
円形状の穴部としている。すなわち、スリット１６、１
７は、第１の山部１５の天壁部１３の一端より第２〜第
４の山部１５および第１〜第４の底壁部１４を経て第５
の山部１５の天壁部１３の他端まで開口している。な
お、スリット１６は、隣設する２つのスリット１７の始
端１７ａと終端１７ｂとの中間部分に始端１６ａが設け
られ、隣設する２つのスリット１７の終端１７ｂと始端
１７ａとの中間部分に終端１６ｂが設けられている。
【００５０】〔変形例〕この実施例では、熱交換器とし
て積層型熱交換器を用いたが、熱交換器として丸形チュ
ーブ・プレートフィン型熱交換器、あるいは異形チュー
ブ・コルゲートフィン型熱交換器を用いても良い。ま
た、オイルクーラ、エバポレータ、コンデンサ、ラジエ
ータまたはヒータコア等のその他の熱交換器に本発明を
適用しても良い。更に、空冷式のインタークーラ１を水
冷式の熱交換器に変更しても良い。
て積層型熱交換器を用いたが、熱交換器として丸形チュ
ーブ・プレートフィン型熱交換器、あるいは異形チュー
ブ・コルゲートフィン型熱交換器を用いても良い。ま
た、オイルクーラ、エバポレータ、コンデンサ、ラジエ
ータまたはヒータコア等のその他の熱交換器に本発明を
適用しても良い。更に、空冷式のインタークーラ１を水
冷式の熱交換器に変更しても良い。
【００５１】この実施例では、本発明をインナーフィン
１０に適用したが、本発明をアウターフィンに適用して
も良い。また、この実施例では、熱交換器用コルゲート
フィンとして、矩形波形状のインナーフィン１０を用い
たが、熱交換器用コルゲートフィンとして、正弦波形
状、円弧状、波形状のコルゲートフィンを用いても良
い。 更に、スリットの形状は長方形状や長円形状だけ
でなく、円形状、楕円形状、鶏卵形状、三角形状、正方
形状、台形状、多角形状等自由に変更しても良い。
１０に適用したが、本発明をアウターフィンに適用して
も良い。また、この実施例では、熱交換器用コルゲート
フィンとして、矩形波形状のインナーフィン１０を用い
たが、熱交換器用コルゲートフィンとして、正弦波形
状、円弧状、波形状のコルゲートフィンを用いても良
い。 更に、スリットの形状は長方形状や長円形状だけ
でなく、円形状、楕円形状、鶏卵形状、三角形状、正方
形状、台形状、多角形状等自由に変更しても良い。
【図１】インナーフィンを拡大した部分斜視図である
（第１実施例）。
（第１実施例）。
【図２】空冷式のインタークーラを示した斜視図である
（第１実施例）。
（第１実施例）。
【図３】空冷式のインタークーラの主要部を拡大した断
面図である（第１実施例）。
面図である（第１実施例）。
【図４】フィン製造装置を示した概略図である（第１実
施例）。
施例）。
【図５】インナーフィンの製造工程を示した平面図であ
る（第１実施例）。
る（第１実施例）。
【図６】図５のＡ−Ａ断面図である（第１実施例）。
【図７】インナーフィンを拡大した部分斜視図である
（第２実施例）。
（第２実施例）。
【図８】インナーフィンを拡大した部分斜視図である
（従来例）。
（従来例）。
【図９】インナーフィンの製造工程を示した斜視図であ
る（従来例）。
る（従来例）。
【図１０】インナーフィンを拡大した部分斜視図である
（従来例）。
（従来例）。
１ 空冷式のインタークーラ（熱交換器） ２ 偏平チューブ １０ インナーフィン（熱交換器用コルゲートフィン） １５ 山部 １６ スリット １７ スリット
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 兵藤 正和 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 日本電 装株式会社内
Claims (6)
- 【請求項１】内部を流れる第１流体と外側を流れる第２
流体とを熱交換させるチューブと、このチューブの内部
または外側に配され、山部を繰り返すことにより波形状
に屈曲したコルゲートフィンと、このコルゲートフィン
の板厚方向に貫通するスリットとを備えた熱交換器であ
って、 前記スリットは、２個以上の山部に渡って連続して形成
されたことを特徴とする熱交換器。 - 【請求項２】請求項１に記載の熱交換器において、 前記スリットは、前記コルゲートフィンの幅方向に所定
の間隔で複数箇所に設けられたことを特徴とする熱交換
器。 - 【請求項３】請求項１または請求項２に記載の熱交換器
において、 前記スリットは、前記コルゲートフィンの長手方向に所
定の間隔で複数箇所に設けられたことを特徴とする熱交
換器。 - 【請求項４】請求項１ないし請求項３のいずれかに記載
の熱交換器において、 前記コルゲートフィンは、前記チューブの長手方向に、
あるいはこの長手方向に略直交する方向に沿うように矩
形波形状に形成されていることを特徴とする熱交換器。 - 【請求項５】請求項１ないし請求項３のいずれかに記載
の熱交換器において、 前記コルゲートフィンは、前記チューブの長手方向に、
あるいはこの長手方向に略直交する方向に沿うように正
弦波形状に形成されていることを特徴とする熱交換器。 - 【請求項６】請求項１ないし請求項５のいずれかに記載
の熱交換器において、 （ａ）薄板状の素材に、前記スリットを開ける穴開け工
程と、 （ｂ）前記スリットと前記山部との位置合わせを行うこ
となく、前記薄板状の素材を、一対の歯車形状のローラ
間に通して連続的に波形状に屈曲させるローラ成形工程
とを備えたことを特徴とする熱交換器用コルゲートフィ
ンの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11717695A JPH08313183A (ja) | 1995-05-16 | 1995-05-16 | 熱交換器、および熱交換器用コルゲートフィンの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11717695A JPH08313183A (ja) | 1995-05-16 | 1995-05-16 | 熱交換器、および熱交換器用コルゲートフィンの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08313183A true JPH08313183A (ja) | 1996-11-29 |
Family
ID=14705315
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11717695A Pending JPH08313183A (ja) | 1995-05-16 | 1995-05-16 | 熱交換器、および熱交換器用コルゲートフィンの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08313183A (ja) |
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