JPH08323148A - 脱硝装置 - Google Patents
脱硝装置Info
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- JPH08323148A JPH08323148A JP7138957A JP13895795A JPH08323148A JP H08323148 A JPH08323148 A JP H08323148A JP 7138957 A JP7138957 A JP 7138957A JP 13895795 A JP13895795 A JP 13895795A JP H08323148 A JPH08323148 A JP H08323148A
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- zeolite
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 脱硝剤とＮＯX含有ガスとを還元剤の共存下
で接触反応させるようにした脱硝方法において、触媒の
担体として用いるゼオライトの組成比を最適に設定する
ことによって脱硝率を高めることを目的とする。 【構成】 ゼオライトに活性金属を担持させて得られる
脱硝剤４とＮＯX含有ガスとを還元剤の共存下で接触反
応させるようにした脱硝装置において、ＮａＹ型ゼオラ
イトとＨモルデナイトを適宜の比率で混合した主原料を
焼成とハニカム成形を行って触媒担体とし、この触媒担
体にコバルトを担持した脱硝剤を用いる。上記ＮａＹ型
ゼオライトとＨモルデナイトの混合比は「９０：１０」
もしくは「８５：１５」（重量比）とし、還元剤として
３Ｍ酢酸／３Ｍ酢酸アンモニウム水溶液（Ｍ＝ｍｏｌ／
ｌ）を用いて良好な結果が得られる。
で接触反応させるようにした脱硝方法において、触媒の
担体として用いるゼオライトの組成比を最適に設定する
ことによって脱硝率を高めることを目的とする。 【構成】 ゼオライトに活性金属を担持させて得られる
脱硝剤４とＮＯX含有ガスとを還元剤の共存下で接触反
応させるようにした脱硝装置において、ＮａＹ型ゼオラ
イトとＨモルデナイトを適宜の比率で混合した主原料を
焼成とハニカム成形を行って触媒担体とし、この触媒担
体にコバルトを担持した脱硝剤を用いる。上記ＮａＹ型
ゼオライトとＨモルデナイトの混合比は「９０：１０」
もしくは「８５：１５」（重量比）とし、還元剤として
３Ｍ酢酸／３Ｍ酢酸アンモニウム水溶液（Ｍ＝ｍｏｌ／
ｌ）を用いて良好な結果が得られる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は内燃機関等における排気
ガス中に含まれている窒素酸化物（ＮＯX）を除去する
ための脱硝装置に関するものである。
ガス中に含まれている窒素酸化物（ＮＯX）を除去する
ための脱硝装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来からＮＯX処理技術は種々の分野で
必要とされており、例えばディーゼル機関等の排気ガス
中に存在するＮＯXは人体に有害であり、空中に放散さ
れると酸性雨の発生原因ともなるので、これら排気ガス
中のＮＯXを効果的に処理することが望まれている。
必要とされており、例えばディーゼル機関等の排気ガス
中に存在するＮＯXは人体に有害であり、空中に放散さ
れると酸性雨の発生原因ともなるので、これら排気ガス
中のＮＯXを効果的に処理することが望まれている。
【０００３】一般に上記ＮＯXの処理方法は排煙脱硝技
術として実用化されている。この排煙脱硝技術は乾式法
と湿式法に大別されるが、現在では乾式法の一つである
選択接触還元法が技術的に先行しており、有力な脱硝方
法として注目されている。
術として実用化されている。この排煙脱硝技術は乾式法
と湿式法に大別されるが、現在では乾式法の一つである
選択接触還元法が技術的に先行しており、有力な脱硝方
法として注目されている。
【０００４】上記選択接触還元法の主反応は以下の通り
である。
である。
【０００５】 ４ＮＯ＋４ＮＨ3＋Ｏ2 → ４Ｎ2＋６Ｈ2Ｏ・・・・・・・・・・・・・（１） この反応は還元剤としてアンモニア，炭化水素，一酸化
炭素が使用され、特にアンモニアは酸素が共存しても選
択的にＮＯXを除去するため、ディーゼル機関等の排気
ガス中に含まれているＮＯXの除去に用いて有効であ
る。この反応は触媒としてプラチナ等の貴金属とかアル
ミナ，酸化チタン（ＴｉＯ2）等に担持された各種金属
酸化物が使用される。
炭素が使用され、特にアンモニアは酸素が共存しても選
択的にＮＯXを除去するため、ディーゼル機関等の排気
ガス中に含まれているＮＯXの除去に用いて有効であ
る。この反応は触媒としてプラチナ等の貴金属とかアル
ミナ，酸化チタン（ＴｉＯ2）等に担持された各種金属
酸化物が使用される。
【０００６】又、特開昭６３−２８３７２７号公報に
は、各種金属を含むゼオライトを炭化水素の存在下でＮ
Ｏxを含むガスと接触させる方法が開示されている。
は、各種金属を含むゼオライトを炭化水素の存在下でＮ
Ｏxを含むガスと接触させる方法が開示されている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】上記の選択接触還元法
は簡単なシステムでＮＯXを処理することができるとと
もに高脱硝率が得られ、しかもＮＯXを無害なＮ2ガスと
Ｈ2Ｏに分解することにより廃液処理を不要とするとい
う利点を有している反面で、有害なアンモニアガスを使
用するために該アンモニアガスの取扱いに万全の注意が
要求され、更に還元触媒が排気ガス中のＮＯX以外の成
分で劣化してしまうことがあるため、触媒交換を必要と
するという課題がある。特に高価な貴金属系の触媒は経
済的な見地から使用できないケースが多々ある。
は簡単なシステムでＮＯXを処理することができるとと
もに高脱硝率が得られ、しかもＮＯXを無害なＮ2ガスと
Ｈ2Ｏに分解することにより廃液処理を不要とするとい
う利点を有している反面で、有害なアンモニアガスを使
用するために該アンモニアガスの取扱いに万全の注意が
要求され、更に還元触媒が排気ガス中のＮＯX以外の成
分で劣化してしまうことがあるため、触媒交換を必要と
するという課題がある。特に高価な貴金属系の触媒は経
済的な見地から使用できないケースが多々ある。
【０００８】又、高温下では触媒成分の焼結が進行して
しまう等の問題があり、逆に低温下ではアンモニウムが
水分あるいはＳＯXと反応して硫酸アンモニウム等の塩
が触媒表面に生成してしまい、脱硝率が低下するという
問題がある。そのため使用温度の範囲は３２０℃〜４５
０℃に制限されているのが現状である。
しまう等の問題があり、逆に低温下ではアンモニウムが
水分あるいはＳＯXと反応して硫酸アンモニウム等の塩
が触媒表面に生成してしまい、脱硝率が低下するという
問題がある。そのため使用温度の範囲は３２０℃〜４５
０℃に制限されているのが現状である。
【０００９】他の脱硝法として直接分解法とか炭化水素
系の還元剤を用いた選択還元脱硝法も研究されており、
例えば近年ではＣｕ−ＺＳＭ−５ゼオライトとかペロブ
スカイト型複合化合物等に遷移金属、アルカリ土類金属
といった金属を担持あるいはイオン交換したものを触媒
とし、還元剤を用いてＮＯXをＮ2に還元させる反応が見
いだされているが、この反応は反応機構が詳細に解明さ
れていないこともあって温度とか触媒（金属）、還元剤
等の組み合わせにより活性が大きく変化する難点があ
る。最も高活性なＣｕ−ＺＳＭ−５ゼオライトでも排気
ガス中のＳＯXあるいはＯ2で触媒性能が劣化することが
あり、実用上での障害となっている。
系の還元剤を用いた選択還元脱硝法も研究されており、
例えば近年ではＣｕ−ＺＳＭ−５ゼオライトとかペロブ
スカイト型複合化合物等に遷移金属、アルカリ土類金属
といった金属を担持あるいはイオン交換したものを触媒
とし、還元剤を用いてＮＯXをＮ2に還元させる反応が見
いだされているが、この反応は反応機構が詳細に解明さ
れていないこともあって温度とか触媒（金属）、還元剤
等の組み合わせにより活性が大きく変化する難点があ
る。最も高活性なＣｕ−ＺＳＭ−５ゼオライトでも排気
ガス中のＳＯXあるいはＯ2で触媒性能が劣化することが
あり、実用上での障害となっている。
【００１０】本発明は上記に鑑みてなされたものであっ
て、特に触媒の担体として用いるゼオライトの組成比を
最適に設定することにより、脱硝率を高めた装置を得る
ことを目的とするものである。
て、特に触媒の担体として用いるゼオライトの組成比を
最適に設定することにより、脱硝率を高めた装置を得る
ことを目的とするものである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明は上記目的を達成
するために、ゼオライトに活性金属を担持させて得られ
る脱硝剤とＮＯX含有ガスとを還元剤の共存下で接触反
応させるようにした脱硝装置において、ＮａＹ型ゼオラ
イトとＨモルデナイトを適宜の比率で混合した主原料を
焼成とハニカム成形を行って触媒担体とし、この触媒担
体にコバルトを担持した脱硝剤を用いた脱硝装置を提供
する。
するために、ゼオライトに活性金属を担持させて得られ
る脱硝剤とＮＯX含有ガスとを還元剤の共存下で接触反
応させるようにした脱硝装置において、ＮａＹ型ゼオラ
イトとＨモルデナイトを適宜の比率で混合した主原料を
焼成とハニカム成形を行って触媒担体とし、この触媒担
体にコバルトを担持した脱硝剤を用いた脱硝装置を提供
する。
【００１２】上記ＮａＹ型ゼオライトとＨモルデナイト
の混合比を「９０：１０」もしくは「８５：１５」（重
量比）とし、前記還元剤として３Ｍ酢酸／３Ｍ酢酸アン
モニウム水溶液（Ｍ＝ｍｏｌ／ｌ）を用いている。
の混合比を「９０：１０」もしくは「８５：１５」（重
量比）とし、前記還元剤として３Ｍ酢酸／３Ｍ酢酸アン
モニウム水溶液（Ｍ＝ｍｏｌ／ｌ）を用いている。
【００１３】
【作用】かかる脱硝装置によれば、触媒の担体として用
いるゼオライトの組成比を最適化することによって還元
剤の濃度に関係なく脱硝率が高くなり、特に「ＮａＹ型
ゼオライト：Ｈモルデナイト＝９０：１０」もしくは同
「８５：１５」の混合比（重量比）にしたことによって
排気ガスの脱硝作用がきわめて良好になることが確認さ
れた。
いるゼオライトの組成比を最適化することによって還元
剤の濃度に関係なく脱硝率が高くなり、特に「ＮａＹ型
ゼオライト：Ｈモルデナイト＝９０：１０」もしくは同
「８５：１５」の混合比（重量比）にしたことによって
排気ガスの脱硝作用がきわめて良好になることが確認さ
れた。
【００１４】又、還元剤としての酢酸アンモニウムを共
存させることで排気ガス中のＳＯX等による脱硝剤の劣
化等が抑制され、脱硝率が高くなるとともに脱硝剤の寿
命も向上するという作用が得られる。
存させることで排気ガス中のＳＯX等による脱硝剤の劣
化等が抑制され、脱硝率が高くなるとともに脱硝剤の寿
命も向上するという作用が得られる。
【００１５】
【実施例】以下本発明にかかる脱硝装置の具体的な実施
例を説明する。本実施例では触媒と還元剤を用いて窒素
酸化物（ＮＯX）を窒素ガス（Ｎ2）に還元する反応にお
いて、触媒の担体として用いたゼオライトの組成比を最
適に設定することにより、高特性な脱硝装置を得ること
を主眼としている。
例を説明する。本実施例では触媒と還元剤を用いて窒素
酸化物（ＮＯX）を窒素ガス（Ｎ2）に還元する反応にお
いて、触媒の担体として用いたゼオライトの組成比を最
適に設定することにより、高特性な脱硝装置を得ること
を主眼としている。
【００１６】本実施例では下記の比較例１，２と、ゼオ
ライトの組成比を変化させた実施例１〜４により脱硝剤
を調製して、各比較例と実施例について脱硝率を測定し
た。
ライトの組成比を変化させた実施例１〜４により脱硝剤
を調製して、各比較例と実施例について脱硝率を測定し
た。
【００１７】〔比較例１〕主原料としてＮａＹ型ゼオラ
イトのみを用いて、この主原料を焼成してハニカム成形
を行って触媒担体とし、これを０.０５Ｍ硝酸コバルト
水溶液に２時間含浸してコバルトを担持し、１５０℃で
８時間乾燥して脱硝剤を作成した。
イトのみを用いて、この主原料を焼成してハニカム成形
を行って触媒担体とし、これを０.０５Ｍ硝酸コバルト
水溶液に２時間含浸してコバルトを担持し、１５０℃で
８時間乾燥して脱硝剤を作成した。
【００１８】〔比較例２〕主原料としてＨモルデナイト
のみを用いて、この主原料を焼成してハニカム成形を行
って触媒担体とし、これを０.０５Ｍ硝酸コバルト水溶
液に２時間含浸してコバルトを担持し、１５０℃で８時
間乾燥して脱硝剤を作成した。
のみを用いて、この主原料を焼成してハニカム成形を行
って触媒担体とし、これを０.０５Ｍ硝酸コバルト水溶
液に２時間含浸してコバルトを担持し、１５０℃で８時
間乾燥して脱硝剤を作成した。
【００１９】〔実施例１〕ＮａＹ型ゼオライトとＨモル
デナイトの組み合わせとして、「ＮａＹ型ゼオライト：
Ｈモルデナイト＝９５：５」（重量比）の混合比とした
主原料を焼成してハニカム成形を行って触媒担体とし、
これを０.０５Ｍ硝酸コバルト水溶液に２時間含浸して
コバルトを担持し、１５０℃で８時間乾燥して脱硝剤を
作成した。
デナイトの組み合わせとして、「ＮａＹ型ゼオライト：
Ｈモルデナイト＝９５：５」（重量比）の混合比とした
主原料を焼成してハニカム成形を行って触媒担体とし、
これを０.０５Ｍ硝酸コバルト水溶液に２時間含浸して
コバルトを担持し、１５０℃で８時間乾燥して脱硝剤を
作成した。
【００２０】上記操作によれば、ゼオライトの細孔中に
活性金属としてのコバルトが拡散し、乾燥によってゼオ
ライト中に含まれる水分が除去される。このように硝酸
コバルト水溶液とゼオライトとを接触させることによっ
てイオン交換が起こり、活性金属であるコバルトがゼオ
ライトに担持される。
活性金属としてのコバルトが拡散し、乾燥によってゼオ
ライト中に含まれる水分が除去される。このように硝酸
コバルト水溶液とゼオライトとを接触させることによっ
てイオン交換が起こり、活性金属であるコバルトがゼオ
ライトに担持される。
【００２１】〔実施例２〕ＮａＹ型ゼオライトとＨモル
デナイトの組み合わせとして、「ＮａＹ型ゼオライト：
Ｈモルデナイト＝９０：１０」の混合比とした主原料を
上記と同様に焼成してハニカム成形を行って触媒担体と
し、これを０.０５Ｍ硝酸コバルト水溶液に２時間含浸
してコバルトを担持し、１５０℃で８時間乾燥して脱硝
剤を作成した。
デナイトの組み合わせとして、「ＮａＹ型ゼオライト：
Ｈモルデナイト＝９０：１０」の混合比とした主原料を
上記と同様に焼成してハニカム成形を行って触媒担体と
し、これを０.０５Ｍ硝酸コバルト水溶液に２時間含浸
してコバルトを担持し、１５０℃で８時間乾燥して脱硝
剤を作成した。
【００２２】〔実施例３〕ＮａＹ型ゼオライトとＨモル
デナイトの組み合わせとして、「ＮａＹ型ゼオライト：
Ｈモルデナイト＝８５：１５」の混合比とした主原料を
上記と同様に焼成してハニカム成形を行って触媒担体と
し、これを０.０５Ｍ硝酸コバルト水溶液に２時間含浸
してコバルトを担持し、１５０℃で８時間乾燥して脱硝
剤を作成した。
デナイトの組み合わせとして、「ＮａＹ型ゼオライト：
Ｈモルデナイト＝８５：１５」の混合比とした主原料を
上記と同様に焼成してハニカム成形を行って触媒担体と
し、これを０.０５Ｍ硝酸コバルト水溶液に２時間含浸
してコバルトを担持し、１５０℃で８時間乾燥して脱硝
剤を作成した。
【００２３】〔実施例４〕ＮａＹ型ゼオライトとＨモル
デナイトの組み合わせとして、「ＮａＹ型ゼオライト：
Ｈモルデナイト＝８０：２０」の混合比とした主原料を
上記と同様に焼成してハニカム成形を行って触媒担体と
し、これを０.０５Ｍ硝酸コバルト水溶液に２時間含浸
してコバルトを担持し、１５０℃で８時間乾燥して脱硝
剤を作成した。
デナイトの組み合わせとして、「ＮａＹ型ゼオライト：
Ｈモルデナイト＝８０：２０」の混合比とした主原料を
上記と同様に焼成してハニカム成形を行って触媒担体と
し、これを０.０５Ｍ硝酸コバルト水溶液に２時間含浸
してコバルトを担持し、１５０℃で８時間乾燥して脱硝
剤を作成した。
【００２４】上記により得られた比較例１，２と実施例
１〜４の脱硝剤について、還元剤としての３Ｍ酢酸／３
Ｍ酢酸アンモニウム水溶液（Ｍ＝ｍｏｌ／ｌ）を加え
て、図１に示す装置により脱硝効率を求めた。図中の１
は反応槽、２はガス導入管であり、反応槽１の中央部に
は脱硝剤ホルダ３が配置され、この脱硝剤ホルダ３内に
ハニカム状に形成された脱硝剤４が充填されている。こ
れら脱硝剤ホルダ３及び脱硝剤４はヒータ５によって所
定温度に保持されている。尚、反応槽１に近接するガス
導入管２にもヒータ６が配備されている。
１〜４の脱硝剤について、還元剤としての３Ｍ酢酸／３
Ｍ酢酸アンモニウム水溶液（Ｍ＝ｍｏｌ／ｌ）を加え
て、図１に示す装置により脱硝効率を求めた。図中の１
は反応槽、２はガス導入管であり、反応槽１の中央部に
は脱硝剤ホルダ３が配置され、この脱硝剤ホルダ３内に
ハニカム状に形成された脱硝剤４が充填されている。こ
れら脱硝剤ホルダ３及び脱硝剤４はヒータ５によって所
定温度に保持されている。尚、反応槽１に近接するガス
導入管２にもヒータ６が配備されている。
【００２５】７は還元剤溶液が充填されたタンク、８は
還元剤を反応槽１に送り込むためのポンプ、９は還元剤
溶液を反応槽１内に注入するノズルである。
還元剤を反応槽１に送り込むためのポンプ、９は還元剤
溶液を反応槽１内に注入するノズルである。
【００２６】上記ガス導入管２に供給するモデルガスＭ
を調製するため、ＮＯガスボンベ１０，ＳＯ2ガスボン
ベ１１，Ｏ2ガスボンベ１２，Ｎ2ガスボンベ１３を用意
し、夫々マスフローコントローラ１４，１５，１６，１
７によりＮＯガス，ＳＯ2ガス，Ｏ2ガス及びＮ2ガスの
混合ガスを作成して流量調節バルブ１８を介してガス導
入管２にモデルガスを流入した。
を調製するため、ＮＯガスボンベ１０，ＳＯ2ガスボン
ベ１１，Ｏ2ガスボンベ１２，Ｎ2ガスボンベ１３を用意
し、夫々マスフローコントローラ１４，１５，１６，１
７によりＮＯガス，ＳＯ2ガス，Ｏ2ガス及びＮ2ガスの
混合ガスを作成して流量調節バルブ１８を介してガス導
入管２にモデルガスを流入した。
【００２７】１９は前記ヒータ５，６の温度制御盤、２
０はレコーダ、２１はＮＯX・Ｏ2分析計、２２はガスク
ロマトグラフィーである。上記反応槽１への流入前と流
入後のモデルガスＭが管路に配備された各流量切換弁の
切換作用によって夫々ＮＯX・Ｏ2分析計２１とガスクロ
マトグラフィー２２に送り込まれて測定が行われ、その
結果がレコーダ２０に記録される。
０はレコーダ、２１はＮＯX・Ｏ2分析計、２２はガスク
ロマトグラフィーである。上記反応槽１への流入前と流
入後のモデルガスＭが管路に配備された各流量切換弁の
切換作用によって夫々ＮＯX・Ｏ2分析計２１とガスクロ
マトグラフィー２２に送り込まれて測定が行われ、その
結果がレコーダ２０に記録される。
【００２８】実験条件は以下の通りである。
【００２９】（１）反応温度：４００℃ （２）サンプルガス：ＮＯ濃度８６０ｐｐｍ，酸素濃度
８.５％，ＳＯ2濃度：６０ｐｐｍ ガス流量１.７５（ｌ／ｍｉｎ） （３）還元剤：３Ｍ酢酸／３Ｍ酢酸アンモニウム水溶液
（Ｍ＝ｍｏｌ／ｌ） （４）触媒担体の主原料：ＮａＹ型ゼオライトとＨモル
デナイト （５）触媒担体に担持した金属：コバルト（Ｃｏ） 以下に図１の装置を用いた実際の脱硝操作及びその結果
を説明する。本例では前記比較例１，２と実施例１〜４
によるコバルトを担持させた脱硝剤４を脱硝剤ホルダ３
内に２６３（ｃｍ3）充填し、ヒータ５の駆動によって
反応温度を４００℃に設定してモデルガスＭとして前記
混合ガスを１.７５（ｌ／ｍｉｎ）流入させながら、ポ
ンプ８の駆動によりタンク７から還元剤としての酢酸／
酢酸アンモニウム水溶液を０.５〜２（ｍｌ／ｈ）の流
量を保ってノズル９から反応槽１内の底部に注入した。
８.５％，ＳＯ2濃度：６０ｐｐｍ ガス流量１.７５（ｌ／ｍｉｎ） （３）還元剤：３Ｍ酢酸／３Ｍ酢酸アンモニウム水溶液
（Ｍ＝ｍｏｌ／ｌ） （４）触媒担体の主原料：ＮａＹ型ゼオライトとＨモル
デナイト （５）触媒担体に担持した金属：コバルト（Ｃｏ） 以下に図１の装置を用いた実際の脱硝操作及びその結果
を説明する。本例では前記比較例１，２と実施例１〜４
によるコバルトを担持させた脱硝剤４を脱硝剤ホルダ３
内に２６３（ｃｍ3）充填し、ヒータ５の駆動によって
反応温度を４００℃に設定してモデルガスＭとして前記
混合ガスを１.７５（ｌ／ｍｉｎ）流入させながら、ポ
ンプ８の駆動によりタンク７から還元剤としての酢酸／
酢酸アンモニウム水溶液を０.５〜２（ｍｌ／ｈ）の流
量を保ってノズル９から反応槽１内の底部に注入した。
【００３０】尚、還元剤の注入量は０.５〜２（ｍｌ／
ｈ）でガス中に酢酸が気化したときの酢酸ガス濃度は計
算から６４３〜２５７１ｐｐｍとなる。従って注入量を
変化させることで反応させる酢酸の量を変化させる。
ｈ）でガス中に酢酸が気化したときの酢酸ガス濃度は計
算から６４３〜２５７１ｐｐｍとなる。従って注入量を
変化させることで反応させる酢酸の量を変化させる。
【００３１】次にガス導入管２と各配管に各々配備され
た流量調節バルブの開閉操作により、図１中の矢印に示
したように反応槽１を通過したモデルガスＭと反応槽１
を通過しないモデルガスＭ、即ち反応前後におけるモデ
ルガスＭのＮＯX濃度と酸素濃度とをＮＯX・Ｏ2分析計
２１により測定した。そして反応前のモデルガスＭのＮ
ＯX濃度をＣ0（ppm）とし、反応後のＮＯXの濃度をＣ1
（ppm）として脱硝率を次式によって求めた。
た流量調節バルブの開閉操作により、図１中の矢印に示
したように反応槽１を通過したモデルガスＭと反応槽１
を通過しないモデルガスＭ、即ち反応前後におけるモデ
ルガスＭのＮＯX濃度と酸素濃度とをＮＯX・Ｏ2分析計
２１により測定した。そして反応前のモデルガスＭのＮ
ＯX濃度をＣ0（ppm）とし、反応後のＮＯXの濃度をＣ1
（ppm）として脱硝率を次式によって求めた。
【００３２】 脱硝率(％)＝｛Ｃ0(ppm)−Ｃ1(ppm)｝／｛Ｃ0(ppm)｝×100・・・・・（２） 表１は上記還元剤濃度を６４０〜２５６０ｐｐｍまで変
化させたときの脱硝率を示しており、図２は同じく還元
剤（酢酸）濃度と脱硝率の相関を示すグラフである。
化させたときの脱硝率を示しており、図２は同じく還元
剤（酢酸）濃度と脱硝率の相関を示すグラフである。
【００３３】
【表１】
【００３４】表１及び図２によれば、還元剤の濃度如何
に関わらず比較例１，２に較べて本実施例１〜４の脱硝
率が高くなっており、特に実施例２である「ＮａＹ型ゼ
オライト：Ｈモルデナイト＝９０：１０」とした混合比
と、実施例３である「ＮａＹ型ゼオライト：Ｈモルデナ
イト＝８５：１５」の混合比にした例では、還元剤濃度
が１２８０ｐｐｍ以上での脱硝率がほぼ１００％に達し
ており、脱硝作用が良好であることが確認された。
に関わらず比較例１，２に較べて本実施例１〜４の脱硝
率が高くなっており、特に実施例２である「ＮａＹ型ゼ
オライト：Ｈモルデナイト＝９０：１０」とした混合比
と、実施例３である「ＮａＹ型ゼオライト：Ｈモルデナ
イト＝８５：１５」の混合比にした例では、還元剤濃度
が１２８０ｐｐｍ以上での脱硝率がほぼ１００％に達し
ており、脱硝作用が良好であることが確認された。
【００３５】尚、本発明を適用した脱硝装置は、触媒と
なるコバルトを担持させたゼオライトとＮＯX含有ガス
とを接触反応させる際に、還元剤としての酢酸アンモニ
ウムを共存させることで排気ガス中のＳＯX等による脱
硝剤の劣化等が抑制され、脱硝率が高くなるとともに脱
硝剤の寿命も向上するという作用があり、還元剤の濃度
を規制することによって脱硝率が良好に維持されるとい
う効果が得られる。
なるコバルトを担持させたゼオライトとＮＯX含有ガス
とを接触反応させる際に、還元剤としての酢酸アンモニ
ウムを共存させることで排気ガス中のＳＯX等による脱
硝剤の劣化等が抑制され、脱硝率が高くなるとともに脱
硝剤の寿命も向上するという作用があり、還元剤の濃度
を規制することによって脱硝率が良好に維持されるとい
う効果が得られる。
【００３６】
【発明の効果】以上詳細に説明したように、本発明は触
媒の担体として用いるゼオライトの組成比を最適化する
ことによって脱硝率を高めることが可能となり、特に
「ＮａＹ型ゼオライト：Ｈモルデナイト＝９０：１０」
もしくは同「８５：１５」の混合比（重量比）にしたこ
とによって高特性な脱硝剤が得られる。
媒の担体として用いるゼオライトの組成比を最適化する
ことによって脱硝率を高めることが可能となり、特に
「ＮａＹ型ゼオライト：Ｈモルデナイト＝９０：１０」
もしくは同「８５：１５」の混合比（重量比）にしたこ
とによって高特性な脱硝剤が得られる。
【００３７】特に還元触媒として高価な貴金属系の触媒
を使用することがないので、経済的な見地からも有効で
あり、還元剤として有害なアンモニアガスを使用してい
ないので、取扱いに格別の注意は要求されないという利
点がある。
を使用することがないので、経済的な見地からも有効で
あり、還元剤として有害なアンモニアガスを使用してい
ないので、取扱いに格別の注意は要求されないという利
点がある。
【００３８】又、還元剤中に酢酸アンモニウムを共存さ
せることで排気ガス中のＳＯX等による脱硝剤の劣化等
が抑制され、脱硝率が高くなるとともに脱硝剤の寿命も
向上するという効果が得られる。
せることで排気ガス中のＳＯX等による脱硝剤の劣化等
が抑制され、脱硝率が高くなるとともに脱硝剤の寿命も
向上するという効果が得られる。
【図１】本発明にかかる脱硝方法を実施した実験装置の
構成を示す概要図。
構成を示す概要図。
【図２】本実施例における還元剤（酢酸）濃度と脱硝率
の相関を示すグラフ。
の相関を示すグラフ。
１…反応槽 ２…ガス導入管 ３…脱硝剤ホルダ ４…脱硝剤 ５，６…ヒータ ７…（還元剤用）タンク ８…ポンプ ９…ノズル １０…ＮＯガスボンベ １１…ＳＯ2ガスボンベ １２…Ｏ2ガスボンベ １３…Ｎ2ガスボンベ １４，１５，１６，１７…マスフローコントローラ １８…流量調節バルブ １９…温度制御盤 ２０…レコーダ ２１…ＮＯX・Ｏ2分析計 ２２…ガスクロマトグラフィー
Claims (3)
- 【請求項１】 ゼオライトに活性金属を担持させて得ら
れる脱硝剤とＮＯX含有ガスとを還元剤の共存下で接触
反応させるようにした脱硝装置において、 ＮａＹ型ゼオライトとＨモルデナイトを適宜の比率で混
合した主原料を焼成とハニカム成形を行って触媒担体と
し、この触媒担体にコバルトを担持した脱硝剤を用いた
ことを特徴とする脱硝装置。 - 【請求項２】 前記ＮａＹ型ゼオライトとＨモルデナイ
トの混合比を「９０：１０」もしくは「８５：１５」
（重量比）とした請求項１記載の脱硝装置。 - 【請求項３】 前記還元剤として３Ｍ酢酸／３Ｍ酢酸ア
ンモニウム水溶液（Ｍ＝ｍｏｌ／ｌ）を用いた請求項
１，２記載の脱硝装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7138957A JPH08323148A (ja) | 1995-06-06 | 1995-06-06 | 脱硝装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7138957A JPH08323148A (ja) | 1995-06-06 | 1995-06-06 | 脱硝装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08323148A true JPH08323148A (ja) | 1996-12-10 |
Family
ID=15234127
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7138957A Pending JPH08323148A (ja) | 1995-06-06 | 1995-06-06 | 脱硝装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08323148A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6685897B1 (en) | 2000-01-06 | 2004-02-03 | The Regents Of The University Of California | Highly-basic large-pore zeolite catalysts for NOx reduction at low temperatures |
-
1995
- 1995-06-06 JP JP7138957A patent/JPH08323148A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6685897B1 (en) | 2000-01-06 | 2004-02-03 | The Regents Of The University Of California | Highly-basic large-pore zeolite catalysts for NOx reduction at low temperatures |
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