JPH08326760A - 低トルク変動性軸受用保持器 - Google Patents
低トルク変動性軸受用保持器Info
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- JPH08326760A JPH08326760A JP7133383A JP13338395A JPH08326760A JP H08326760 A JPH08326760 A JP H08326760A JP 7133383 A JP7133383 A JP 7133383A JP 13338395 A JP13338395 A JP 13338395A JP H08326760 A JPH08326760 A JP H08326760A
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Classifications
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- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
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-
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-
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 軸受に装着されて低トルクでトルク変動の少
ない状態で使用でき、低騒音で低発塵状態が長期間維持
できる高性能の低トルク変動性軸受用保持器を提供す
る。 【構成】 環状の保持器本体５の軸方向に対して一方の
面に、開口する球面状のボール保持用ポケット６を形成
した冠形の軸受保持器を、体積比５〜２５容量％の気孔
率で連通気孔を有するポリイミド樹脂の焼結体などを採
用した多孔質樹脂成形体から形成し、４０℃の粘度が１
０〜３５０ｃＳｔの潤滑油を含浸して、潤滑油の滲出量
および滲出速度を安定させて軸受用保持器を構成する。
潤滑油の摩擦面への滲出量は、油膜が単分子被膜を形成
する程度に制限されて低発塵である。
ない状態で使用でき、低騒音で低発塵状態が長期間維持
できる高性能の低トルク変動性軸受用保持器を提供す
る。 【構成】 環状の保持器本体５の軸方向に対して一方の
面に、開口する球面状のボール保持用ポケット６を形成
した冠形の軸受保持器を、体積比５〜２５容量％の気孔
率で連通気孔を有するポリイミド樹脂の焼結体などを採
用した多孔質樹脂成形体から形成し、４０℃の粘度が１
０〜３５０ｃＳｔの潤滑油を含浸して、潤滑油の滲出量
および滲出速度を安定させて軸受用保持器を構成する。
潤滑油の摩擦面への滲出量は、油膜が単分子被膜を形成
する程度に制限されて低発塵である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は軸受用保持器に関し、
特に回転時に低トルクおよび低トルク変動が要求される
転がり軸受に使用される低トルク変動性軸受用保持器に
関するものである。
特に回転時に低トルクおよび低トルク変動が要求される
転がり軸受に使用される低トルク変動性軸受用保持器に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】軸受用保持器は、潤滑性能や強度の面か
ら軸受の使用状態に最も適当なものを装着することが望
ましいが、特に、回転時に低いトルクと低いトルク変動
特性（Ｊｉｔｔｅｒ）が要求される機器の転がり軸受に
使用される保持器については、その形状と共に、材料選
択の配慮が極めて重要である。
ら軸受の使用状態に最も適当なものを装着することが望
ましいが、特に、回転時に低いトルクと低いトルク変動
特性（Ｊｉｔｔｅｒ）が要求される機器の転がり軸受に
使用される保持器については、その形状と共に、材料選
択の配慮が極めて重要である。
【０００３】ここで、回転時に低いトルクおよび低いト
ルク変動特性が要求される機器の代表例としては、ハー
ドディスクドライブ（以下、ＨＤＤと略記する）のスピ
ンドル、レーザービームプリンタ（以下、ＬＢＰと略記
する）のスキャナモータ、ビデオテープレコーダ（以
下、ＶＴＲと略記する）のシリンダモータなどが挙げら
れる。
ルク変動特性が要求される機器の代表例としては、ハー
ドディスクドライブ（以下、ＨＤＤと略記する）のスピ
ンドル、レーザービームプリンタ（以下、ＬＢＰと略記
する）のスキャナモータ、ビデオテープレコーダ（以
下、ＶＴＲと略記する）のシリンダモータなどが挙げら
れる。
【０００４】低いトルクと低いトルク変動が比較的安定
して得られ易い保持器の形状としては、例えば冠型と呼
ばれるものがある。
して得られ易い保持器の形状としては、例えば冠型と呼
ばれるものがある。
【０００５】図２に示した冠型の軸受用保持器は、環状
の保持器本体１の軸方向に対して直角の１つの基準面４
に、周方向に一定間隔で対向する２つ一組の保持爪２を
設け、この保持爪２は互いに接近する方向に湾曲させて
その間に球面状のボール保持用ポケット３を形成した低
トルク変動性軸受保持器である。
の保持器本体１の軸方向に対して直角の１つの基準面４
に、周方向に一定間隔で対向する２つ一組の保持爪２を
設け、この保持爪２は互いに接近する方向に湾曲させて
その間に球面状のボール保持用ポケット３を形成した低
トルク変動性軸受保持器である。
【０００６】このような軸受保持器は、通常、内径が６
ｍｍ以下の超小型の軸受保持器であり、ボール（転動
体）が比較的大面積の保持爪に安定して保持されてい
て、低トルクでトルク変動は比較的小さいが、それだけ
保持器の材質による摺動特性の影響を受け易いものであ
り、要所にグリースを充填して用いていた。
ｍｍ以下の超小型の軸受保持器であり、ボール（転動
体）が比較的大面積の保持爪に安定して保持されてい
て、低トルクでトルク変動は比較的小さいが、それだけ
保持器の材質による摺動特性の影響を受け易いものであ
り、要所にグリースを充填して用いていた。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかし、前記した軸受
の使用状態において、軸受回転が１００００回転／分程
度の高速になると、グリースの攪拌抵抗が顕著になって
軸受で支持した軸のトルクが大きくなり、かつそのトル
クが変動するという問題点がある。
の使用状態において、軸受回転が１００００回転／分程
度の高速になると、グリースの攪拌抵抗が顕著になって
軸受で支持した軸のトルクが大きくなり、かつそのトル
クが変動するという問題点がある。
【０００８】また、通常、グリースで潤滑しているの
で、軸受の使用中にグリースの微小な粒子（ミスト）や
これに塵埃が付着した粉塵が軸受周囲の雰囲気に発生す
るという問題点もある。
で、軸受の使用中にグリースの微小な粒子（ミスト）や
これに塵埃が付着した粉塵が軸受周囲の雰囲気に発生す
るという問題点もある。
【０００９】このような発塵現象は、清浄な雰囲気で製
造・組み立ての必要があるＨＤＤ、ＶＴＲ、ＤＡＴ、Ｌ
ＢＰなどの精密機械工場や半導体製造設備においては極
めて重要な問題である。
造・組み立ての必要があるＨＤＤ、ＶＴＲ、ＤＡＴ、Ｌ
ＢＰなどの精密機械工場や半導体製造設備においては極
めて重要な問題である。
【００１０】またこのような発塵に係わる問題は、図２
に示した保持器において、基準面４に円柱状の突起を形
成してグリースを保持器外に流出する動きを阻止するこ
と、または外径面もしくは内径面に沿ってグリース飛散
防止壁を設けることによっても充分に改善できなかっ
た。
に示した保持器において、基準面４に円柱状の突起を形
成してグリースを保持器外に流出する動きを阻止するこ
と、または外径面もしくは内径面に沿ってグリース飛散
防止壁を設けることによっても充分に改善できなかっ
た。
【００１１】また、保持器の潤滑剤の改善例としては、
微量の液状の潤滑油を使用した例（特開昭６４−４６０
１１号、特開平６−２４９２４４号）も知られている
が、これでは転走面に潤滑油量を充分に供給できないの
で、耐久性が充分でなかった。
微量の液状の潤滑油を使用した例（特開昭６４−４６０
１１号、特開平６−２４９２４４号）も知られている
が、これでは転走面に潤滑油量を充分に供給できないの
で、耐久性が充分でなかった。
【００１２】そこで、この発明の課題は、上記した問題
点を解決して、低トルクでありしかもトルク変動のない
安定した状態で軸受を使用でき、さらに低騒音で低発塵
の状態が長期間維持できる高性能の低トルク変動性軸受
用保持器を提供することである。
点を解決して、低トルクでありしかもトルク変動のない
安定した状態で軸受を使用でき、さらに低騒音で低発塵
の状態が長期間維持できる高性能の低トルク変動性軸受
用保持器を提供することである。
【００１３】
【課題を解決するための手段】上記した課題を解決する
ため、この発明においては、体積比５〜２５容量％の気
孔率で連通気孔を有する多孔質樹脂成形体に、４０℃の
粘度が１０〜３５０ｃＳｔの潤滑油を含浸して低トルク
変動性軸受用保持器を構成したのである。
ため、この発明においては、体積比５〜２５容量％の気
孔率で連通気孔を有する多孔質樹脂成形体に、４０℃の
粘度が１０〜３５０ｃＳｔの潤滑油を含浸して低トルク
変動性軸受用保持器を構成したのである。
【００１４】前記した多孔質樹脂焼結体は、ポリイミド
樹脂の焼結体を採用することができる。
樹脂の焼結体を採用することができる。
【００１５】
【作用】この発明の低トルク変動性軸受用保持器は、所
定の気孔率で連通気孔を有する多孔質樹脂成形体に、所
定粘度の潤滑油を含浸しているので、潤滑油を効率よく
多量に保持できると共に、潤滑油の滲出量および滲出速
度を安定させることが可能になり、長期間極めて安定し
た潤滑性を発揮する。
定の気孔率で連通気孔を有する多孔質樹脂成形体に、所
定粘度の潤滑油を含浸しているので、潤滑油を効率よく
多量に保持できると共に、潤滑油の滲出量および滲出速
度を安定させることが可能になり、長期間極めて安定し
た潤滑性を発揮する。
【００１６】また、潤滑油の摩擦面への滲出量は、常
時、油膜が単分子被膜を形成する程度に制限されるの
で、雰囲気中への潤滑油の飛散または蒸発量が少なく、
低発塵である。
時、油膜が単分子被膜を形成する程度に制限されるの
で、雰囲気中への潤滑油の飛散または蒸発量が少なく、
低発塵である。
【００１７】また多孔質樹脂成形体として、ポリイミド
樹脂焼結体を採用すると、低トルク変動性軸受用保持器
として優れた耐熱性、耐薬品性、機械的性質、電気絶縁
性が備わり、精密電子機器の軸受に適用できる。
樹脂焼結体を採用すると、低トルク変動性軸受用保持器
として優れた耐熱性、耐薬品性、機械的性質、電気絶縁
性が備わり、精密電子機器の軸受に適用できる。
【００１８】
【実施例】この発明の低トルク変動性軸受用保持器の成
形材料となる樹脂は、多孔質体に成形可能な周知の樹脂
を採用することができる。高速回転する軸を支持する軸
受に採用される保持器は、耐熱性があることも必要であ
るから、好適な樹脂としてポリイミド樹脂を採用するこ
とができる。
形材料となる樹脂は、多孔質体に成形可能な周知の樹脂
を採用することができる。高速回転する軸を支持する軸
受に採用される保持器は、耐熱性があることも必要であ
るから、好適な樹脂としてポリイミド樹脂を採用するこ
とができる。
【００１９】ここでいうポリイミド樹脂（以下、ＰＩ樹
脂と略記する。）は、芳香族カルボン酸と芳香族アミン
を縮重合して得られ、主鎖にイミド結合を有する樹脂で
あって、耐熱性、耐薬品性、機械的性質、電気的特性を
有する周知の化学構造を有するもの（熱可塑性樹脂、熱
硬化性樹脂の何れであってもよい）である。なお、ＰＩ
樹脂は、主鎖にイミド結合およびアミド結合を有し、ポ
リアミドイミド樹脂（以下、ＰＡＩ樹脂と略記する）と
呼ばれる樹脂を含んで総称したものである。
脂と略記する。）は、芳香族カルボン酸と芳香族アミン
を縮重合して得られ、主鎖にイミド結合を有する樹脂で
あって、耐熱性、耐薬品性、機械的性質、電気的特性を
有する周知の化学構造を有するもの（熱可塑性樹脂、熱
硬化性樹脂の何れであってもよい）である。なお、ＰＩ
樹脂は、主鎖にイミド結合およびアミド結合を有し、ポ
リアミドイミド樹脂（以下、ＰＡＩ樹脂と略記する）と
呼ばれる樹脂を含んで総称したものである。
【００２０】市販のＰＩ樹脂であって、この発明に使用
できるものとしては、オーストリア国レンジング社製：
Ｐ８４−ＨＴ、東レ社製：ＴＩ−３０００、宇部興産社
製：ＵＩＰ−ＳＲ、デュポン社製：ベスペル、三井東圧
化学社製：オーラムがあり、特に、ＰＡＩ樹脂として
は、アモコ社製：トーロン４０００ＴＦが挙げられる。
できるものとしては、オーストリア国レンジング社製：
Ｐ８４−ＨＴ、東レ社製：ＴＩ−３０００、宇部興産社
製：ＵＩＰ−ＳＲ、デュポン社製：ベスペル、三井東圧
化学社製：オーラムがあり、特に、ＰＡＩ樹脂として
は、アモコ社製：トーロン４０００ＴＦが挙げられる。
【００２１】ＰＩ樹脂の成形性や摺動特性を改良するた
めには、ＰＴＦＥ、グラファイト、二硫化モリブデン、
窒化ホウ素などの固体潤滑剤を添加してもよい。
めには、ＰＴＦＥ、グラファイト、二硫化モリブデン、
窒化ホウ素などの固体潤滑剤を添加してもよい。
【００２２】多孔質樹脂成形体の製造方法としては、室
温（または常温）で粉末状樹脂を加圧成形した後、不活
性ガスまたは加圧雰囲気の下で焼成する方法、または加
熱圧縮成形、ラム押出し成形、ＣＩＰなどによる成形方
法を採用することができる。
温（または常温）で粉末状樹脂を加圧成形した後、不活
性ガスまたは加圧雰囲気の下で焼成する方法、または加
熱圧縮成形、ラム押出し成形、ＣＩＰなどによる成形方
法を採用することができる。
【００２３】多孔質樹脂成形体は、体積比５〜２５容量
％の気孔率で連通気孔を有するように製造する。なぜな
ら、５容量％未満では、含浸油の保持率が低くなって長
期間潤滑性を発揮する保持器でなくなり、２５容量％を
越える気孔率では、滲出量の制御および保持器の機械的
強度の点で好ましいものが得られないからである。上記
した体積比の気孔率の成形体は、原料の樹脂粉末の粒径
（平均粒径）、成形圧力、焼成温度等を適宜に調整する
ことにより得られる。
％の気孔率で連通気孔を有するように製造する。なぜな
ら、５容量％未満では、含浸油の保持率が低くなって長
期間潤滑性を発揮する保持器でなくなり、２５容量％を
越える気孔率では、滲出量の制御および保持器の機械的
強度の点で好ましいものが得られないからである。上記
した体積比の気孔率の成形体は、原料の樹脂粉末の粒径
（平均粒径）、成形圧力、焼成温度等を適宜に調整する
ことにより得られる。
【００２４】この発明に用いる潤滑油は、４０℃での粘
度が１０〜３５０ｃＳｔのものである。なぜなら、所定
範囲未満の粘度の潤滑油では、前記した気孔率の多孔質
樹脂成形体に保持された潤滑油が早期に滲み出すので、
短時間で潤滑不良となってトルクやトルク変動の増大が
起こり、甚だしい場合には焼き付きが生じて軸受が回転
不良となるからである。また、所定範囲を越える粘度の
潤滑油では、高粘度のために潤滑油が樹脂成形体の気孔
内に入り難く、潤滑油の保持量が過少となって、軸受が
回転不良を起こす可能性があり、また、潤滑油の攪拌抵
抗が大きくなっって、軸受に支持された軸を回転させる
ためのトルクが大きくなり、かつトルクが変動し易くな
る。
度が１０〜３５０ｃＳｔのものである。なぜなら、所定
範囲未満の粘度の潤滑油では、前記した気孔率の多孔質
樹脂成形体に保持された潤滑油が早期に滲み出すので、
短時間で潤滑不良となってトルクやトルク変動の増大が
起こり、甚だしい場合には焼き付きが生じて軸受が回転
不良となるからである。また、所定範囲を越える粘度の
潤滑油では、高粘度のために潤滑油が樹脂成形体の気孔
内に入り難く、潤滑油の保持量が過少となって、軸受が
回転不良を起こす可能性があり、また、潤滑油の攪拌抵
抗が大きくなっって、軸受に支持された軸を回転させる
ためのトルクが大きくなり、かつトルクが変動し易くな
る。
【００２５】以上述べたような所定気孔率の連通気孔を
有する多孔質樹脂成形体に、所定粘度の潤滑油を含浸す
るには、減圧の雰囲気下で好ましくは加熱状態で含浸す
ることが気孔内の空気や水分を排除するために好まし
く、含浸した後は、過剰の潤滑油を拭って取り除けば、
低トルク変動性軸受用保持器を製造できる。
有する多孔質樹脂成形体に、所定粘度の潤滑油を含浸す
るには、減圧の雰囲気下で好ましくは加熱状態で含浸す
ることが気孔内の空気や水分を排除するために好まし
く、含浸した後は、過剰の潤滑油を拭って取り除けば、
低トルク変動性軸受用保持器を製造できる。
【００２６】〔実施例１〕下記の化１の式で示される構
造式のＰＩ樹脂粉末（ＬＥＮＺＩＮＧ社製：Ｐ８４−Ｈ
Ｔ、平均粒径２５μｍ）を成形圧力２０００ｋｇｆ／ｃ
ｍ2 、窒素雰囲気下での焼成温度３５０℃、焼結時間２
時間の条件で成形および焼結し、気孔率２５％の多孔質
樹脂焼結体からなる保持器（６８４型番相当：外径φ
６．８７ｍｍ、内径φ５．３０ｍｍ、高さ１．９０ｍ
ｍ）を得た。
造式のＰＩ樹脂粉末（ＬＥＮＺＩＮＧ社製：Ｐ８４−Ｈ
Ｔ、平均粒径２５μｍ）を成形圧力２０００ｋｇｆ／ｃ
ｍ2 、窒素雰囲気下での焼成温度３５０℃、焼結時間２
時間の条件で成形および焼結し、気孔率２５％の多孔質
樹脂焼結体からなる保持器（６８４型番相当：外径φ
６．８７ｍｍ、内径φ５．３０ｍｍ、高さ１．９０ｍ
ｍ）を得た。
【００２７】
【化１】
【００２８】すなわち、この低トルク変動性軸受用保持
器の形状は、図１に示すように、環状の保持器本体５の
軸方向に対して一方の面に、開口する球面状のボール保
持用ポケット６を形成した冠形の軸受保持器である。
器の形状は、図１に示すように、環状の保持器本体５の
軸方向に対して一方の面に、開口する球面状のボール保
持用ポケット６を形成した冠形の軸受保持器である。
【００２９】この多孔質樹脂焼結体をポリオールエステ
ル油に浸漬し、１Ｔｏｒｒまで減圧して連通気孔内に含
浸した。そして焼結体表面の余剰な油を清浄な布で拭い
取り、この保持器を内・外輪およびボールが軸受鋼（Ｓ
ＵＪ２）からなる試験軸受（前記した６８４型番相当）
に組み込んだ。
ル油に浸漬し、１Ｔｏｒｒまで減圧して連通気孔内に含
浸した。そして焼結体表面の余剰な油を清浄な布で拭い
取り、この保持器を内・外輪およびボールが軸受鋼（Ｓ
ＵＪ２）からなる試験軸受（前記した６８４型番相当）
に組み込んだ。
【００３０】この軸受の所定条件におけるトルク変動
（ジッター）、トルク、音響、発塵量、耐久時
間を以下の試験方法にて測定し、その結果を表１に示し
た。
（ジッター）、トルク、音響、発塵量、耐久時
間を以下の試験方法にて測定し、その結果を表１に示し
た。
【００３１】回転速度変動率（ジッター）の測定 ＦＧジッター測定器により、回転速度の測定を行なっ
た。測定条件は、回転数１５０００ｒｐｍの条件で１０
分間エージングした後、３０秒間のジッター測定を５回
行ない、その最大値（回転速度変動率：％）を求めた。
た。測定条件は、回転数１５０００ｒｐｍの条件で１０
分間エージングした後、３０秒間のジッター測定を５回
行ない、その最大値（回転速度変動率：％）を求めた。
【００３２】トルクの測定 回転数１５０００ｒｐｍ、アキシャル荷重１ｋｇｆの条
件下でのトルク（ｇｆ・ｃｍ）を測定した。
件下でのトルク（ｇｆ・ｃｍ）を測定した。
【００３３】音響測定 回転数１００００ｒｐｍ、アキシャル荷重０．５ｋｇｆ
の条件下で１００時間運転後の音響値（ｄＢＡ）を測定
した。
の条件下で１００時間運転後の音響値（ｄＢＡ）を測定
した。
【００３４】発塵量の測定 室温の大気中において、アキシャル荷重１ｋｇｆ、回転
数１００００ｒｐｍの条件下で、試験軸受（実施例また
は後述の比較例の保持器を装着したもの）を回転させ、
その直下に配置した発塵検出器（レーザービームを使用
したセンサーにより計数を行なう方式のもの）により、
０．３８μｍ以上の大きさの塵を１５０時間検出し、そ
の総数（個）を調べた。
数１００００ｒｐｍの条件下で、試験軸受（実施例また
は後述の比較例の保持器を装着したもの）を回転させ、
その直下に配置した発塵検出器（レーザービームを使用
したセンサーにより計数を行なう方式のもの）により、
０．３８μｍ以上の大きさの塵を１５０時間検出し、そ
の総数（個）を調べた。
【００３５】耐久試験 室温でアキシャル荷重１ｋｇｆ、回転数１００００ｒｐ
ｍの条件下で、軸受の振動加速度が初期の３倍以内で回
転する耐久時間を調べた。その場合、５０００時間を目
標とし、前記振動値が所定の条件を越えた時に試験を中
止した。
ｍの条件下で、軸受の振動加速度が初期の３倍以内で回
転する耐久時間を調べた。その場合、５０００時間を目
標とし、前記振動値が所定の条件を越えた時に試験を中
止した。
【００３６】
【表１】
【００３７】〔実施例２〕実施例１において、所定のＰ
Ｉ樹脂に代えて、下記の化２の式で示した構造式のＰＩ
樹脂（東レ社製：ＴＩ−３０００、フリーシンター品、
気孔率７％）を用いたこと以外は、全く同様にして保持
器およびこれを組み込んだ試験軸受を製造した。
Ｉ樹脂に代えて、下記の化２の式で示した構造式のＰＩ
樹脂（東レ社製：ＴＩ−３０００、フリーシンター品、
気孔率７％）を用いたこと以外は、全く同様にして保持
器およびこれを組み込んだ試験軸受を製造した。
【００３８】
【化２】
【００３９】この試験軸受について、前記した試験〜
を行ない、結果を表１中に併記した。
を行ない、結果を表１中に併記した。
【００４０】〔実施例３〕下記の化３の式で示される構
造式のＰＩ樹脂粉末（宇部興産社製：ＵＩＰ−Ｓ、平均
粒径１０μｍ）を成形圧力４０００ｋｇｆ／ｃｍ2 、窒
素雰囲気下での焼成温度４００℃、焼結時間２時間の条
件で成形および焼結し、気孔率１５％の多孔質樹脂焼結
体からなる保持器（６８４型番相当のもの）を得た。
造式のＰＩ樹脂粉末（宇部興産社製：ＵＩＰ−Ｓ、平均
粒径１０μｍ）を成形圧力４０００ｋｇｆ／ｃｍ2 、窒
素雰囲気下での焼成温度４００℃、焼結時間２時間の条
件で成形および焼結し、気孔率１５％の多孔質樹脂焼結
体からなる保持器（６８４型番相当のもの）を得た。
【００４１】
【化３】
【００４２】この保持器を、実施例１と全く同様にして
ポリオールエステル油を含浸し、得られた保持器を組み
込んだ試験軸受について、前記した試験〜を行な
い、結果を表１中に併記した。
ポリオールエステル油を含浸し、得られた保持器を組み
込んだ試験軸受について、前記した試験〜を行な
い、結果を表１中に併記した。
【００４３】〔実施例４〕下記の化４の式で示される構
造式のＰＩ樹脂粉末（三井東圧化学社製：オーラム、平
均粒径２５μｍ）を成形圧力１０００ｋｇｆ／ｃｍ2 、
窒素雰囲気下での焼成温度３５０℃、焼結時間２時間の
条件で成形および焼結し、気孔率２０％の多孔質樹脂焼
結体からなる保持器（６８４型番軸受相当のもの）を得
た。
造式のＰＩ樹脂粉末（三井東圧化学社製：オーラム、平
均粒径２５μｍ）を成形圧力１０００ｋｇｆ／ｃｍ2 、
窒素雰囲気下での焼成温度３５０℃、焼結時間２時間の
条件で成形および焼結し、気孔率２０％の多孔質樹脂焼
結体からなる保持器（６８４型番軸受相当のもの）を得
た。
【００４４】
【化４】
【００４５】この保持器を、実施例１と全く同様にして
ポリオールエステル油を含浸し、得られた保持器を組み
込んだ試験軸受について、前記した試験〜を行な
い、結果を表１中に併記した。
ポリオールエステル油を含浸し、得られた保持器を組み
込んだ試験軸受について、前記した試験〜を行な
い、結果を表１中に併記した。
【００４６】〔実施例５〕下記の化５の式で示される構
造式のＰＩ樹脂粉末（米国アモコ社製：トーロン４００
０ＴＦ、平均粒径３０μｍ）を、成形圧力２０００ｋｇ
ｆ／ｃｍ2 、窒素雰囲気下での焼成温度３００℃、焼結
時間２時間の条件で成形および焼結し、気孔率２５％の
多孔質樹脂焼結体からなる保持器（６８４型番軸受相当
のもの）を得た。
造式のＰＩ樹脂粉末（米国アモコ社製：トーロン４００
０ＴＦ、平均粒径３０μｍ）を、成形圧力２０００ｋｇ
ｆ／ｃｍ2 、窒素雰囲気下での焼成温度３００℃、焼結
時間２時間の条件で成形および焼結し、気孔率２５％の
多孔質樹脂焼結体からなる保持器（６８４型番軸受相当
のもの）を得た。
【００４７】
【化５】
【００４８】この保持器を、実施例１と全く同様にして
ポリオールエステル油を含浸し、得られた保持器を組み
込んだ試験軸受について、前記した試験〜を行な
い、結果を表１中に併記した。
ポリオールエステル油を含浸し、得られた保持器を組み
込んだ試験軸受について、前記した試験〜を行な
い、結果を表１中に併記した。
【００４９】〔実施例６〕実施例１で製造（焼結）した
保持器を用い、４０℃での粘度が１０ｃＳｔのエステル
系合成油を含浸したこと以外は、全く同様にして保持器
を製造し、得られた保持器を組み込んだ試験軸受につい
て、前記した試験〜を行ない、結果を表１中に併記
した。
保持器を用い、４０℃での粘度が１０ｃＳｔのエステル
系合成油を含浸したこと以外は、全く同様にして保持器
を製造し、得られた保持器を組み込んだ試験軸受につい
て、前記した試験〜を行ない、結果を表１中に併記
した。
【００５０】〔実施例７〕実施例１で製造（焼結）した
保持器を用い、４０℃での粘度が３５０ｃＳｔのフッ素
化油（モンテフルオス社製：フォンブリンＹＲ）を含浸
したこと以外は、全く同様にして保持器を製造し、得ら
れた保持器を組み込んだ試験軸受について、前記した試
験〜を行ない、結果を表１中に併記した。
保持器を用い、４０℃での粘度が３５０ｃＳｔのフッ素
化油（モンテフルオス社製：フォンブリンＹＲ）を含浸
したこと以外は、全く同様にして保持器を製造し、得ら
れた保持器を組み込んだ試験軸受について、前記した試
験〜を行ない、結果を表１中に併記した。
【００５１】〔比較例１〕前記した６８４型番相当の軸
受鋼製の試験軸受（内・外輪およびボールはＳＵＪ２で
あり、気孔率０％のポリアミド樹脂製の冠型保持器を内
装し、共同油脂社製のグリース：マルテンプＳＲＬを２
ｍｇ封入したもの）を製造し、この軸受について前記し
た試験〜を行ない、結果を表１中に併記した。
受鋼製の試験軸受（内・外輪およびボールはＳＵＪ２で
あり、気孔率０％のポリアミド樹脂製の冠型保持器を内
装し、共同油脂社製のグリース：マルテンプＳＲＬを２
ｍｇ封入したもの）を製造し、この軸受について前記し
た試験〜を行ない、結果を表１中に併記した。
【００５２】〔比較例２〕前記した６８４型番相当の軸
受鋼製の試験軸受（内・外輪およびボールはＳＵＪ２で
あり、ポリアミド樹脂製の冠型保持器を内装し、ポリエ
ールエステル油を保持器に保持器重量の１重量％含浸し
たもの）を製造し、この軸受について前記した試験〜
を行ない、結果を表１中に併記した。
受鋼製の試験軸受（内・外輪およびボールはＳＵＪ２で
あり、ポリアミド樹脂製の冠型保持器を内装し、ポリエ
ールエステル油を保持器に保持器重量の１重量％含浸し
たもの）を製造し、この軸受について前記した試験〜
を行ない、結果を表１中に併記した。
【００５３】〔比較例３〕実施例１において、保持器を
緻密なＰＩ樹脂製成形体（気孔率０％）とし、ポリオー
ルエステル油を含浸しなかったこと以外は、全く同様に
して保持器を製造し、得られた保持器を組み込んだ試験
軸受について、前記した試験〜を行ない、結果を表
１中に併記した。
緻密なＰＩ樹脂製成形体（気孔率０％）とし、ポリオー
ルエステル油を含浸しなかったこと以外は、全く同様に
して保持器を製造し、得られた保持器を組み込んだ試験
軸受について、前記した試験〜を行ない、結果を表
１中に併記した。
【００５４】〔比較例４〕実施例１において、保持器を
ＰＩ樹脂製多孔質成形体（気孔率３０％）としたこと以
外は、全く同様にして保持器を製造し、得られた保持器
を組み込んだ試験軸受について、前記した試験〜を
行ない、結果を表１中に併記した。
ＰＩ樹脂製多孔質成形体（気孔率３０％）としたこと以
外は、全く同様にして保持器を製造し、得られた保持器
を組み込んだ試験軸受について、前記した試験〜を
行ない、結果を表１中に併記した。
【００５５】〔比較例５〕実施例１において、含浸用潤
滑油のポリオールエステル油に代えて、４０℃での粘度
が５１０ｃＳｔのフッ素化油（モンテフルオス社製：フ
ォンブリンＹＲ−１８００）を使用したこと以外は、全
く同様にして保持器を製造し、得られた保持器を組み込
んだ試験軸受について、前記した試験〜を行ない、
結果を表１中に併記した。
滑油のポリオールエステル油に代えて、４０℃での粘度
が５１０ｃＳｔのフッ素化油（モンテフルオス社製：フ
ォンブリンＹＲ−１８００）を使用したこと以外は、全
く同様にして保持器を製造し、得られた保持器を組み込
んだ試験軸受について、前記した試験〜を行ない、
結果を表１中に併記した。
【００５６】表１の結果からも明らかなように、ポリア
ミド（ＰＡ）樹脂製保持器である比較例１を使用し、グ
リースを封入した軸受は、トルク変動などの試験項目
〜の全てが劣るものであった。また、グリースを使用
しないでポリアミド樹脂製の保持器に潤滑油を微量含浸
した比較例２は、軸受の耐久時間が５００時間という短
寿命であり、潤滑油を含浸しない気孔率０％の比較例３
はさらに短寿命であった。また、気孔率が所定範囲を越
える比較例４では、耐久時間が３０００時間に止まり、
充分に耐久性があるとはいえなかった。また、含浸用潤
滑油の粘度が所定範囲を越える低粘度の比較例５は、軸
受の発塵量と耐久性を充分に改善できなかった。
ミド（ＰＡ）樹脂製保持器である比較例１を使用し、グ
リースを封入した軸受は、トルク変動などの試験項目
〜の全てが劣るものであった。また、グリースを使用
しないでポリアミド樹脂製の保持器に潤滑油を微量含浸
した比較例２は、軸受の耐久時間が５００時間という短
寿命であり、潤滑油を含浸しない気孔率０％の比較例３
はさらに短寿命であった。また、気孔率が所定範囲を越
える比較例４では、耐久時間が３０００時間に止まり、
充分に耐久性があるとはいえなかった。また、含浸用潤
滑油の粘度が所定範囲を越える低粘度の比較例５は、軸
受の発塵量と耐久性を充分に改善できなかった。
【００５７】これら比較例に対して、全ての条件を満足
する実施例１〜７の保持器を使用した軸受は、トルク変
動、トルク、音響、発塵量、耐久時間の各試験項目につ
いて、いずれも優れた結果が得られるものであった。
する実施例１〜７の保持器を使用した軸受は、トルク変
動、トルク、音響、発塵量、耐久時間の各試験項目につ
いて、いずれも優れた結果が得られるものであった。
【００５８】したがって、このような保持器を使用した
軸受は、ＨＤＤのスピンドル、ＬＢＰのスキャナモー
タ、ＶＴＲのシリンダモータのような精密機器用のミニ
アチュア軸受（極小型の低トルク変動性軸受）とした場
合に、極めて良好な特性を有することが明らかであっ
た。
軸受は、ＨＤＤのスピンドル、ＬＢＰのスキャナモー
タ、ＶＴＲのシリンダモータのような精密機器用のミニ
アチュア軸受（極小型の低トルク変動性軸受）とした場
合に、極めて良好な特性を有することが明らかであっ
た。
【００５９】
【効果】この発明は、以上説明したように、所定の気孔
率で連通気孔を有する多孔質樹脂焼結体に所定粘度の潤
滑油を含浸状態で保持した低トルク変動性軸受用保持器
としたので、潤滑油の滲出量および滲出速度が安定し、
かつ効率のよい潤滑性を奏し、軸受に装着された状態で
低トルクでしかもトルク変動の少ない安定した状態で使
用でき、さらには低騒音で低発塵状態が長期間維持でき
る高性能の低トルク変動性軸受用保持器が提供される利
点がある。
率で連通気孔を有する多孔質樹脂焼結体に所定粘度の潤
滑油を含浸状態で保持した低トルク変動性軸受用保持器
としたので、潤滑油の滲出量および滲出速度が安定し、
かつ効率のよい潤滑性を奏し、軸受に装着された状態で
低トルクでしかもトルク変動の少ない安定した状態で使
用でき、さらには低騒音で低発塵状態が長期間維持でき
る高性能の低トルク変動性軸受用保持器が提供される利
点がある。
【図１】実施例の冠型軸受保持器を直径方向に切断した
断面図
断面図
【図２】他の形態の冠型軸受保持器の要部を拡大して示
す斜視図
す斜視図
１、５ 保持器本体 ２ 保持爪 ３、６ ポケット ４ 基準面
Claims (2)
- 【請求項１】 体積比５〜２５容量％の気孔率で連通気
孔を有する多孔質樹脂成形体に、４０℃の粘度が１０〜
３５０ｃＳｔの潤滑油を含浸してなる低トルク変動性軸
受用保持器。 - 【請求項２】 多孔質樹脂成形体が、ポリイミド樹脂の
焼結体である請求項１記載の低トルク変動性軸受用保持
器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7133383A JPH08326760A (ja) | 1995-05-31 | 1995-05-31 | 低トルク変動性軸受用保持器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7133383A JPH08326760A (ja) | 1995-05-31 | 1995-05-31 | 低トルク変動性軸受用保持器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08326760A true JPH08326760A (ja) | 1996-12-10 |
Family
ID=15103456
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7133383A Pending JPH08326760A (ja) | 1995-05-31 | 1995-05-31 | 低トルク変動性軸受用保持器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08326760A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT412304B (de) * | 1998-04-03 | 2004-12-27 | Morita Mfg | Hochgeschwindigkeitswälzlager |
| WO2005121578A1 (ja) * | 2004-06-07 | 2005-12-22 | Ntn Corporation | 転がり軸受用保持器および転がり軸受 |
-
1995
- 1995-05-31 JP JP7133383A patent/JPH08326760A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT412304B (de) * | 1998-04-03 | 2004-12-27 | Morita Mfg | Hochgeschwindigkeitswälzlager |
| WO2005121578A1 (ja) * | 2004-06-07 | 2005-12-22 | Ntn Corporation | 転がり軸受用保持器および転がり軸受 |
| US7771125B2 (en) | 2004-06-07 | 2010-08-10 | Ntn Corporation | Retainer for rolling bearing, and rolling bearing |
| US8011833B2 (en) | 2004-06-07 | 2011-09-06 | Ntn Corporation | Retainer for roller bearing, and rolling bearing |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20040217 |