JPH0833468B2 - 原子炉燃料配置 - Google Patents
原子炉燃料配置Info
- Publication number
- JPH0833468B2 JPH0833468B2 JP62238753A JP23875387A JPH0833468B2 JP H0833468 B2 JPH0833468 B2 JP H0833468B2 JP 62238753 A JP62238753 A JP 62238753A JP 23875387 A JP23875387 A JP 23875387A JP H0833468 B2 JPH0833468 B2 JP H0833468B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fuel
- reactor
- burnable poison
- region
- outer region
- Prior art date
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- Expired - Fee Related
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明はバーナブル・ポイズンを混入したプルトニウ
ム・ウラン混合酸化物燃料を使用する圧力管型原子炉に
係り、特に原子炉内の出力分布の平坦化を図ることによ
つて燃料の熱的健全性の向上を図るに好適な原子炉燃料
配置に関する。
ム・ウラン混合酸化物燃料を使用する圧力管型原子炉に
係り、特に原子炉内の出力分布の平坦化を図ることによ
つて燃料の熱的健全性の向上を図るに好適な原子炉燃料
配置に関する。
従来のプルトニウム・ウラン混合酸化物燃料を使用す
る圧力管型原子炉の炉内出力分布を平坦化する方法とし
て、下記に示す３通りの方法がある。第一の方法は、原
子炉内の適切な位置に制御棒を挿入し、出力分布の平坦
化を図る方法である。しかし、この方法では制御棒近傍
の炉心軸方向力分布に局所的ピークが発生し易すいこ
と、及び制御棒を引抜いた直後に、出力ピークが発生し
易すいこと等より、圧力管型原子炉では十分な出力分布
の平坦化が困難であつた。次に、第二の方法であるが、
原子炉の半径方向を第１図に示すごとく二領域とし、内
側領域には核分裂物質量の低い燃料を装荷し、外側領域
には核分裂物質量の高い燃料を装荷し、径方向の出力分
布の平坦化を図る方法である。この方法は、核分裂物質
量が低い場合は出力分布はよく平坦化され、好適な方法
である。しかし、核分裂物質量が高い燃料を使用した場
合には、第２図に示すごとく新しい装荷した新燃料のチ
ヤンネルにて出力ピーク（出力ミスマツチ）が発生し、
熱的条件を満足させることが困難となる。そこで第三の
方法として、燃料中にガドリニア等の中性子吸収効果の
大きな物質、すなわちバーナブル・ポイズンを混入し、
新燃料に発生する出力ピークを制御する方策が考えられ
る。この場合、従来技術の方法ではバーナブル・ポイズ
ンを混入する燃料集合体中の燃料棒本数は内側領域，外
側領域のどちらの燃料も同一本数としていた。しかし、
第３図に示すごとく、圧力管原子炉のプルトニウム・ウ
ラン混合酸化物燃料の場合、圧力管に隣接した燃料（最
外層燃料棒）の核分裂物質量を高くしてゆくとプルトニ
ウムの強い中性子吸収効果のためバーナブル・ポイズン
（例えばガドリニア）の中性子吸収効果（ガドリニア反
応度）が低下してゆく。したがつて、核分裂物質量の高
い燃料を使用している外側領域ではバーナブル・ポイズ
ンの反応度が内側領域と比べ低下し、外側領域で出力ピ
ークが発生する。これを抑えるために、外側領域のバー
ナブル・ポイズンを濃くしていつても、第４図に示すご
とく一定以上の濃度になるとバーナブル・ポイズンの反
応度（ガドリニア反応度）はほぼ一定値となり、ほとん
ど増加しなくなつてしまう。したがつて、このようにし
ても外側領域の出力ピークを抑制することは困難であ
る。又、内側領域と外側領域のバーナブル・ポイズンの
中性子吸収効果が異なる結果、燃料のもつ反応度（無限
中性子増倍率＝ｋ∞）の燃焼にともなう変化は第５図に
示すごとく異なつた変化を示す。すなわち、内側領域の
バーナブル・ポイズンは早く燃焼する結果、ｋ∞が燃焼
とともに増加するのに対して、外側領域のバーナブル・
ポイズンはなかなか燃えず、ｋ∞は燃焼とともに比較的
単調に減少してゆく。この結果、燃焼とともに、内側領
域を外側領域の燃料のもつ反応度（ｋ∞）がアンバラン
スとなり、径方向の出力分布が変動し、燃料の熱的健全
性上好ましくない傾向を示すことになつた。
る圧力管型原子炉の炉内出力分布を平坦化する方法とし
て、下記に示す３通りの方法がある。第一の方法は、原
子炉内の適切な位置に制御棒を挿入し、出力分布の平坦
化を図る方法である。しかし、この方法では制御棒近傍
の炉心軸方向力分布に局所的ピークが発生し易すいこ
と、及び制御棒を引抜いた直後に、出力ピークが発生し
易すいこと等より、圧力管型原子炉では十分な出力分布
の平坦化が困難であつた。次に、第二の方法であるが、
原子炉の半径方向を第１図に示すごとく二領域とし、内
側領域には核分裂物質量の低い燃料を装荷し、外側領域
には核分裂物質量の高い燃料を装荷し、径方向の出力分
布の平坦化を図る方法である。この方法は、核分裂物質
量が低い場合は出力分布はよく平坦化され、好適な方法
である。しかし、核分裂物質量が高い燃料を使用した場
合には、第２図に示すごとく新しい装荷した新燃料のチ
ヤンネルにて出力ピーク（出力ミスマツチ）が発生し、
熱的条件を満足させることが困難となる。そこで第三の
方法として、燃料中にガドリニア等の中性子吸収効果の
大きな物質、すなわちバーナブル・ポイズンを混入し、
新燃料に発生する出力ピークを制御する方策が考えられ
る。この場合、従来技術の方法ではバーナブル・ポイズ
ンを混入する燃料集合体中の燃料棒本数は内側領域，外
側領域のどちらの燃料も同一本数としていた。しかし、
第３図に示すごとく、圧力管原子炉のプルトニウム・ウ
ラン混合酸化物燃料の場合、圧力管に隣接した燃料（最
外層燃料棒）の核分裂物質量を高くしてゆくとプルトニ
ウムの強い中性子吸収効果のためバーナブル・ポイズン
（例えばガドリニア）の中性子吸収効果（ガドリニア反
応度）が低下してゆく。したがつて、核分裂物質量の高
い燃料を使用している外側領域ではバーナブル・ポイズ
ンの反応度が内側領域と比べ低下し、外側領域で出力ピ
ークが発生する。これを抑えるために、外側領域のバー
ナブル・ポイズンを濃くしていつても、第４図に示すご
とく一定以上の濃度になるとバーナブル・ポイズンの反
応度（ガドリニア反応度）はほぼ一定値となり、ほとん
ど増加しなくなつてしまう。したがつて、このようにし
ても外側領域の出力ピークを抑制することは困難であ
る。又、内側領域と外側領域のバーナブル・ポイズンの
中性子吸収効果が異なる結果、燃料のもつ反応度（無限
中性子増倍率＝ｋ∞）の燃焼にともなう変化は第５図に
示すごとく異なつた変化を示す。すなわち、内側領域の
バーナブル・ポイズンは早く燃焼する結果、ｋ∞が燃焼
とともに増加するのに対して、外側領域のバーナブル・
ポイズンはなかなか燃えず、ｋ∞は燃焼とともに比較的
単調に減少してゆく。この結果、燃焼とともに、内側領
域を外側領域の燃料のもつ反応度（ｋ∞）がアンバラン
スとなり、径方向の出力分布が変動し、燃料の熱的健全
性上好ましくない傾向を示すことになつた。
上記従来技術は高核分裂物質量のプルトニウム・ウラ
ン混合酸化物燃料を使用した場合に新燃料で発生する出
力ピークを十分抑制出来ず、又、燃料の燃焼に伴い、原
子炉半径方向の出力分布が変動し易い特性を有してお
り、燃料の熱的健全性を保つ上で好ましくない特性を有
する等、の問題があつた。
ン混合酸化物燃料を使用した場合に新燃料で発生する出
力ピークを十分抑制出来ず、又、燃料の燃焼に伴い、原
子炉半径方向の出力分布が変動し易い特性を有してお
り、燃料の熱的健全性を保つ上で好ましくない特性を有
する等、の問題があつた。
本発明の目的は上記した従来技術の問題点を解消し、
新燃料に発生する出力ピークを低下させるとともに、燃
料が燃焼しても出力分布の平坦化が十分保たれ、燃料健
全性の向上を十分図れる原子炉燃料配置を提供すること
にある。
新燃料に発生する出力ピークを低下させるとともに、燃
料が燃焼しても出力分布の平坦化が十分保たれ、燃料健
全性の向上を十分図れる原子炉燃料配置を提供すること
にある。
上記目的は燃料集合体中のバーナブル・ポイズンを混
入した燃料棒本数を内側領域の燃料と比べ外側領域の燃
料で多くし、且つ内側領域と外側領域の燃料のバーナブ
ル・ポイズン濃度をほとんど同じにすることにより、達
成される。
入した燃料棒本数を内側領域の燃料と比べ外側領域の燃
料で多くし、且つ内側領域と外側領域の燃料のバーナブ
ル・ポイズン濃度をほとんど同じにすることにより、達
成される。
内側領域と外側領域のバーナブル・ポイズンを混入し
た燃料棒本数を、内側領域と外側領域の燃料の無限中性
子増倍率（:k∞＝燃料で発生する中性子数／燃料で吸収
される中性子数）が等しくなる傾向に近づくこととなつ
て、内側領域と外側領域の出力がバランスする作用が得
られる。
た燃料棒本数を、内側領域と外側領域の燃料の無限中性
子増倍率（:k∞＝燃料で発生する中性子数／燃料で吸収
される中性子数）が等しくなる傾向に近づくこととなつ
て、内側領域と外側領域の出力がバランスする作用が得
られる。
本発明の実施例の概要は次のとおりである。
第３図に示すごとく、プルトニウム・ウラン混合酸化
物燃料を使用した場合、圧力管に隣接した燃料（最外層
燃料）の核分裂物質量を高くしてゆくと、バーナブル・
ポイズン（例ではガドリニア）のもつ中性子吸収効果
（ガドリニア反応度）が低下してゆく。したがつて、内
側領域と比べ核分裂物質量の高い燃料を装荷している外
側領域ではバーナブル・ポイズンの反応度が低下し、外
側領域で出力ピークが発生し、これを抑えるために外側
領域のバーナブル・ポイズン濃度を増加させても第４図
に示すごとく一定濃度以上では濃度を増加させてもバー
ナブル・ポイズンの反応度はほとんど増加せず効果がな
いことを従来技術で説明した。
物燃料を使用した場合、圧力管に隣接した燃料（最外層
燃料）の核分裂物質量を高くしてゆくと、バーナブル・
ポイズン（例ではガドリニア）のもつ中性子吸収効果
（ガドリニア反応度）が低下してゆく。したがつて、内
側領域と比べ核分裂物質量の高い燃料を装荷している外
側領域ではバーナブル・ポイズンの反応度が低下し、外
側領域で出力ピークが発生し、これを抑えるために外側
領域のバーナブル・ポイズン濃度を増加させても第４図
に示すごとく一定濃度以上では濃度を増加させてもバー
ナブル・ポイズンの反応度はほとんど増加せず効果がな
いことを従来技術で説明した。
一方、燃料集合体中のバーナブル・ポイズンを混入し
た燃料棒本数を増加させた場合のバーナブル・ポイズン
の反応度（例えばガドニリア・ワース）の変化を第６図
に示す。第６図に示すごとく、バーナブル・ポイズンを
混入した燃料棒本数を増加させるとバーナブル・ポイズ
ンの反応度も直接的に増加してゆく。したがつて、第３
図で示した外側領域の核分裂物質量が増加してバーナブ
ル・ポイズンの反応度が低下した分は、第６図の関係を
使用して、その分、外側領域のバーナブル・ポイズン入
り燃料を増加させることによつて、バーナブル・ポイズ
ンの反応度を増加させ、帳消しとすることが可能であ
る。これにより、内側領域と外側領域の燃料の無限中性
子増倍率をほとんど等しくすることが可能となり、内側
領域と外側領域の出力バランスを保持しながら、バーナ
ブル・ポイズンの中性子吸収効果により、新燃料に発生
する大きな出力ピークを抑制することが可能となる。
又、内側領域と外側領域の反応度バランスはバーナブル
・ポイズン入り燃料棒本数によつて調整することから、
内側領域と外側領域の燃料のバーナブル・ポイズン濃度
はほとんど同じにすることが可能で有り、この結果、バ
ーナブル・ポイズンの燃焼速度もほぼ等しくなることか
ら、従来技術の例（第５図）のごとく、内側領域と外側
領域の燃料の無限中性子増倍率が燃焼に伴い、全く異な
つた変化をすることはなく、ほとんど同じような振舞い
を示し、この結果、出力分布の燃焼に伴う変動も小さく
なる。
た燃料棒本数を増加させた場合のバーナブル・ポイズン
の反応度（例えばガドニリア・ワース）の変化を第６図
に示す。第６図に示すごとく、バーナブル・ポイズンを
混入した燃料棒本数を増加させるとバーナブル・ポイズ
ンの反応度も直接的に増加してゆく。したがつて、第３
図で示した外側領域の核分裂物質量が増加してバーナブ
ル・ポイズンの反応度が低下した分は、第６図の関係を
使用して、その分、外側領域のバーナブル・ポイズン入
り燃料を増加させることによつて、バーナブル・ポイズ
ンの反応度を増加させ、帳消しとすることが可能であ
る。これにより、内側領域と外側領域の燃料の無限中性
子増倍率をほとんど等しくすることが可能となり、内側
領域と外側領域の出力バランスを保持しながら、バーナ
ブル・ポイズンの中性子吸収効果により、新燃料に発生
する大きな出力ピークを抑制することが可能となる。
又、内側領域と外側領域の反応度バランスはバーナブル
・ポイズン入り燃料棒本数によつて調整することから、
内側領域と外側領域の燃料のバーナブル・ポイズン濃度
はほとんど同じにすることが可能で有り、この結果、バ
ーナブル・ポイズンの燃焼速度もほぼ等しくなることか
ら、従来技術の例（第５図）のごとく、内側領域と外側
領域の燃料の無限中性子増倍率が燃焼に伴い、全く異な
つた変化をすることはなく、ほとんど同じような振舞い
を示し、この結果、出力分布の燃焼に伴う変動も小さく
なる。
以下、本発明の一実施例を第１図から第10図によりよ
り具体的に説明する。
り具体的に説明する。
第１図は本発明の一実施例を説明するために使用した
重水減速圧力管型原子炉の断面図である。第１図に示す
原子炉では内側領域に装荷する燃料１を低核分裂物質量
のプルトニウム・ウラン混合酸化物燃料を、外側領域に
装荷する燃料２を高核分裂物質量のプルトニウム・ウラ
ン混合酸化物燃料を使用する２領域炉心として、原子炉
半径方向の出力分布を平坦化する設計としている。
重水減速圧力管型原子炉の断面図である。第１図に示す
原子炉では内側領域に装荷する燃料１を低核分裂物質量
のプルトニウム・ウラン混合酸化物燃料を、外側領域に
装荷する燃料２を高核分裂物質量のプルトニウム・ウラ
ン混合酸化物燃料を使用する２領域炉心として、原子炉
半径方向の出力分布を平坦化する設計としている。
今、原子炉の半径方向の出力分布を平坦化するため
に、出力の高い内側領域の燃料の外層燃料棒の核分裂物
質量の重量比を2.1wt％とし、出力の低い外側領域の燃
料の核分裂物質量の重量比を2.6wt％とした場合、第３
図からわかるように、ガドリニアの反応度は内側領域燃
料と比べ外側領域燃料は10.7−8.2＝2.5％Δk/k小さく
なり、外側領域の出力ピークを抑制する効果が小さくな
る。そこで、第６図を使用して、内側領域に装荷する燃
料は、第７図に示す中間層燃料棒３本にガドリニアを混
入する燃料集合体とし、外側領域に装荷する燃料は、第
８図に示す中間層燃料棒４本にガドリニアを混入する燃
料集合体とすると、内側領域と外側領域のガドリニアの
反応度は8.9−6.6＝2.4％Δk/k大きくなり、第３図で説
明した外側領域のガドリニア反応度の低下分を完全に帳
消いにする。この結果、内側領域と外側領域の燃料棒に
混入するガドリニア濃度を同一としても、内側領域と外
側領域の無限中性子増倍率はほとんど同一となり、出力
分布の平坦化は達成される。第７図及び第８図の燃料の
無限中性子増倍率の燃焼変化を第９図に示す。第９図に
示すごとく、内側領域燃料と外側領域燃料の無限中性子
増倍率は燃焼初期でよく一致し、又、燃焼しても同様な
振舞いを示し、出力分布は燃焼を通して平坦化出来る特
性を有する。第10図に、原子炉半径方向出力分布とし
て、実線は本発明の燃料配置を採用した場合、点線は従
来技術の内側領域と外側領域のガドリニア入り燃料棒本
数は同じ（例では３本）とし、ガドリニア濃度を変えた
場合、一点鎖線は従来技術のガドリニアを混入せず、内
側領域と外側領域の核分裂物質量のみを変えた場合の計
算結果を示す。第10図より、本発明の実施例は、従来技
術の実例と比べ、径方向の出力分布が最もよく平坦化さ
れ、新燃料で発生する出力ピークも最も小さいことがわ
かる。
に、出力の高い内側領域の燃料の外層燃料棒の核分裂物
質量の重量比を2.1wt％とし、出力の低い外側領域の燃
料の核分裂物質量の重量比を2.6wt％とした場合、第３
図からわかるように、ガドリニアの反応度は内側領域燃
料と比べ外側領域燃料は10.7−8.2＝2.5％Δk/k小さく
なり、外側領域の出力ピークを抑制する効果が小さくな
る。そこで、第６図を使用して、内側領域に装荷する燃
料は、第７図に示す中間層燃料棒３本にガドリニアを混
入する燃料集合体とし、外側領域に装荷する燃料は、第
８図に示す中間層燃料棒４本にガドリニアを混入する燃
料集合体とすると、内側領域と外側領域のガドリニアの
反応度は8.9−6.6＝2.4％Δk/k大きくなり、第３図で説
明した外側領域のガドリニア反応度の低下分を完全に帳
消いにする。この結果、内側領域と外側領域の燃料棒に
混入するガドリニア濃度を同一としても、内側領域と外
側領域の無限中性子増倍率はほとんど同一となり、出力
分布の平坦化は達成される。第７図及び第８図の燃料の
無限中性子増倍率の燃焼変化を第９図に示す。第９図に
示すごとく、内側領域燃料と外側領域燃料の無限中性子
増倍率は燃焼初期でよく一致し、又、燃焼しても同様な
振舞いを示し、出力分布は燃焼を通して平坦化出来る特
性を有する。第10図に、原子炉半径方向出力分布とし
て、実線は本発明の燃料配置を採用した場合、点線は従
来技術の内側領域と外側領域のガドリニア入り燃料棒本
数は同じ（例では３本）とし、ガドリニア濃度を変えた
場合、一点鎖線は従来技術のガドリニアを混入せず、内
側領域と外側領域の核分裂物質量のみを変えた場合の計
算結果を示す。第10図より、本発明の実施例は、従来技
術の実例と比べ、径方向の出力分布が最もよく平坦化さ
れ、新燃料で発生する出力ピークも最も小さいことがわ
かる。
本発明によれば、新燃料に発生する出力ピークを十分
低下させるとともに、燃料が燃焼しても出力分布の平坦
化を十分保持することが出来るので燃料の熱的健全性が
向上し、原子炉の安全性，稼動率が向上する効果があ
る。
低下させるとともに、燃料が燃焼しても出力分布の平坦
化を十分保持することが出来るので燃料の熱的健全性が
向上し、原子炉の安全性，稼動率が向上する効果があ
る。
第１図は本発明による原子炉内燃料配置を示す原子炉断
面図、第２図は従来燃料配置での原子炉半径方向出力分
布の一例を示すブロツク図、第３図は核分裂物質量とガ
ドリニア反応度の関係を示すグラフ図、第４図はガドリ
ニア濃度とガドリニア反応度の関係を示すグラフ図、第
５図は従来燃料の無限中性子増倍率の燃焼変化を示す一
例のグラフ図、第６図はガドリニア混入燃料棒本数とガ
ドリニア反応度の関係を示すグラフ図、第７図及び第８
図は本発明の一実施例を示す内側領域及び外側領域燃料
集合体、第９図は本発明の燃料の無限中性子の増倍率の
燃焼変化を示すグラフ図、第10図は本発明の燃料配置で
の原子炉半径方向出力分布と従来例の比較を示すグラフ
図である。 １……内側領域燃料、２……外側領域燃料、５……外層
燃料棒、６……中間層燃料棒、７……内層燃料棒、８…
…ガドリニア入り燃料棒。
面図、第２図は従来燃料配置での原子炉半径方向出力分
布の一例を示すブロツク図、第３図は核分裂物質量とガ
ドリニア反応度の関係を示すグラフ図、第４図はガドリ
ニア濃度とガドリニア反応度の関係を示すグラフ図、第
５図は従来燃料の無限中性子増倍率の燃焼変化を示す一
例のグラフ図、第６図はガドリニア混入燃料棒本数とガ
ドリニア反応度の関係を示すグラフ図、第７図及び第８
図は本発明の一実施例を示す内側領域及び外側領域燃料
集合体、第９図は本発明の燃料の無限中性子の増倍率の
燃焼変化を示すグラフ図、第10図は本発明の燃料配置で
の原子炉半径方向出力分布と従来例の比較を示すグラフ
図である。 １……内側領域燃料、２……外側領域燃料、５……外層
燃料棒、６……中間層燃料棒、７……内層燃料棒、８…
…ガドリニア入り燃料棒。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 茂木 俊彦 茨城県日立市幸町３丁目２番１号 日立エ ンジニアリング株式会社内 (72)発明者 山舘 恵 茨城県日立市幸町３丁目２番１号 日立エ ンジニアリング株式会社内 (72)発明者 鈴木 之人 茨城県日立市幸町３丁目２番１号 日立エ ンジニアリング株式会社内 (72)発明者 相原 由美子 茨城県日立市幸町３丁目２番１号 日立エ ンジニアリング株式会社内 (72)発明者 金沢 信博 茨城県日立市幸町３丁目１番１号 株式会 社日立製作所日立工場内 (56)参考文献 特開 昭58−55789（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−222788（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−228384（ＪＰ，Ａ) 特開 昭52−101382（ＪＰ，Ａ)
Claims (2)
- 【請求項１】バーナブル・ポイズンを混入したプルトニ
ウム・ウラン混合酸化物燃料を使用し、核分裂物質量の
低い燃料を原子炉直径方向の中央部である内側領域に、
核分裂物質量の高い燃料を外周部である外側領域に配置
した２領域炉心構成を有する圧力管型原子炉において、
燃料集合体中のバーナブル・ポイズンを混入した燃料棒
本数を、内側領域の燃料と比べ外側領域の燃料で多く
し、内側領域と外側領域の燃料のバーナブル・ポイズン
濃度はほとんど同じであることを特徴とする原子炉燃料
配置。 - 【請求項２】特許請求の範囲の第１項において、内側領
域と外側領域のバーナブル・ポイズンを混入した燃料棒
本数を、内側領域と外側領域の燃料の無限中性子増倍率
が燃焼初期で等しくなるように配置したことを特徴とす
る原子炉燃料配置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62238753A JPH0833468B2 (ja) | 1987-09-25 | 1987-09-25 | 原子炉燃料配置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62238753A JPH0833468B2 (ja) | 1987-09-25 | 1987-09-25 | 原子炉燃料配置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6483188A JPS6483188A (en) | 1989-03-28 |
| JPH0833468B2 true JPH0833468B2 (ja) | 1996-03-29 |
Family
ID=17034750
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62238753A Expired - Fee Related JPH0833468B2 (ja) | 1987-09-25 | 1987-09-25 | 原子炉燃料配置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0833468B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07122678B2 (ja) * | 1988-09-29 | 1995-12-25 | 動力炉・核燃料開発事業団 | 燃料集合体 |
| GB9511396D0 (en) * | 1995-06-06 | 1995-08-02 | British Nuclear Fuels Plc | Chemical complexes |
| JP2001041160A (ja) | 1999-07-28 | 2001-02-13 | Toyota Autom Loom Works Ltd | 圧縮機の脈動減衰構造 |
| JP2011012869A (ja) * | 2009-07-01 | 2011-01-20 | Panasonic Corp | 空気調和機 |
-
1987
- 1987-09-25 JP JP62238753A patent/JPH0833468B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6483188A (en) | 1989-03-28 |
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