JPH08338207A - 排熱回収装置 - Google Patents
排熱回収装置Info
- Publication number
- JPH08338207A JPH08338207A JP14867695A JP14867695A JPH08338207A JP H08338207 A JPH08338207 A JP H08338207A JP 14867695 A JP14867695 A JP 14867695A JP 14867695 A JP14867695 A JP 14867695A JP H08338207 A JPH08338207 A JP H08338207A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- working medium
- exhaust heat
- heat recovery
- heat
- boiler
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 規制対象外のパーフロロカーボンを作動媒体
として用い、かつ、排熱回収用ボイラでの加熱量を低減
してボイラに投入した熱量に対する電力への変換効率を
上昇させうるよう構成した排熱回収装置を提供する。 【構成】 排熱回収用ボイラ１において排熱により発生
したパーフロロカーボンの蒸気は発電用タービン２に導
かれる。タービン２を出た作動媒体蒸気は熱交換器７に
導かれ、凝縮器４で液化されてポンプ５で昇圧されて熱
交換器７に導かれる作動媒体を加熱する。この作動媒体
どおしの熱交換により凝縮器での冷却水量を低減すると
共に排熱回収用ボイラでの加熱量を低減させボイラで投
入した熱量に対する電力への変換効率を高めることがで
きる。
として用い、かつ、排熱回収用ボイラでの加熱量を低減
してボイラに投入した熱量に対する電力への変換効率を
上昇させうるよう構成した排熱回収装置を提供する。 【構成】 排熱回収用ボイラ１において排熱により発生
したパーフロロカーボンの蒸気は発電用タービン２に導
かれる。タービン２を出た作動媒体蒸気は熱交換器７に
導かれ、凝縮器４で液化されてポンプ５で昇圧されて熱
交換器７に導かれる作動媒体を加熱する。この作動媒体
どおしの熱交換により凝縮器での冷却水量を低減すると
共に排熱回収用ボイラでの加熱量を低減させボイラで投
入した熱量に対する電力への変換効率を高めることがで
きる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、約１００〜２００℃の
水蒸気などを高温側の熱源に用いた排熱回収装置に関す
る。
水蒸気などを高温側の熱源に用いた排熱回収装置に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】従来の排熱回収装置では、作動媒体とし
てフロン１１などのフロン系の熱媒体をいることが多
い。そのような従来の排熱回収装置の構成図を図７に示
している。図７に示すように従来の技術では、発電用タ
ービン２から出てきた作動媒体は導管６を通じて凝縮器
４に流入し、そこで顕熱、潜熱を奪い凝縮させていた。
凝縮器４で凝縮された作動媒体はポンプ５で加圧され、
廃熱回収用ボイラ１に入り、加熱され蒸気を発生させタ
ービン２に導かれる。作動媒体のフロン１１は、フロン
規制対象となっている熱媒体である。
てフロン１１などのフロン系の熱媒体をいることが多
い。そのような従来の排熱回収装置の構成図を図７に示
している。図７に示すように従来の技術では、発電用タ
ービン２から出てきた作動媒体は導管６を通じて凝縮器
４に流入し、そこで顕熱、潜熱を奪い凝縮させていた。
凝縮器４で凝縮された作動媒体はポンプ５で加圧され、
廃熱回収用ボイラ１に入り、加熱され蒸気を発生させタ
ービン２に導かれる。作動媒体のフロン１１は、フロン
規制対象となっている熱媒体である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】前記したように従来の
排熱回収装置ではフロン１１のようなフロン系の熱媒体
を用いているが、フロン系の作動媒体（Ｒ−１１）は、
フロン規制の対象となっており、規制対象外の熱媒を用
いる必要がある。また、従来用いられていたＲ−１１
は、ボイラで投入した熱量に対する電力への交換効率が
よい熱媒体である。
排熱回収装置ではフロン１１のようなフロン系の熱媒体
を用いているが、フロン系の作動媒体（Ｒ−１１）は、
フロン規制の対象となっており、規制対象外の熱媒を用
いる必要がある。また、従来用いられていたＲ−１１
は、ボイラで投入した熱量に対する電力への交換効率が
よい熱媒体である。
【０００４】一方、フロン規制対象外のパーフロロカー
ボンはＲ−１１と同じように用いるとその効率はＲ−１
１に比べよくない。例えば、約１５０℃の低温排熱を回
収する場合Ｒ−１１では、ボイラでの回収熱量の約１８
％程度が原理的には電力に交換可能であるが、従来装置
にパーフロロカーボンとしてＣ6 Ｆ14を用いた場合は約
１３％程度の変換となる。
ボンはＲ−１１と同じように用いるとその効率はＲ−１
１に比べよくない。例えば、約１５０℃の低温排熱を回
収する場合Ｒ−１１では、ボイラでの回収熱量の約１８
％程度が原理的には電力に交換可能であるが、従来装置
にパーフロロカーボンとしてＣ6 Ｆ14を用いた場合は約
１３％程度の変換となる。
【０００５】本発明は、規制対象外のパーフロロカーボ
ンを作動媒体として用い、かつ、排熱回収用ボイラでの
加熱量を低減してボイラに投入した熱量に対する電力へ
の変換効率を上昇させうるよう構成した排熱回収装置を
提供することを課題としている。
ンを作動媒体として用い、かつ、排熱回収用ボイラでの
加熱量を低減してボイラに投入した熱量に対する電力へ
の変換効率を上昇させうるよう構成した排熱回収装置を
提供することを課題としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は前記課題を解決
するため、作動媒体として、フロン規制対象外のパーフ
ロロカーボンを用いる。本発明で採用するパーフロロカ
ーボンは、Ｃ（炭素）とＦ（フッ素）とのみからなる化
合物であり、フロン規制の対象外の熱媒体で、具体的に
は例えば、Ｃ6 Ｆ14又はＣ5 Ｆ12などである。
するため、作動媒体として、フロン規制対象外のパーフ
ロロカーボンを用いる。本発明で採用するパーフロロカ
ーボンは、Ｃ（炭素）とＦ（フッ素）とのみからなる化
合物であり、フロン規制の対象外の熱媒体で、具体的に
は例えば、Ｃ6 Ｆ14又はＣ5 Ｆ12などである。
【０００７】また、本発明では、蒸気タービンを出て凝
縮器に流入する前のパーフロロカーボンの蒸気の顕熱
と、凝縮器を出てポンプにより昇圧されたパーフロロカ
ーボンの液の顕熱とを熱交換するための熱交換手段を設
け、排熱回収ボイラに流入する前の作動媒体（液体）の
温度を上昇させる。
縮器に流入する前のパーフロロカーボンの蒸気の顕熱
と、凝縮器を出てポンプにより昇圧されたパーフロロカ
ーボンの液の顕熱とを熱交換するための熱交換手段を設
け、排熱回収ボイラに流入する前の作動媒体（液体）の
温度を上昇させる。
【０００８】
【作用】本発明によれば、作動媒体として規制対象外の
パーフロロカーボンを用いながらも、前記したように
「発電用タービンから流出する作動媒体（蒸気）」と、
「凝縮器を出てポンプにより昇圧された作動媒体（液
体）」との間で熱交換をさせるため、タービンから流出
して「凝縮器に流入する作動媒体（蒸気）」の温度が低
くなり、一方、ポンプで昇圧されて「排熱回収用ボイラ
に流入する作動媒体（液体）」の温度が高くなる。
パーフロロカーボンを用いながらも、前記したように
「発電用タービンから流出する作動媒体（蒸気）」と、
「凝縮器を出てポンプにより昇圧された作動媒体（液
体）」との間で熱交換をさせるため、タービンから流出
して「凝縮器に流入する作動媒体（蒸気）」の温度が低
くなり、一方、ポンプで昇圧されて「排熱回収用ボイラ
に流入する作動媒体（液体）」の温度が高くなる。
【０００９】これにより、本発明による排熱回収装置に
おいては、凝縮器での除去熱量が小さくなるため冷却水
負荷が低くなるとともに、排熱回収用ボイラでの加熱量
が小さくて済むことになり、排熱を有効に利用すること
ができる。
おいては、凝縮器での除去熱量が小さくなるため冷却水
負荷が低くなるとともに、排熱回収用ボイラでの加熱量
が小さくて済むことになり、排熱を有効に利用すること
ができる。
【００１０】
【実施例】以下、本発明による排熱回収装置について図
１〜６に示した実施例に基づいて具体的に説明する。な
お、以下の実施例において、図７に示した従来の装置と
同じ構成の部分には説明を簡単にするため同じ符号を付
してある。
１〜６に示した実施例に基づいて具体的に説明する。な
お、以下の実施例において、図７に示した従来の装置と
同じ構成の部分には説明を簡単にするため同じ符号を付
してある。
【００１１】（第１実施例）まず、図１及び図２により
本発明の第１実施例について説明する。この実施例では
作動媒体としてＣ6 Ｆ14を用いており、図２のモーリエ
線図における符号１−１〜７−４は図１における同じ符
号を付した場所での作動媒体の状態を示している。
本発明の第１実施例について説明する。この実施例では
作動媒体としてＣ6 Ｆ14を用いており、図２のモーリエ
線図における符号１−１〜７−４は図１における同じ符
号を付した場所での作動媒体の状態を示している。
【００１２】図１の構成図に示すように、この第１実施
例では発電用タービン２を出た作動媒体の蒸気の顕熱
と、凝縮器４を出てポンプ５で昇圧された作動媒体液の
顕熱との間で熱交換を行わせる熱交換器７を設けてい
る。
例では発電用タービン２を出た作動媒体の蒸気の顕熱
と、凝縮器４を出てポンプ５で昇圧された作動媒体液の
顕熱との間で熱交換を行わせる熱交換器７を設けてい
る。
【００１３】このように構成された図１の排熱回収装置
において、排熱回収用ボイラ１を出た作動媒体は過熱蒸
気（図２のＡ）となり発電用タービン２に流入し、その
出口では圧力及びエンタルピーが低下（図２のＢ）す
る。
において、排熱回収用ボイラ１を出た作動媒体は過熱蒸
気（図２のＡ）となり発電用タービン２に流入し、その
出口では圧力及びエンタルピーが低下（図２のＢ）す
る。
【００１４】発電用タービンから出た作動媒体は、ポン
プ５から出てきた作動媒体と熱交換器７で熱交換し、さ
らにエンタルピーが低下（図２のＣ）する。
プ５から出てきた作動媒体と熱交換器７で熱交換し、さ
らにエンタルピーが低下（図２のＣ）する。
【００１５】熱交換器７でエンタルピーが低下した作動
媒体は、凝縮器４で凝縮（図２のＣからＤに変化）す
る。凝縮器４で凝縮した作動媒体は、ポンプ５で昇圧
（図２のＤからＥに変化）する。
媒体は、凝縮器４で凝縮（図２のＣからＤに変化）す
る。凝縮器４で凝縮した作動媒体は、ポンプ５で昇圧
（図２のＤからＥに変化）する。
【００１６】ポンプ５から出てきた作動媒体は、熱交換
器７で熱交換しエンタルピーが上昇（図２のＦ）する。
熱交換器７を出た作動媒体は、排熱回収用ボイラ１で加
熱（図２のＦからＡに変化）され、蒸気になる。
器７で熱交換しエンタルピーが上昇（図２のＦ）する。
熱交換器７を出た作動媒体は、排熱回収用ボイラ１で加
熱（図２のＦからＡに変化）され、蒸気になる。
【００１７】以上より次の結果を得る。 排熱回収用
ボイラ１の加熱量は、１０．６kcal／mol （図２のＡと
Ｆとのエンタルピー差）となる。 凝縮器４での除去
熱量は、８．６kcal／mol （図２のＣとＤとのエンタル
ピー差）となる。 一方、発電に有効な熱量は、２kc
al／mol （図２のＡとＢとのエンタルピー差）となる。
以上の、よりボイラで投入した熱量に対する電力へ
の変換効率は数式１に示すように１９％である。
ボイラ１の加熱量は、１０．６kcal／mol （図２のＡと
Ｆとのエンタルピー差）となる。 凝縮器４での除去
熱量は、８．６kcal／mol （図２のＣとＤとのエンタル
ピー差）となる。 一方、発電に有効な熱量は、２kc
al／mol （図２のＡとＢとのエンタルピー差）となる。
以上の、よりボイラで投入した熱量に対する電力へ
の変換効率は数式１に示すように１９％である。
【００１８】
【数１】
【００１９】なお、熱交換器７を用いない場合は、排熱
回収用ボイラ１の加熱量は１５kcal／mol （図２のＡと
Ｅとのエンタルピー差）となり、このときのボイラで投
入した熱量に対する電力への変換効率は、数式２に示す
ように１３％である。
回収用ボイラ１の加熱量は１５kcal／mol （図２のＡと
Ｅとのエンタルピー差）となり、このときのボイラで投
入した熱量に対する電力への変換効率は、数式２に示す
ように１３％である。
【００２０】
【数２】
【００２１】（第２実施例）次に図３に示した本発明の
第２実施例について説明する。
第２実施例について説明する。
【００２２】本実施例では、排熱回収用ボイラ１内の熱
交換チューブ１−４に発電用タービン２からの作動媒体
を直接導き、これによって排熱回収用ボイラ１内でポン
プ５からの作動媒体を加熱する。１−３は排熱回収用熱
交換チューブである。これにより、第１実施例の場合の
ように熱交換器７の配置が不要となり、装置がコンパク
トになる。その他の構成は第１実施例の場合と同じであ
る。
交換チューブ１−４に発電用タービン２からの作動媒体
を直接導き、これによって排熱回収用ボイラ１内でポン
プ５からの作動媒体を加熱する。１−３は排熱回収用熱
交換チューブである。これにより、第１実施例の場合の
ように熱交換器７の配置が不要となり、装置がコンパク
トになる。その他の構成は第１実施例の場合と同じであ
る。
【００２３】（第３実施例）次に図４に示した本発明の
第３実施例について説明する。
第３実施例について説明する。
【００２４】本実施例では、凝縮器４内の熱交換チュー
ブ４−３にポンプ５からの作動媒体を直接導き、凝縮器
４内で発電用タービン２からの作動媒体を冷却する。こ
れにより、第１実施例の場合のように熱交換器７の配置
が不要となり、装置がコンパクトになる。４−４は作動
媒体と冷却水の熱交換チューブである。その他の構成は
先の実施例の場合と同じである。
ブ４−３にポンプ５からの作動媒体を直接導き、凝縮器
４内で発電用タービン２からの作動媒体を冷却する。こ
れにより、第１実施例の場合のように熱交換器７の配置
が不要となり、装置がコンパクトになる。４−４は作動
媒体と冷却水の熱交換チューブである。その他の構成は
先の実施例の場合と同じである。
【００２５】（第４実施例）次に図５に示した本発明の
第４実施例について説明する。
第４実施例について説明する。
【００２６】本実施例は、第１実施例の装置において排
熱回収用ボイラ１での回収熱量が不安定で、作動媒体の
蒸気圧力の変動が大きくなり、安定した発電用タービン
２の運転ができない場合に対処できる構成を示す。図５
では、タービン２に入る作動媒体圧力を圧力センサ８で
検知し、制御器９により流量調節弁１０を自動制御し、
排熱回収用ボイラ１出口の配管圧力が一定となるように
凝縮器４に作動媒体をバイパスする構成としている。
熱回収用ボイラ１での回収熱量が不安定で、作動媒体の
蒸気圧力の変動が大きくなり、安定した発電用タービン
２の運転ができない場合に対処できる構成を示す。図５
では、タービン２に入る作動媒体圧力を圧力センサ８で
検知し、制御器９により流量調節弁１０を自動制御し、
排熱回収用ボイラ１出口の配管圧力が一定となるように
凝縮器４に作動媒体をバイパスする構成としている。
【００２７】（第５実施例）次に第５実施例として、装
置の構成は第１実施例と同じとし、作動媒体としてパー
フロロカーボンのＣ5 Ｆ12を用いた場合について説明す
る。この場合の作動媒体の状態を図６に示す。作動媒体
の流れは、第１実施例と同じである。
置の構成は第１実施例と同じとし、作動媒体としてパー
フロロカーボンのＣ5 Ｆ12を用いた場合について説明す
る。この場合の作動媒体の状態を図６に示す。作動媒体
の流れは、第１実施例と同じである。
【００２８】図６に示すように、 排熱回収用ボイラ
（図１の１）の加熱量は、９．９kcal／mol （図６のＡ
とＦとのエンタルピー差）となる。 凝縮器（図１の
４）での除去熱量は、７．９kcal／mol （図６のＣとＤ
とのエンタルピー差）となる。 一方、発電に有効な
熱量は、２kcal／mol （図６のＡとＢとのエンタルピー
差）となる。以上の、よりボイラで投入した熱量に
対する電力への変換効率は数式３に示すように２０％で
ある。
（図１の１）の加熱量は、９．９kcal／mol （図６のＡ
とＦとのエンタルピー差）となる。 凝縮器（図１の
４）での除去熱量は、７．９kcal／mol （図６のＣとＤ
とのエンタルピー差）となる。 一方、発電に有効な
熱量は、２kcal／mol （図６のＡとＢとのエンタルピー
差）となる。以上の、よりボイラで投入した熱量に
対する電力への変換効率は数式３に示すように２０％で
ある。
【００２９】
【数３】
【００３０】なお、熱交換器（図１の７）を用いない場
合は、排熱回収用ボイラ（図１の１）の加熱量は１２．
５kcal／mol （図６のＡとＥとのエンタルピー差）とな
り、このときボイラで投入した熱量に対する電力への変
換効率は数式４に示すように１６％である。
合は、排熱回収用ボイラ（図１の１）の加熱量は１２．
５kcal／mol （図６のＡとＥとのエンタルピー差）とな
り、このときボイラで投入した熱量に対する電力への変
換効率は数式４に示すように１６％である。
【００３１】
【数４】
【００３２】
【発明の効果】以上説明したように本発明の排熱回収装
置においては、作動媒体としてパーフロロカーボン（Ｃ
6 Ｆ14など）を用いることにより、作動媒体をフロン規
制対象外とすることができる。
置においては、作動媒体としてパーフロロカーボン（Ｃ
6 Ｆ14など）を用いることにより、作動媒体をフロン規
制対象外とすることができる。
【００３３】また、本発明の排熱回収装置では、「発電
用タービンから流出する作動媒体（蒸気）」と「ポンプ
により昇圧された作動媒体（液体）」との間で熱交換す
るための熱交換手段を設けることにより、排熱回収用ボ
イラでの加熱量が低減でき、ボイラに投入した熱量に対
する電力への変換効率を上昇させることができる。
用タービンから流出する作動媒体（蒸気）」と「ポンプ
により昇圧された作動媒体（液体）」との間で熱交換す
るための熱交換手段を設けることにより、排熱回収用ボ
イラでの加熱量が低減でき、ボイラに投入した熱量に対
する電力への変換効率を上昇させることができる。
【００３４】また、本発明の排熱回収装置では前記した
熱交換手段を設けることにより、凝縮器での冷却水量を
低減することができる。
熱交換手段を設けることにより、凝縮器での冷却水量を
低減することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１実施例に係る排熱回収装置の構成
図。
図。
【図２】第１実施例に係る排熱回収装置におけるモーリ
エ線図。
エ線図。
【図３】本発明の第２実施例に係る排熱回収装置の構成
図。
図。
【図４】本発明の第３実施例に係る排熱回収装置の構成
図。
図。
【図５】本発明の第４実施例に係る排熱回収装置の構成
図。
図。
【図６】第５実施例に係る排熱回収装置におけるモーリ
エ線図。
エ線図。
【図７】従来の排熱回収装置を示す構成図。
【符号の説明】 １ 排熱回収用ボイラ １−３ 排熱回収用熱交換チューブ １−４ 作動媒体どおしの熱交換チューブ ２ 発電用タービン ３ 発電機 ４ 凝縮器 ４−３ 作動媒体どおしの熱交換チューブ ４−４ 作動媒体と冷却水との熱交換チューブ ５ 作動媒体用循環ポンプ ６ 作動媒体を流す導管 ７ 熱交換器 ８ 圧力センサ ９ 制御器 １０ 流量調節弁
Claims (1)
- 【請求項１】 排熱回収ボイラと、蒸気タービンと、こ
れらを結ぶ作動媒体の導路とを備えた排熱回収装置にお
いて、前記作動媒体としてパーフロロカーボンを用い、
前記蒸気タービンを出て凝縮器に流入する前のパーフロ
ロカーボンの蒸気の顕熱と、前記凝縮器を出てポンプに
より昇圧されたパーフロロカーボンの液の顕熱とを熱交
換するための熱交換手段を設けたことを特徴とする排熱
回収装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14867695A JPH08338207A (ja) | 1995-06-15 | 1995-06-15 | 排熱回収装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14867695A JPH08338207A (ja) | 1995-06-15 | 1995-06-15 | 排熱回収装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08338207A true JPH08338207A (ja) | 1996-12-24 |
Family
ID=15458128
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14867695A Withdrawn JPH08338207A (ja) | 1995-06-15 | 1995-06-15 | 排熱回収装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08338207A (ja) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998051975A1 (fr) * | 1997-05-12 | 1998-11-19 | Toshiyasu Indo | Convertisseur d'energie et procede de conversion d'energie |
| GB2405450A (en) * | 2003-08-27 | 2005-03-02 | Freepower Ltd | Multi stage series connected radial inflow turbine |
| GB2405448A (en) * | 2003-08-27 | 2005-03-02 | Freepower Ltd | A closed cycle energy recovery system |
| DE102010037946A1 (de) | 2009-10-05 | 2011-04-07 | Denso Corporation, Kariya-City | Wärmemaschine |
| CN102146814A (zh) * | 2011-04-28 | 2011-08-10 | 罗良宜 | 超临界低温空气能发电装置 |
| DE102011053570A1 (de) | 2010-09-17 | 2012-03-22 | Denso Corporation | Wärmemaschine |
| JP2012062862A (ja) * | 2010-09-17 | 2012-03-29 | Denso Corp | 熱機関 |
| CN102606238A (zh) * | 2012-03-23 | 2012-07-25 | 上海齐耀膨胀机有限公司 | 利用螺杆膨胀机回收余热的两级动力系统 |
| DE102012203567A1 (de) | 2011-03-08 | 2012-09-13 | Denso Corporation | Wärmekraftmaschine mit Kondensator |
| JP2013181457A (ja) * | 2012-03-01 | 2013-09-12 | Kobe Steel Ltd | バイナリ発電装置およびその制御方法 |
| US9061364B2 (en) | 2011-02-09 | 2015-06-23 | Denso Corporation | TIG welding method and apparatus |
-
1995
- 1995-06-15 JP JP14867695A patent/JPH08338207A/ja not_active Withdrawn
Cited By (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998051975A1 (fr) * | 1997-05-12 | 1998-11-19 | Toshiyasu Indo | Convertisseur d'energie et procede de conversion d'energie |
| GB2405450A (en) * | 2003-08-27 | 2005-03-02 | Freepower Ltd | Multi stage series connected radial inflow turbine |
| GB2405448A (en) * | 2003-08-27 | 2005-03-02 | Freepower Ltd | A closed cycle energy recovery system |
| GB2405450B (en) * | 2003-08-27 | 2006-09-06 | Freepower Ltd | Working energy recovery system including a turbine |
| GB2405448B (en) * | 2003-08-27 | 2006-11-08 | Freepower Ltd | Energy recovery system |
| CN102032004A (zh) * | 2009-10-05 | 2011-04-27 | 株式会社电装 | 热机 |
| DE102010037946A1 (de) | 2009-10-05 | 2011-04-07 | Denso Corporation, Kariya-City | Wärmemaschine |
| US9371744B2 (en) | 2009-10-05 | 2016-06-21 | Denso Corporation | Heat engine |
| DE102011053570A1 (de) | 2010-09-17 | 2012-03-22 | Denso Corporation | Wärmemaschine |
| JP2012062862A (ja) * | 2010-09-17 | 2012-03-29 | Denso Corp | 熱機関 |
| US9061364B2 (en) | 2011-02-09 | 2015-06-23 | Denso Corporation | TIG welding method and apparatus |
| DE102012203567A1 (de) | 2011-03-08 | 2012-09-13 | Denso Corporation | Wärmekraftmaschine mit Kondensator |
| CN102146814A (zh) * | 2011-04-28 | 2011-08-10 | 罗良宜 | 超临界低温空气能发电装置 |
| JP2013181457A (ja) * | 2012-03-01 | 2013-09-12 | Kobe Steel Ltd | バイナリ発電装置およびその制御方法 |
| CN102606238A (zh) * | 2012-03-23 | 2012-07-25 | 上海齐耀膨胀机有限公司 | 利用螺杆膨胀机回收余热的两级动力系统 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3082826B2 (ja) | 排熱回収装置 | |
| JP5457880B2 (ja) | 排熱発電方法及び排熱発電システム | |
| JPS6119806B2 (ja) | ||
| JP2000145408A (ja) | 二流体型廃棄物発電方法およびその装置 | |
| JP2593197B2 (ja) | 熱エネルギ回収方法、及び熱エネルギ回収装置 | |
| JP2018170194A (ja) | 燃料電池システム | |
| JPH05222906A (ja) | 排熱利用発電プラントの制御装置 | |
| JPS5963310A (ja) | 複合プラント | |
| JPH03221702A (ja) | 複圧式排熱回収熱交換器 | |
| JP3291075B2 (ja) | ボイラ給水システム | |
| JPS6296704A (ja) | 温水利用タ−ビンプラント | |
| JP2007262909A (ja) | 動力システム | |
| JP2002156493A (ja) | 原子力発電所の所内熱供給設備 | |
| JPS5968505A (ja) | 低沸点媒体サイクルプラント | |
| RU2144994C1 (ru) | Парогазовая установка | |
| JPS61152916A (ja) | バイナリ−サイクル発電プラント | |
| US4830093A (en) | Method and apparatus for utilizing waste heat in a combustion system | |
| JP2726463B2 (ja) | 燃料電池発電システム | |
| JP2002089994A (ja) | 排熱利用吸収冷温水装置 | |
| JPH05159792A (ja) | 燃料電池発電システム | |
| JPS6137923Y2 (ja) | ||
| JPH0429842B2 (ja) | ||
| JPS6080001A (ja) | 低沸点媒体を用いたボイラの媒体供給量の制御方法 | |
| JPS6234148Y2 (ja) | ||
| JP3095575B2 (ja) | サイクルプラント |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20020903 |