JPH0835009A - 耐食性の優れたマルテンサイトステンレス鋼の製造方法 - Google Patents
耐食性の優れたマルテンサイトステンレス鋼の製造方法Info
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- JPH0835009A JPH0835009A JP16723794A JP16723794A JPH0835009A JP H0835009 A JPH0835009 A JP H0835009A JP 16723794 A JP16723794 A JP 16723794A JP 16723794 A JP16723794 A JP 16723794A JP H0835009 A JPH0835009 A JP H0835009A
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- steel
- stainless steel
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- martensitic stainless
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐ＣＯ2 腐食性の優れた低Ｃ−（１２〜１
６）％Ｃｒ−Ｎｉ−Ｃｕ−Ｍｏ系マルテンサイトステン
レス鋼を量産可能にする製造方法を提供する。 【構成】 Ｃ：０．００５〜０．１％、Ｓｉ：０．０５
〜１％、Ｍｎ：０．１〜２％、Ｃｒ：１２〜１６％、Ｎ
ｉ：０．１〜４％、Ｃｕ：０．１〜３％、Ｍｏ：０．１
〜３％、Ａｌ：０．００５〜０．２％、Ｎ：０．００５
〜０．１％、Ｐ：０．０２５％以下、Ｓ：０．０１５％
以下を含み、残部はＦｅ及び不可避的不純物からなるマ
ルテンサイトステンレス鋼を、６４０℃以上７７０℃以
下の温度域で第１段の焼戻し処理を施した後、６００℃
以上Ａｃ1点以下の温度域で第２段の焼戻し処理を行
う。
６）％Ｃｒ−Ｎｉ−Ｃｕ−Ｍｏ系マルテンサイトステン
レス鋼を量産可能にする製造方法を提供する。 【構成】 Ｃ：０．００５〜０．１％、Ｓｉ：０．０５
〜１％、Ｍｎ：０．１〜２％、Ｃｒ：１２〜１６％、Ｎ
ｉ：０．１〜４％、Ｃｕ：０．１〜３％、Ｍｏ：０．１
〜３％、Ａｌ：０．００５〜０．２％、Ｎ：０．００５
〜０．１％、Ｐ：０．０２５％以下、Ｓ：０．０１５％
以下を含み、残部はＦｅ及び不可避的不純物からなるマ
ルテンサイトステンレス鋼を、６４０℃以上７７０℃以
下の温度域で第１段の焼戻し処理を施した後、６００℃
以上Ａｃ1点以下の温度域で第２段の焼戻し処理を行
う。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、耐食性、特に油井管及
びラインパイプ用の耐ＣＯ2 腐食性に優れたマルテンサ
イトステンレス鋼の製造方法に関するものである。
びラインパイプ用の耐ＣＯ2 腐食性に優れたマルテンサ
イトステンレス鋼の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】石油または天然ガスを採取するための井
戸の環境は近年ますます過酷なものとなっており、採掘
深さの増大に加えて湿潤な炭酸ガス（ＣＯ2 ）や硫化水
素（Ｈ 2 Ｓ）、塩素イオン（Ｃｌ- ）などの腐食性の成
分を含む井戸も多くなっている。このためこうした環境
中では炭素鋼や低合金鋼は著しく腐食することが知られ
ている。
戸の環境は近年ますます過酷なものとなっており、採掘
深さの増大に加えて湿潤な炭酸ガス（ＣＯ2 ）や硫化水
素（Ｈ 2 Ｓ）、塩素イオン（Ｃｌ- ）などの腐食性の成
分を含む井戸も多くなっている。このためこうした環境
中では炭素鋼や低合金鋼は著しく腐食することが知られ
ている。
【０００３】炭酸ガスを多く含む油井環境では合金鋼と
しては比較的コストの安い鋼としてＡＩＳＩ４２０鋼と
いったＣを０．２％含有し、１２〜１３％のＣｒを含有
するマルテンサイトステンレス鋼が広く使用されてい
る。しかし１２０℃以上の温度になるとＡＩＳＩ４２０
鋼も腐食してしまう。従って１２０℃以上のＣＯ2 環境
下ではＣｒを２２〜２５％含有する２相ステンレス鋼が
使用されている。しかし２相ステンレス鋼はＣＯ2 環境
で使用するには高価な材料である。そこでＡＩＳＩ４２
０鋼と２相ステンレス鋼の中間の使用性能（１８０℃以
下の高温ＣＯ2 環境中に耐えうる）と価格を有するグレ
ードの開発が待望されていた。以下この鋼を低Ｃ−（１
２〜１６）％Ｃｒ−Ｎｉ−Ｃｕ−Ｍｏ系マルテンサイト
ステンレス鋼と呼ぶ。
しては比較的コストの安い鋼としてＡＩＳＩ４２０鋼と
いったＣを０．２％含有し、１２〜１３％のＣｒを含有
するマルテンサイトステンレス鋼が広く使用されてい
る。しかし１２０℃以上の温度になるとＡＩＳＩ４２０
鋼も腐食してしまう。従って１２０℃以上のＣＯ2 環境
下ではＣｒを２２〜２５％含有する２相ステンレス鋼が
使用されている。しかし２相ステンレス鋼はＣＯ2 環境
で使用するには高価な材料である。そこでＡＩＳＩ４２
０鋼と２相ステンレス鋼の中間の使用性能（１８０℃以
下の高温ＣＯ2 環境中に耐えうる）と価格を有するグレ
ードの開発が待望されていた。以下この鋼を低Ｃ−（１
２〜１６）％Ｃｒ−Ｎｉ−Ｃｕ−Ｍｏ系マルテンサイト
ステンレス鋼と呼ぶ。
【０００４】この低Ｃ−（１２〜１６）％Ｃｒ−Ｎｉ−
Ｃｕ−Ｍｏ系マルテンサイトステンレス鋼は分塊圧延後
の管材の硬度が極めて高いので、管材の鋸断が不可能で
あるか、或いは著しく困難であるので鋸断万能にするこ
とにプロセス上の問題があった。
Ｃｕ−Ｍｏ系マルテンサイトステンレス鋼は分塊圧延後
の管材の硬度が極めて高いので、管材の鋸断が不可能で
あるか、或いは著しく困難であるので鋸断万能にするこ
とにプロセス上の問題があった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は量産ＡＩＳＩ
４２０鋼と変わらないプロセスで製造上のトラブル（す
なわち、１８０℃以下の高温ＣＯ2 環境中に耐えうる性
質を持つ低Ｃ−（１２〜１６）％Ｃｒ−Ｎｉ−Ｃｕ−Ｍ
ｏ系マルテンサイトステンレス鋼の分塊圧延後の管材の
鋸断が困難）を解消し、工業的に量産できる製造プロセ
スを確立することを目的とする。
４２０鋼と変わらないプロセスで製造上のトラブル（す
なわち、１８０℃以下の高温ＣＯ2 環境中に耐えうる性
質を持つ低Ｃ−（１２〜１６）％Ｃｒ−Ｎｉ−Ｃｕ−Ｍ
ｏ系マルテンサイトステンレス鋼の分塊圧延後の管材の
鋸断が困難）を解消し、工業的に量産できる製造プロセ
スを確立することを目的とする。
【０００６】前記した製造上のトラブルを解消するため
には低Ｃ−（１２〜１６）％Ｃｒ−Ｎｉ−Ｃｕ−Ｍｏ系
マルテンサイトステンレス鋼のヴィッカース硬度を２７
０以下にしなければならない。
には低Ｃ−（１２〜１６）％Ｃｒ−Ｎｉ−Ｃｕ−Ｍｏ系
マルテンサイトステンレス鋼のヴィッカース硬度を２７
０以下にしなければならない。
【０００７】
【課題を解決するための手段】以上のような問題を解決
するために種々の実験を行った結果、低Ｃ−（１２〜１
６％）Ｃｒ−Ｎｉ−Ｃｕ−Ｍｏ系マルテンサイトステン
レス鋼を軟化させる製造法を見出して本発明を完成させ
た。本発明は、重量％でＣ：０．００５〜０．１％、Ｓ
ｉ：０．０５〜１％、Ｍｎ：０．１〜２％、Ｐ：０．０
２５％以下、Ｓ：０．０１５％以下、Ｃｒ：１２〜１６
％、Ｎｉ：０．１〜４％、Ｃｕ：０．１〜３％、Ｍｏ：
０．１〜３％、Ａｌ：０．００５〜０．２％、Ｎ：０．
００５〜０．１％を含み、残部がＦｅおよび不可避的不
純物からなる鋼を、６４０℃以上７７０℃以下の温度域
で第１段の焼戻し処理を施した後に、６００℃以上Ａｃ
1点以下の温度域で第２段の焼戻し処理を行うことを特
徴とする耐食性の優れたマルテンサイトステンレス鋼の
製造方法を要旨とする。
するために種々の実験を行った結果、低Ｃ−（１２〜１
６％）Ｃｒ−Ｎｉ−Ｃｕ−Ｍｏ系マルテンサイトステン
レス鋼を軟化させる製造法を見出して本発明を完成させ
た。本発明は、重量％でＣ：０．００５〜０．１％、Ｓ
ｉ：０．０５〜１％、Ｍｎ：０．１〜２％、Ｐ：０．０
２５％以下、Ｓ：０．０１５％以下、Ｃｒ：１２〜１６
％、Ｎｉ：０．１〜４％、Ｃｕ：０．１〜３％、Ｍｏ：
０．１〜３％、Ａｌ：０．００５〜０．２％、Ｎ：０．
００５〜０．１％を含み、残部がＦｅおよび不可避的不
純物からなる鋼を、６４０℃以上７７０℃以下の温度域
で第１段の焼戻し処理を施した後に、６００℃以上Ａｃ
1点以下の温度域で第２段の焼戻し処理を行うことを特
徴とする耐食性の優れたマルテンサイトステンレス鋼の
製造方法を要旨とする。
【０００８】
【作用】前記のように６４０℃以上７７０℃以下の温度
で第１段の焼戻し処理を行った後に、６００℃以上Ａｃ
1点以下の温度で第２段の焼戻し処理を行うことにより
低Ｃ−（１２〜１６）％Ｃｒ−Ｎｉ−Ｃｕ−Ｍｏ系マル
テンサイトステンレス鋼が軟化する理由について本発明
者らは以下のように推測している。
で第１段の焼戻し処理を行った後に、６００℃以上Ａｃ
1点以下の温度で第２段の焼戻し処理を行うことにより
低Ｃ−（１２〜１６）％Ｃｒ−Ｎｉ−Ｃｕ−Ｍｏ系マル
テンサイトステンレス鋼が軟化する理由について本発明
者らは以下のように推測している。
【０００９】低Ｃ−（１２〜１６）％Ｃｒ−Ｎｉ−Ｃｕ
−Ｍｏ系マルテンサイトステンレス鋼を６４０℃以上７
７０℃以下の温度域で第１段の焼戻し処理を行うことに
より生じる組織は焼戻しマルテンサイト及びフレッシュ
マルテンサイトである。さらにマトリクス中からＣｕが
析出する。７７０℃超ではフレッシュマルテンサイト量
の方が焼戻しマルテンサイト量よりも多いために硬度が
高すぎるために第１段の焼戻し温度の上限を７７０℃と
した。一方６４０℃未満ではＣｕが微細に析出すること
によって硬化するためにその下限を６４０℃とした。
−Ｍｏ系マルテンサイトステンレス鋼を６４０℃以上７
７０℃以下の温度域で第１段の焼戻し処理を行うことに
より生じる組織は焼戻しマルテンサイト及びフレッシュ
マルテンサイトである。さらにマトリクス中からＣｕが
析出する。７７０℃超ではフレッシュマルテンサイト量
の方が焼戻しマルテンサイト量よりも多いために硬度が
高すぎるために第１段の焼戻し温度の上限を７７０℃と
した。一方６４０℃未満ではＣｕが微細に析出すること
によって硬化するためにその下限を６４０℃とした。
【００１０】一段だけの焼戻し処理ではフレッシュマル
テンサイトが生成する。その組織は硬度が高いためにも
う一度Ａｃ1 点以下で第２段の焼戻し処理を行うことに
より組織全てが焼戻しマルテンサイト組織になり、軟化
するものと考えられる。従って、第２段の焼戻し温度の
上限をＡｃ1 点とした。ここで第２段の焼戻し処理の下
限を６００℃としたのは６００℃未満で焼戻し処理を行
っても低温焼戻しであるために十分な焼戻し処理ができ
ないので硬度が変化しない。すなわちヴィッカース硬度
が２７０超になり、実際の製造ラインでの管材の鋸断が
困難になるからである。
テンサイトが生成する。その組織は硬度が高いためにも
う一度Ａｃ1 点以下で第２段の焼戻し処理を行うことに
より組織全てが焼戻しマルテンサイト組織になり、軟化
するものと考えられる。従って、第２段の焼戻し温度の
上限をＡｃ1 点とした。ここで第２段の焼戻し処理の下
限を６００℃としたのは６００℃未満で焼戻し処理を行
っても低温焼戻しであるために十分な焼戻し処理ができ
ないので硬度が変化しない。すなわちヴィッカース硬度
が２７０超になり、実際の製造ラインでの管材の鋸断が
困難になるからである。
【００１１】次に対象鋼の成分範囲の限定理由について
以下に説明する。 Ｃ：Ｃはマルテンサイトステンレス鋼を製造するのに必
要な元素であって、０．００５％未満では組織をマルテ
ンサイト単相にするのが困難になり、０．１％を超える
とＣｒ炭化物が多く存在し、耐ＣＯ2 腐食性が劣化する
ので、含有量範囲を０．００５〜０．１％とした。
以下に説明する。 Ｃ：Ｃはマルテンサイトステンレス鋼を製造するのに必
要な元素であって、０．００５％未満では組織をマルテ
ンサイト単相にするのが困難になり、０．１％を超える
とＣｒ炭化物が多く存在し、耐ＣＯ2 腐食性が劣化する
ので、含有量範囲を０．００５〜０．１％とした。
【００１２】Ｓｉ：Ｓｉは脱酸のため必要な元素である
が、０．０５％未満ではその効果が十分でなく、１％を
超えて添加すると衝撃靱性を低下させることから、含有
量範囲を０．０５〜１％とした。 Ｍｎ：脱酸及び強度確保のために有効な元素であるが、
０．１％未満ではその効果が十分でなく、２％を超えて
添加するとその効果は飽和するので、含有量範囲を０．
１〜２％とした。
が、０．０５％未満ではその効果が十分でなく、１％を
超えて添加すると衝撃靱性を低下させることから、含有
量範囲を０．０５〜１％とした。 Ｍｎ：脱酸及び強度確保のために有効な元素であるが、
０．１％未満ではその効果が十分でなく、２％を超えて
添加するとその効果は飽和するので、含有量範囲を０．
１〜２％とした。
【００１３】Ｃｒ：Ｃｒはマルテンサイトステンレス鋼
を構成する最も基本的かつ必須の元素であって、耐ＣＯ
2 腐食性を付与するために必要な元素であるが、含有量
が１２％未満では耐食性が十分でなく、一方１６％を超
えて添加するとマルテンサイト単相にすることが困難に
なるので、その含有量範囲を１２〜１６％とした。マル
テンサイト単相にするには１２％以上１５％以下にする
ことが望ましい。
を構成する最も基本的かつ必須の元素であって、耐ＣＯ
2 腐食性を付与するために必要な元素であるが、含有量
が１２％未満では耐食性が十分でなく、一方１６％を超
えて添加するとマルテンサイト単相にすることが困難に
なるので、その含有量範囲を１２〜１６％とした。マル
テンサイト単相にするには１２％以上１５％以下にする
ことが望ましい。
【００１４】Ａｌ：Ａｌは脱酸のために必要な元素であ
って含有量が０．００５％未満ではその効果が十分でな
く、０．２％を超えて添加すると粗大な酸化物系介在物
が鋼中に残留して靱性を低下させるので、その含有量範
囲を０．００５〜０．２％とした。 Ｎ：Ｎはオーステナイト形成元素であるので必須である
が、０．００５％未満では室温でマルテンサイト単相と
なり難く、０．１％を超えて存在すると母材の衝撃靱性
を低下させるので、その含有量範囲を０．００５〜０．
１％とした。
って含有量が０．００５％未満ではその効果が十分でな
く、０．２％を超えて添加すると粗大な酸化物系介在物
が鋼中に残留して靱性を低下させるので、その含有量範
囲を０．００５〜０．２％とした。 Ｎ：Ｎはオーステナイト形成元素であるので必須である
が、０．００５％未満では室温でマルテンサイト単相と
なり難く、０．１％を超えて存在すると母材の衝撃靱性
を低下させるので、その含有量範囲を０．００５〜０．
１％とした。
【００１５】Ｐ：Ｐは靱性を低下させる元素であるので
上限含有量を０．０２５％にした。 Ｓ：ＳはＰと同様靱性を低下させる元素であるので上限
含有量を０．０１５％とした。 Ｎｉ：Ｎｉはオーステナイト形成元素でマルテンサイト
を安定させ、耐ＣＯ2腐食性を向上させるが、０．１％
未満ではその効果が十分でなく、４％を超えて添加する
とその効果が飽和すると共にコストが上昇するので、そ
の含有量範囲を０．１〜４％とした。望ましくは２〜４
％とする。
上限含有量を０．０２５％にした。 Ｓ：ＳはＰと同様靱性を低下させる元素であるので上限
含有量を０．０１５％とした。 Ｎｉ：Ｎｉはオーステナイト形成元素でマルテンサイト
を安定させ、耐ＣＯ2腐食性を向上させるが、０．１％
未満ではその効果が十分でなく、４％を超えて添加する
とその効果が飽和すると共にコストが上昇するので、そ
の含有量範囲を０．１〜４％とした。望ましくは２〜４
％とする。
【００１６】Ｃｕ：ＣｕもＮｉと同様オーステナイト形
成元素で耐ＣＯ2 腐食性を向上させるが、０．１％未満
ではその効果が十分でなく、３％を超えるとコストが上
昇するので、その含有量範囲を０．１〜３％とした。望
ましくは１．０〜３．０％とする。 Ｍｏ：Ｍｏは耐ＣＯ2 腐食性あるいは耐孔食性を向上さ
せるのに有効な元素であるが、０．１％未満ではその効
果が十分でなく、３％を超えるとフェライトが生成しや
すくなるために、その含有量範囲を０．１〜３％とし
た。望ましくは０．１〜２．０％とする。
成元素で耐ＣＯ2 腐食性を向上させるが、０．１％未満
ではその効果が十分でなく、３％を超えるとコストが上
昇するので、その含有量範囲を０．１〜３％とした。望
ましくは１．０〜３．０％とする。 Ｍｏ：Ｍｏは耐ＣＯ2 腐食性あるいは耐孔食性を向上さ
せるのに有効な元素であるが、０．１％未満ではその効
果が十分でなく、３％を超えるとフェライトが生成しや
すくなるために、その含有量範囲を０．１〜３％とし
た。望ましくは０．１〜２．０％とする。
【００１７】
【実施例】表１に供試鋼の化学組成および製造の熱処理
条件を示す。各供試鋼の硬度および１８０℃、ＣＯ2 ４
０気圧での腐食速度をあわせて表１に示す。表２には表
１に示した熱処理条件として焼戻し条件を示す。Ｎｏ．
１〜８のいずれの鋼種においても第１段の焼戻し温度を
６４０℃以上７７０℃以下で焼戻した後に６００℃以上
Ａｃ1以下で第２段の焼戻し処理を施すと、ヴィッカー
ス硬度が２７０以下になり、実際の製造ラインで分塊圧
延後の管材の鋸断が容易になることがわかる。またＮ
ｏ．１〜８のいずれの鋼種においても１８０℃ＣＯ2 環
境中での腐食速度は０．１ｍｍ／ｙ以下で耐ＣＯ2 腐食
性が良好であることがわかる。さらに図１は鋼種４を６
００℃から７５０℃で焼戻し処理を施した時の硬度に及
ぼす焼戻し温度の影響を示す。このときの鋼種４のＡｃ
1点は６４５℃である。△印は６００℃以上７５０℃以
下の種々の温度で１回だけの焼戻し処理を施したもので
ある。○印は、７５０℃で第１段の焼戻し処理を施した
後に、６４０℃で第２段の焼戻し処理を施したもの、×
印は、６７０℃で第１段の焼戻し処理を施した後に、６
４０℃で第２段の焼戻し処理を施したものである。６０
０℃から７５０℃までの温度域で１回の焼戻し処理だけ
では硬さは極めて高く、管材の鋸断が極めて困難にな
る。これに対して６７０℃もしくは７５０℃の温度域で
第１段の焼戻し処理を施した後に、６４０℃の温度で第
２段の焼戻し処理を行うと、ヴィッカース硬度で２７０
以下に軟化することがわかった。この結果、実際の生産
ラインでの管材の鋸断が極めて容易になった。
条件を示す。各供試鋼の硬度および１８０℃、ＣＯ2 ４
０気圧での腐食速度をあわせて表１に示す。表２には表
１に示した熱処理条件として焼戻し条件を示す。Ｎｏ．
１〜８のいずれの鋼種においても第１段の焼戻し温度を
６４０℃以上７７０℃以下で焼戻した後に６００℃以上
Ａｃ1以下で第２段の焼戻し処理を施すと、ヴィッカー
ス硬度が２７０以下になり、実際の製造ラインで分塊圧
延後の管材の鋸断が容易になることがわかる。またＮ
ｏ．１〜８のいずれの鋼種においても１８０℃ＣＯ2 環
境中での腐食速度は０．１ｍｍ／ｙ以下で耐ＣＯ2 腐食
性が良好であることがわかる。さらに図１は鋼種４を６
００℃から７５０℃で焼戻し処理を施した時の硬度に及
ぼす焼戻し温度の影響を示す。このときの鋼種４のＡｃ
1点は６４５℃である。△印は６００℃以上７５０℃以
下の種々の温度で１回だけの焼戻し処理を施したもので
ある。○印は、７５０℃で第１段の焼戻し処理を施した
後に、６４０℃で第２段の焼戻し処理を施したもの、×
印は、６７０℃で第１段の焼戻し処理を施した後に、６
４０℃で第２段の焼戻し処理を施したものである。６０
０℃から７５０℃までの温度域で１回の焼戻し処理だけ
では硬さは極めて高く、管材の鋸断が極めて困難にな
る。これに対して６７０℃もしくは７５０℃の温度域で
第１段の焼戻し処理を施した後に、６４０℃の温度で第
２段の焼戻し処理を行うと、ヴィッカース硬度で２７０
以下に軟化することがわかった。この結果、実際の生産
ラインでの管材の鋸断が極めて容易になった。
【００１８】
【表１】
【００１９】
【表２】
【００２０】
【発明の効果】本発明によれば、耐ＣＯ2 腐食性に優れ
たマルテンサイトステンレス鋼を量産することが可能と
なる。
たマルテンサイトステンレス鋼を量産することが可能と
なる。
【図１】６００℃以上７５０℃以下の温度域で焼戻し処
理を施したときの焼戻し温度−硬度曲線図である。
理を施したときの焼戻し温度−硬度曲線図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％で Ｃ：０．００５〜０．１％、 Ｓｉ：０．０５〜１％、 Ｍｎ：０．１〜２％、 Ｐ：０．０２５％以下、 Ｓ：０．０１５％以下、 Ｃｒ：１２〜１６％、 Ｎｉ：０．１〜４％、 Ｃｕ：０．１〜３％、 Ｍｏ：０．１〜３％、 Ａｌ：０．００５〜０．２％、 Ｎ：０．００５〜０．１％ を含み、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼
を、６４０℃以上７７０℃以下の温度域で第１段の焼戻
し処理を施した後に、６００℃以上Ａｃ1点以下の温度
域で第２段の焼戻し処理を行うことを特徴とする耐食性
の優れたマルテンサイトステンレス鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16723794A JPH0835009A (ja) | 1994-07-19 | 1994-07-19 | 耐食性の優れたマルテンサイトステンレス鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16723794A JPH0835009A (ja) | 1994-07-19 | 1994-07-19 | 耐食性の優れたマルテンサイトステンレス鋼の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0835009A true JPH0835009A (ja) | 1996-02-06 |
Family
ID=15846007
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16723794A Withdrawn JPH0835009A (ja) | 1994-07-19 | 1994-07-19 | 耐食性の優れたマルテンサイトステンレス鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0835009A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020048110A (ko) * | 2000-12-16 | 2002-06-22 | 이구택 | 스테인레스 후강판의 열처리방법 |
| CN103820611A (zh) * | 2012-11-19 | 2014-05-28 | 上海重型机器厂有限公司 | 核电压紧弹性环用马氏体不锈钢锻件的热处理方法 |
| JP2015161010A (ja) * | 2014-02-28 | 2015-09-07 | Ｊｆｅスチール株式会社 | リールバージ敷設性に優れるラインパイプ用マルテンサイト系ステンレス鋼管およびその製造方法 |
| WO2017122405A1 (ja) * | 2016-01-13 | 2017-07-20 | 新日鐵住金株式会社 | 油井用ステンレス鋼管の製造方法及び油井用ステンレス鋼管 |
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