JPH083791A - バレル式電気メッキ法 - Google Patents
バレル式電気メッキ法Info
- Publication number
- JPH083791A JPH083791A JP14032894A JP14032894A JPH083791A JP H083791 A JPH083791 A JP H083791A JP 14032894 A JP14032894 A JP 14032894A JP 14032894 A JP14032894 A JP 14032894A JP H083791 A JPH083791 A JP H083791A
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- JP
- Japan
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- barrel
- plating
- processed
- diamond
- media
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- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】本発明は、ダイヤカットとバレルの孔とメディ
アの関係を特定の数値とすることにより、メッキ効率の
良い、割れ、欠け等などの発生を防止した歩留まが良
く、さらにはメッキ膜厚にバラつきの少ないバレル式電
気メッキ法を提供する。 【構成】バレル内壁に角錐状の突起（以下ダイヤカット
という）を有し、該ダイヤカット頂点間の最短距離Ｄ
と、バレルに開けられた孔の中心間の最短間隔Ｅと、球
形メディアの直径Ｆが、下記式の関係を満足することを
特徴とするバレル式電気メッキ法。 ２1/2 ・Ｄ＜Ｆ および Ｅ＜Ｆ
アの関係を特定の数値とすることにより、メッキ効率の
良い、割れ、欠け等などの発生を防止した歩留まが良
く、さらにはメッキ膜厚にバラつきの少ないバレル式電
気メッキ法を提供する。 【構成】バレル内壁に角錐状の突起（以下ダイヤカット
という）を有し、該ダイヤカット頂点間の最短距離Ｄ
と、バレルに開けられた孔の中心間の最短間隔Ｅと、球
形メディアの直径Ｆが、下記式の関係を満足することを
特徴とするバレル式電気メッキ法。 ２1/2 ・Ｄ＜Ｆ および Ｅ＜Ｆ
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、バレル式電気メッキ法
に関するものである。
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般的に多量の小物品にメッキを施す場
合には、バレル式電気メッキ法が用いられる。バレル式
電気メッキ法は、被処理物およびメディアをバレル内に
入れ、バレルをメッキ槽内のメッキ液中に浸漬し、バレ
ルを回転させて内部の被処理物とメディアを撹拌させな
がら、バレルに取付けられた電極からメディアを介して
被処理物に通電し、被処理物表面上にメッキ被膜を形成
するものである。バレルは、通常その断面形状を多角形
にするが、断面形状が三角形または四角形等のように角
の数が少ない場合には、バレル回転の際、被処理物とメ
ディアの撹拌がスムーズに行われず、被処理物に割れ、
欠けが生じ、歩留りが悪化することがある。また、12角
形や15角形等角の数が多くなり断面形状が円に近くなる
と、被処理物とメディアの撹拌が十分行われず、メッキ
膜の表面状態が悪化する。そのため、バレルの断面形状
は、５角形、６角形、８角形のものが用いられており、
中でも６角形状のものを使用することが多い。
合には、バレル式電気メッキ法が用いられる。バレル式
電気メッキ法は、被処理物およびメディアをバレル内に
入れ、バレルをメッキ槽内のメッキ液中に浸漬し、バレ
ルを回転させて内部の被処理物とメディアを撹拌させな
がら、バレルに取付けられた電極からメディアを介して
被処理物に通電し、被処理物表面上にメッキ被膜を形成
するものである。バレルは、通常その断面形状を多角形
にするが、断面形状が三角形または四角形等のように角
の数が少ない場合には、バレル回転の際、被処理物とメ
ディアの撹拌がスムーズに行われず、被処理物に割れ、
欠けが生じ、歩留りが悪化することがある。また、12角
形や15角形等角の数が多くなり断面形状が円に近くなる
と、被処理物とメディアの撹拌が十分行われず、メッキ
膜の表面状態が悪化する。そのため、バレルの断面形状
は、５角形、６角形、８角形のものが用いられており、
中でも６角形状のものを使用することが多い。
【０００３】バレルはメッキを施している間は回転運動
を行い、バレル内部で被処理物とメディアが十分に撹拌
される。図１はバレルの模式図であるが、バレルの回転
軸Ａ−Ａは、断面形状の中心から外れており、偏心状態
でバレルが回転することになる。偏心のバレル回転によ
り、バレル内部のメディア及び被処理物は撹拌されなが
ら左右に移動することになる。バレルには多数の孔が開
けられており、メッキを施している間、メッキ液が十分
にバレル内部と外部で交換できるようにし、バレル内の
メッキ液とバレル外のメッキ液とが同じ金属イオン濃度
を保つようになっている。孔は、通常等間隔に配列され
ており、その大きさはメッキ中にメディアがバレルの外
に飛び出してしまわないようにメディアよりも小さくし
なければならない。
を行い、バレル内部で被処理物とメディアが十分に撹拌
される。図１はバレルの模式図であるが、バレルの回転
軸Ａ−Ａは、断面形状の中心から外れており、偏心状態
でバレルが回転することになる。偏心のバレル回転によ
り、バレル内部のメディア及び被処理物は撹拌されなが
ら左右に移動することになる。バレルには多数の孔が開
けられており、メッキを施している間、メッキ液が十分
にバレル内部と外部で交換できるようにし、バレル内の
メッキ液とバレル外のメッキ液とが同じ金属イオン濃度
を保つようになっている。孔は、通常等間隔に配列され
ており、その大きさはメッキ中にメディアがバレルの外
に飛び出してしまわないようにメディアよりも小さくし
なければならない。
【０００４】メディアは電極から被処理物へと電気を導
くために導電性物質からなっており、通常その形状は球
形である。バレルの回転により被処理物とメディアは撹
拌され、被処理物とメディアとの接点はある１ケ所に留
まることはない。従って、メッキ終了後の被処理物に接
点跡が残ることなく、均一なメッキ被膜を形成すること
が可能となる。メディアの大きさは通常、直径５〜15mm
のものが使用される。メディア径が５mmより小さくなる
と、メディアのバレルからの飛び出しを防ぐためバレル
の孔径も小さくしなければならないが、バレルに小さい
孔を加工するのは難しくなる。また、メディア径が15mm
より大きくなると、バレル回転時にメディアと被処理物
が撹拌される際、メディアが被処理物にぶつかる衝撃力
が大きくなり被処理物に割れや欠けが生じ易くなる。
くために導電性物質からなっており、通常その形状は球
形である。バレルの回転により被処理物とメディアは撹
拌され、被処理物とメディアとの接点はある１ケ所に留
まることはない。従って、メッキ終了後の被処理物に接
点跡が残ることなく、均一なメッキ被膜を形成すること
が可能となる。メディアの大きさは通常、直径５〜15mm
のものが使用される。メディア径が５mmより小さくなる
と、メディアのバレルからの飛び出しを防ぐためバレル
の孔径も小さくしなければならないが、バレルに小さい
孔を加工するのは難しくなる。また、メディア径が15mm
より大きくなると、バレル回転時にメディアと被処理物
が撹拌される際、メディアが被処理物にぶつかる衝撃力
が大きくなり被処理物に割れや欠けが生じ易くなる。
【０００５】被処理物が扁平形状の場合には、バレル式
電気メッキ法によりメッキを行う際、バレル回転中に被
処理物がバレル内壁に貼り付いてしまうことがある。こ
うなると被処理物のバレルに貼り付いた面にはメッキす
ることができなくなってしまい、正常なメッキを行うこ
とができない。その様な状態を防止するため、通常はバ
レルの内壁に角錐状の突起（以下、ダイヤカットとい
う）を多数設け、被処理物の貼り付きを防止しており、
その形状は被処理物の大きさによって決定される。即
ち、扁平状被処理物がバレル内壁に貼り付いてしまわな
いように、バレル内壁面に存在する平面の面積が、扁平
状被処理物の一番大きな面の面積よりも小さくなるよう
に、ダイヤカットの形状を決定しなければならない。
電気メッキ法によりメッキを行う際、バレル回転中に被
処理物がバレル内壁に貼り付いてしまうことがある。こ
うなると被処理物のバレルに貼り付いた面にはメッキす
ることができなくなってしまい、正常なメッキを行うこ
とができない。その様な状態を防止するため、通常はバ
レルの内壁に角錐状の突起（以下、ダイヤカットとい
う）を多数設け、被処理物の貼り付きを防止しており、
その形状は被処理物の大きさによって決定される。即
ち、扁平状被処理物がバレル内壁に貼り付いてしまわな
いように、バレル内壁面に存在する平面の面積が、扁平
状被処理物の一番大きな面の面積よりも小さくなるよう
に、ダイヤカットの形状を決定しなければならない。
【０００６】通常、ダイヤカットは四角錐形状のものが
採用され、それが隙間なく配列されている。図２（ａ）
にこのダイヤカットの平面図、図２（ｂ）にそのＢ−Ｂ
線縦断面図を示す。隣り合うダイヤカット同志の頂点間
距離が、ダイヤカットの頂点間の最短距離Ｄとなる。こ
の距離はダイヤカットを構成する正四角錐の底面の一辺
の距離に等しい。ダイヤカットの高さはその四角錐の高
さである。ダイヤカットの頂点は、丸くなっていても平
面になっていてもよい。ただし、平面になっている場合
には、その平面の面積が余り大きくならないようにしな
ければならない。その時のダイヤカットの頂点は平面の
中心である。
採用され、それが隙間なく配列されている。図２（ａ）
にこのダイヤカットの平面図、図２（ｂ）にそのＢ−Ｂ
線縦断面図を示す。隣り合うダイヤカット同志の頂点間
距離が、ダイヤカットの頂点間の最短距離Ｄとなる。こ
の距離はダイヤカットを構成する正四角錐の底面の一辺
の距離に等しい。ダイヤカットの高さはその四角錐の高
さである。ダイヤカットの頂点は、丸くなっていても平
面になっていてもよい。ただし、平面になっている場合
には、その平面の面積が余り大きくならないようにしな
ければならない。その時のダイヤカットの頂点は平面の
中心である。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかしながらバレル式
電気メッキを行っている際、バレル回転中にメディアが
孔を塞いでしまったり、ダイヤカットの谷間に嵌まり込
んでしまうことがある。メディアが孔を塞いでしまう
と、バレルの内部と外部とのメッキ液の出入りが悪くな
ってしまい、メッキが進むに従ってバレル内部のメッキ
液の金属イオン濃度が低下し、ひいてはメッキ効率の低
下、メッキの表面状態の悪化が生じる。またメディアが
孔を塞ぐと、メディアは孔の配列通りに整列することに
なり、別のメディアは整列したメディアの上に積み重な
っていくため、メディアの動きが悪くなり撹拌性が悪化
する。また、メディアがダイヤカットの谷間に嵌まり込
んでしまうと、ダイヤカットの谷間に孔が存在する時に
はメディアが孔を塞いでしまった時と同様な状態にな
り、メッキ効率の低下、表面状態の悪化を引き起こす。
さらにダイヤカットの谷間に嵌まり込んだメディアは、
バレルの回転と共に上方に移動して重力により上方から
落下し、被処理物とメディアの撹拌性が悪化し、メッキ
厚さのバラツキが生じ易くなり、メッキ歩留りが悪化す
る。またメディアが落下した場所に被処理物が存在した
ときには、被処理物が割れたり、欠けたりする不利が生
じる。またメディアが孔を塞いでしまったり、ダイヤカ
ット谷間に嵌まり込んでしまうと、撹拌性が悪くなると
共に、バレル回転に伴うメディアと被処理物の左右の動
きをも妨げてしまうことになる。この左右の移動が十分
に行われないと、メディアや被処理物はバレルの隅に停
滞してめっき厚さのバラつきが生じ易くなる。本発明
は、かかる多くの問題点を抱えるバレル式電気メッキ法
を改良したもので、ダイヤカットとバレルの孔とメディ
アの関係を特定の数値とすることにより、メッキ効率の
良い、割れ、欠け等などの発生を防止した歩留りが良
く、さらにはメッキ膜厚にバラつきの少ないバレル式電
気メッキ法を提供するものである。
電気メッキを行っている際、バレル回転中にメディアが
孔を塞いでしまったり、ダイヤカットの谷間に嵌まり込
んでしまうことがある。メディアが孔を塞いでしまう
と、バレルの内部と外部とのメッキ液の出入りが悪くな
ってしまい、メッキが進むに従ってバレル内部のメッキ
液の金属イオン濃度が低下し、ひいてはメッキ効率の低
下、メッキの表面状態の悪化が生じる。またメディアが
孔を塞ぐと、メディアは孔の配列通りに整列することに
なり、別のメディアは整列したメディアの上に積み重な
っていくため、メディアの動きが悪くなり撹拌性が悪化
する。また、メディアがダイヤカットの谷間に嵌まり込
んでしまうと、ダイヤカットの谷間に孔が存在する時に
はメディアが孔を塞いでしまった時と同様な状態にな
り、メッキ効率の低下、表面状態の悪化を引き起こす。
さらにダイヤカットの谷間に嵌まり込んだメディアは、
バレルの回転と共に上方に移動して重力により上方から
落下し、被処理物とメディアの撹拌性が悪化し、メッキ
厚さのバラツキが生じ易くなり、メッキ歩留りが悪化す
る。またメディアが落下した場所に被処理物が存在した
ときには、被処理物が割れたり、欠けたりする不利が生
じる。またメディアが孔を塞いでしまったり、ダイヤカ
ット谷間に嵌まり込んでしまうと、撹拌性が悪くなると
共に、バレル回転に伴うメディアと被処理物の左右の動
きをも妨げてしまうことになる。この左右の移動が十分
に行われないと、メディアや被処理物はバレルの隅に停
滞してめっき厚さのバラつきが生じ易くなる。本発明
は、かかる多くの問題点を抱えるバレル式電気メッキ法
を改良したもので、ダイヤカットとバレルの孔とメディ
アの関係を特定の数値とすることにより、メッキ効率の
良い、割れ、欠け等などの発生を防止した歩留りが良
く、さらにはメッキ膜厚にバラつきの少ないバレル式電
気メッキ法を提供するものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者は上記問題点を
解決すべく鋭意検討した結果、メディアの大きさと孔の
中心間の距離とダイヤカットの形状が適当な関係を満足
すればよいことを見出し諸条件を確立して本発明を完成
したもので、その要旨は、バレル内壁に角錐状の突起
（以下ダイヤカットという）を有し、該ダイヤカット頂
点間の最短距離Ｄと、バレルに開けられた孔の中心間の
最短間隔Ｅと、球形メディアの直径Ｆが、下記式の関係
を満足することを特徴とするバレル式電気メッキ法にあ
る。 ２1/2 ・Ｄ＜Ｆ および Ｅ＜Ｆ
解決すべく鋭意検討した結果、メディアの大きさと孔の
中心間の距離とダイヤカットの形状が適当な関係を満足
すればよいことを見出し諸条件を確立して本発明を完成
したもので、その要旨は、バレル内壁に角錐状の突起
（以下ダイヤカットという）を有し、該ダイヤカット頂
点間の最短距離Ｄと、バレルに開けられた孔の中心間の
最短間隔Ｅと、球形メディアの直径Ｆが、下記式の関係
を満足することを特徴とするバレル式電気メッキ法にあ
る。 ２1/2 ・Ｄ＜Ｆ および Ｅ＜Ｆ
【０００９】以下、本発明を詳細に説明する。
【作用】バレル内壁に設けられた孔およびダイヤカット
は、通常それぞれ等間隔で整列されている。ダイヤカッ
ト頂点間の最短距離Ｄとは、整列されたダイヤカットの
頂点の一番近い隣り合うダイヤカットの頂点同士の距離
である。孔の中心間の最短間隔Ｅとは、整列した孔の一
番近い隣り合う孔同士の中心間の距離である。球形メデ
ィアの直径Ｆがダイヤカットの頂点間の最短距離Ｄの２
1/2 倍よりも小さいときには、球形メディアがダイヤカ
ットの谷間に嵌まり込んでしまう。反対にＦが２1/2 ・
Ｄよりも大きいときには、球形メディアがダイヤカット
の谷間に嵌まり込んでしまうことなく、バレル回転時の
被処理物とメディアとが十分に撹拌され、被処理物の割
れ、欠けを防止し、また、メッキ歩留りを上げることが
できる。また、球形メディアの直径Ｆが孔の中心間の最
短距離Ｅよりも小さいときには多数の孔がメディアによ
って塞がれてしまうし、反対にＦがＥよりも大きいとき
にはメディアによって塞がれる孔が少なくなるため、バ
レルの内部と外部とのメッキ液の交換が十分に行われる
ようになりメッキ効率が上がる。以上の点から、ダイヤ
カットの頂点間の最短距離Ｄおよび孔の中心間の最短間
隔Ｅは、上記二式を満足しなければならない。
は、通常それぞれ等間隔で整列されている。ダイヤカッ
ト頂点間の最短距離Ｄとは、整列されたダイヤカットの
頂点の一番近い隣り合うダイヤカットの頂点同士の距離
である。孔の中心間の最短間隔Ｅとは、整列した孔の一
番近い隣り合う孔同士の中心間の距離である。球形メデ
ィアの直径Ｆがダイヤカットの頂点間の最短距離Ｄの２
1/2 倍よりも小さいときには、球形メディアがダイヤカ
ットの谷間に嵌まり込んでしまう。反対にＦが２1/2 ・
Ｄよりも大きいときには、球形メディアがダイヤカット
の谷間に嵌まり込んでしまうことなく、バレル回転時の
被処理物とメディアとが十分に撹拌され、被処理物の割
れ、欠けを防止し、また、メッキ歩留りを上げることが
できる。また、球形メディアの直径Ｆが孔の中心間の最
短距離Ｅよりも小さいときには多数の孔がメディアによ
って塞がれてしまうし、反対にＦがＥよりも大きいとき
にはメディアによって塞がれる孔が少なくなるため、バ
レルの内部と外部とのメッキ液の交換が十分に行われる
ようになりメッキ効率が上がる。以上の点から、ダイヤ
カットの頂点間の最短距離Ｄおよび孔の中心間の最短間
隔Ｅは、上記二式を満足しなければならない。
【００１０】
【実施例】以下、本発明の実施態様を実施例を挙げて具
体例を説明するが、本発明はこれら実施例に限定される
ものではない。 （実施例１、比較例１）内径200mm 、長さ500mm の六角
バレルを用いて、15mm×15mm×５mmt の大きさの扁平Ｎ
d-Ｆe-Ｂ系永久磁石にＮi メッキを施した。このバレル
には直径2.5mmφの孔が４mm間隔で開口しており、ま
た、ダイヤカットとして底面が４mm×４mmで高さが1.5m
mhの四角錐が隙間なく配列されている。即ち、ダイヤカ
ット頂点間の最短距離Ｄは４mmであり、孔の中心間の最
短間隔Ｅは６mmである。このバレルに球形メディアとし
て直径６mmφのステンレス製ボールと被処理物であるＮ
d-Ｆe-Ｂ系磁石を投入してＮi メッキ液中に浸漬し、Ｎ
i メッキ膜が10μｍになるまでＮi メッキを行った。比
較例１として、ダイヤカットの形状が７mm×７mmの底面
で高さが３mmh の四角錐であるダイヤカットを施した以
外は実施例１と同じ条件のバレルを用いて実施例１と同
様の条件でメッキを施した。メッキ条件（メッキ時間：
膜厚さ10μｍのＮi メッキの所要時間）および結果（メ
ッキ膜厚さのバラつきおよび割れ、欠け等の歩留り）を
表１に示した。
体例を説明するが、本発明はこれら実施例に限定される
ものではない。 （実施例１、比較例１）内径200mm 、長さ500mm の六角
バレルを用いて、15mm×15mm×５mmt の大きさの扁平Ｎ
d-Ｆe-Ｂ系永久磁石にＮi メッキを施した。このバレル
には直径2.5mmφの孔が４mm間隔で開口しており、ま
た、ダイヤカットとして底面が４mm×４mmで高さが1.5m
mhの四角錐が隙間なく配列されている。即ち、ダイヤカ
ット頂点間の最短距離Ｄは４mmであり、孔の中心間の最
短間隔Ｅは６mmである。このバレルに球形メディアとし
て直径６mmφのステンレス製ボールと被処理物であるＮ
d-Ｆe-Ｂ系磁石を投入してＮi メッキ液中に浸漬し、Ｎ
i メッキ膜が10μｍになるまでＮi メッキを行った。比
較例１として、ダイヤカットの形状が７mm×７mmの底面
で高さが３mmh の四角錐であるダイヤカットを施した以
外は実施例１と同じ条件のバレルを用いて実施例１と同
様の条件でメッキを施した。メッキ条件（メッキ時間：
膜厚さ10μｍのＮi メッキの所要時間）および結果（メ
ッキ膜厚さのバラつきおよび割れ、欠け等の歩留り）を
表１に示した。
【００１１】（実施例２、比較例２）内径200mm φ、長
さ500mm の六角バレルを用いて、10mm×10mm×６mmt の
大きさの扁平Ｎd-Ｆe-Ｂ系永久磁石にＮi メッキを施し
た。そのバレルには、直径２mmの孔が４mm間隔で施され
ており、また、ダイヤカットとして底面が３mm×３mmで
高さが1.5mmhの四角錐が隙間なく整列している。即ち、
ダイヤカット頂点間の最短距離は３mmであり、孔の中心
間の最短間隔は４mmである。このようなバレルにメディ
アとして直径５mmφのステンレス製ボールと被処理物で
あるＮd-Ｆe-Ｂ系磁石を投入してＮi メッキ液中に浸漬
し、Ｎi メッキ膜厚さが10μｍになるまでメッキを施し
た。これを実施例２としてメッキ条件および結果を表１
に併記した。比較例２として、直径２mmの孔を７mm間隔
で施した以外は実施例２と同じバレルを用いて実施例１
と同じ磁石と条件でメッキを施し、メッキ条件および結
果を表１に併記した。
さ500mm の六角バレルを用いて、10mm×10mm×６mmt の
大きさの扁平Ｎd-Ｆe-Ｂ系永久磁石にＮi メッキを施し
た。そのバレルには、直径２mmの孔が４mm間隔で施され
ており、また、ダイヤカットとして底面が３mm×３mmで
高さが1.5mmhの四角錐が隙間なく整列している。即ち、
ダイヤカット頂点間の最短距離は３mmであり、孔の中心
間の最短間隔は４mmである。このようなバレルにメディ
アとして直径５mmφのステンレス製ボールと被処理物で
あるＮd-Ｆe-Ｂ系磁石を投入してＮi メッキ液中に浸漬
し、Ｎi メッキ膜厚さが10μｍになるまでメッキを施し
た。これを実施例２としてメッキ条件および結果を表１
に併記した。比較例２として、直径２mmの孔を７mm間隔
で施した以外は実施例２と同じバレルを用いて実施例１
と同じ磁石と条件でメッキを施し、メッキ条件および結
果を表１に併記した。
【００１２】
【表１】
【００１３】
【発明の効果】本発明により、メッキ効率がよく、ま
た、メッキ膜のバラツキが少なく、さらには、割れ、欠
けが少ないバレル式電気メッキ法を提供することができ
る。
た、メッキ膜のバラツキが少なく、さらには、割れ、欠
けが少ないバレル式電気メッキ法を提供することができ
る。
【図１】メッキ浴槽に軸方向を偏心して取り付けたバレ
ルを表す側面図である。
ルを表す側面図である。
【図２】本発明のダイヤカットを示す（ａ）平面図、
（ｂ）Ｂ−Ｂ線断面図である。
（ｂ）Ｂ−Ｂ線断面図である。
Claims (1)
- 【請求項１】バレル内壁に角錐状の突起（以下ダイヤカ
ットという）を有し、該ダイヤカット頂点間の最短距離
Ｄと、バレルに開けられた孔の中心間の最短間隔Ｅと、
球形メディアの直径Ｆが、下記式の関係を満足すること
を特徴とするバレル式電気メッキ法。 ２1/2 ・Ｄ＜Ｆ および Ｅ＜Ｆ
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14032894A JP2918451B2 (ja) | 1994-06-22 | 1994-06-22 | バレル式電気メッキ法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14032894A JP2918451B2 (ja) | 1994-06-22 | 1994-06-22 | バレル式電気メッキ法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH083791A true JPH083791A (ja) | 1996-01-09 |
| JP2918451B2 JP2918451B2 (ja) | 1999-07-12 |
Family
ID=15266270
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14032894A Expired - Fee Related JP2918451B2 (ja) | 1994-06-22 | 1994-06-22 | バレル式電気メッキ法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2918451B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006322061A (ja) * | 2005-05-20 | 2006-11-30 | Murata Mfg Co Ltd | メッキ用バレル装置 |
| CN107964678A (zh) * | 2017-11-30 | 2018-04-27 | 浙江新瑞欣精密线锯有限公司 | 一种线锯上砂装置 |
| JP2022138886A (ja) * | 2021-03-11 | 2022-09-26 | Tdk株式会社 | めっき用バレル及びバレルめっき装置 |
-
1994
- 1994-06-22 JP JP14032894A patent/JP2918451B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006322061A (ja) * | 2005-05-20 | 2006-11-30 | Murata Mfg Co Ltd | メッキ用バレル装置 |
| CN107964678A (zh) * | 2017-11-30 | 2018-04-27 | 浙江新瑞欣精密线锯有限公司 | 一种线锯上砂装置 |
| JP2022138886A (ja) * | 2021-03-11 | 2022-09-26 | Tdk株式会社 | めっき用バレル及びバレルめっき装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2918451B2 (ja) | 1999-07-12 |
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