JPH0839221A - 連続鋳造用タンディシュへの溶鋼注入方法 - Google Patents
連続鋳造用タンディシュへの溶鋼注入方法Info
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- JPH0839221A JPH0839221A JP17512794A JP17512794A JPH0839221A JP H0839221 A JPH0839221 A JP H0839221A JP 17512794 A JP17512794 A JP 17512794A JP 17512794 A JP17512794 A JP 17512794A JP H0839221 A JPH0839221 A JP H0839221A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明方法は連続鋳造用タンディシュへの溶
鋼注入に際してノズル詰まりを生ずることなく、かつタ
ンディシュ内溶鋼の撹拌力によるスラグの巻き込みを防
止しつつ溶鋼を注入することを提供する。 【構成】タンディシュへ複数取鍋により交互に溶鋼を注
入して連続鋳造するに際し、次取鍋の溶鋼注入初期に取
鍋の溶鋼注入ノズル開閉プレートを次式に基づきノズル
開度を調整しつつ、溶鋼注入することを特徴とする連続
鋳造用タンディシュへの溶鋼注入方法である。
鋼注入に際してノズル詰まりを生ずることなく、かつタ
ンディシュ内溶鋼の撹拌力によるスラグの巻き込みを防
止しつつ溶鋼を注入することを提供する。 【構成】タンディシュへ複数取鍋により交互に溶鋼を注
入して連続鋳造するに際し、次取鍋の溶鋼注入初期に取
鍋の溶鋼注入ノズル開閉プレートを次式に基づきノズル
開度を調整しつつ、溶鋼注入することを特徴とする連続
鋳造用タンディシュへの溶鋼注入方法である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、連続鋳造用タンディシ
ュへの溶鋼注入方法に関するものである。
ュへの溶鋼注入方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】溶鋼の連続鋳造においては、タンディシ
ュへ取鍋から溶鋼を注入し該取鍋内の溶鋼注入が終了す
ると取鍋を移動し溶鋼を満たした新たな取鍋を位置せし
めてタンディシュへ溶鋼を注入することによって、タン
ディシュから連続的に鋳造鋳型へ溶鋼を注入し連続鋳造
するものである。即ちタンディシュは上記のごとく取鍋
交換時に取鍋からの溶鋼注入が停止しても鋳造鋳型への
溶鋼注入を継続して行なうためのバッファー機能を有す
るものである。
ュへ取鍋から溶鋼を注入し該取鍋内の溶鋼注入が終了す
ると取鍋を移動し溶鋼を満たした新たな取鍋を位置せし
めてタンディシュへ溶鋼を注入することによって、タン
ディシュから連続的に鋳造鋳型へ溶鋼を注入し連続鋳造
するものである。即ちタンディシュは上記のごとく取鍋
交換時に取鍋からの溶鋼注入が停止しても鋳造鋳型への
溶鋼注入を継続して行なうためのバッファー機能を有す
るものである。
【０００３】しかして上記のごとく取鍋交換時には、タ
ンディシュ内の溶鋼は減少するため次取鍋の溶鋼注入初
期は、鋳造鋳片の引き抜き速度に応じた溶鋼注入と、タ
ンディシュ内に溶鋼を満たすための溶鋼注入の合わせた
溶鋼注入量になることからタンディシュ内溶鋼注入部位
では、溶鋼注入流が大きくなり溶鋼撹拌によって溶鋼表
面に浮遊するスラグを巻き込み、これが鋳型へ注入され
て品質欠陥の原因となる。そこでタンディシュの溶鋼注
入部位に凹部を形成して深くすることにより、溶鋼注入
流のもつエネルギーを垂直方向で減衰させ、溶鋼へのス
ラグの巻き込みを防止することが特開平４−６６２５１
号、特開平４−３４４８５４号に開示されている。また
前取鍋の注入末期においては、取鍋内のスラグがタンデ
ィシュ内に流れ込むと、これをそのまま鋳造した場合、
得られた鋳片内にスラグが介在物として混入し、鋳片の
品質が著しく害される恐れがある。しかしてスラグの混
入を防ぐ技術として特開昭６１−１１９３５８号、特開
平４−４１７４４号公報に開示されている。
ンディシュ内の溶鋼は減少するため次取鍋の溶鋼注入初
期は、鋳造鋳片の引き抜き速度に応じた溶鋼注入と、タ
ンディシュ内に溶鋼を満たすための溶鋼注入の合わせた
溶鋼注入量になることからタンディシュ内溶鋼注入部位
では、溶鋼注入流が大きくなり溶鋼撹拌によって溶鋼表
面に浮遊するスラグを巻き込み、これが鋳型へ注入され
て品質欠陥の原因となる。そこでタンディシュの溶鋼注
入部位に凹部を形成して深くすることにより、溶鋼注入
流のもつエネルギーを垂直方向で減衰させ、溶鋼へのス
ラグの巻き込みを防止することが特開平４−６６２５１
号、特開平４−３４４８５４号に開示されている。また
前取鍋の注入末期においては、取鍋内のスラグがタンデ
ィシュ内に流れ込むと、これをそのまま鋳造した場合、
得られた鋳片内にスラグが介在物として混入し、鋳片の
品質が著しく害される恐れがある。しかしてスラグの混
入を防ぐ技術として特開昭６１−１１９３５８号、特開
平４−４１７４４号公報に開示されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】前者はタンディシュを
巾方向に２分割して受湯室と出湯室に機能区分した構造
のタンディシュを用い、受湯室側には常に湯面レベルが
一定になるように２つの取鍋を受湯室両端に配置し、交
互に溶鋼を注入する鋳造方法であるが、前取鍋の注入末
期のスラグ流出対策としてはスラグストッパーを挿入方
法であるため、コストアップにつながり、かつ、スラグ
ストッパーを確実に取鍋上ノズルに噛み合わせることが
困難でスラグの流出を確実に停止することができない。
後者はタンディシュ内にスラグを混入させないために、
溶鋼渦が発生する前に取鍋内に溶鋼を残した状態で注入
を打ち切り、取鍋内の残鋼及びスラグを熱間のまま精錬
炉（転炉）へ再装入する方法であるが、通常既設の製鉄
所では残鋼を熱間のまま精錬炉（転炉）へ再装入できる
ような物流構造になっておらず、これを可能にするには
多額の設備費用を必要とする。１チャージ当たりの溶鋼
歩留りも低い等の課題がある。本発明は、取鍋からタン
ディシュに溶鋼を注入するとき、注入初期にはタンディ
シュスラグの巻き込みを防止し、注入末期には取鍋スラ
グの流出を防止する溶鋼の注入方法を提供することを目
的とするものである。
巾方向に２分割して受湯室と出湯室に機能区分した構造
のタンディシュを用い、受湯室側には常に湯面レベルが
一定になるように２つの取鍋を受湯室両端に配置し、交
互に溶鋼を注入する鋳造方法であるが、前取鍋の注入末
期のスラグ流出対策としてはスラグストッパーを挿入方
法であるため、コストアップにつながり、かつ、スラグ
ストッパーを確実に取鍋上ノズルに噛み合わせることが
困難でスラグの流出を確実に停止することができない。
後者はタンディシュ内にスラグを混入させないために、
溶鋼渦が発生する前に取鍋内に溶鋼を残した状態で注入
を打ち切り、取鍋内の残鋼及びスラグを熱間のまま精錬
炉（転炉）へ再装入する方法であるが、通常既設の製鉄
所では残鋼を熱間のまま精錬炉（転炉）へ再装入できる
ような物流構造になっておらず、これを可能にするには
多額の設備費用を必要とする。１チャージ当たりの溶鋼
歩留りも低い等の課題がある。本発明は、取鍋からタン
ディシュに溶鋼を注入するとき、注入初期にはタンディ
シュスラグの巻き込みを防止し、注入末期には取鍋スラ
グの流出を防止する溶鋼の注入方法を提供することを目
的とするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明方法の特徴とする
ところは、タンディシュへ複数取鍋により交互に溶鋼を
注入して連続鋳造するに際し、次取鍋の溶鋼注入初期及
び前取鍋の溶鋼注入末期に取鍋の溶鋼注入ノズル開閉プ
レートを数式に基づきノズル開度を調整しつつ、溶鋼注
入することを特徴とする連続鋳造用タンディシュへの溶
鋼注入方法に関するものである。
ところは、タンディシュへ複数取鍋により交互に溶鋼を
注入して連続鋳造するに際し、次取鍋の溶鋼注入初期及
び前取鍋の溶鋼注入末期に取鍋の溶鋼注入ノズル開閉プ
レートを数式に基づきノズル開度を調整しつつ、溶鋼注
入することを特徴とする連続鋳造用タンディシュへの溶
鋼注入方法に関するものである。
【０００６】
【作用】図２ａに示すごとく取鍋１の溶鋼２注入ノズル
は、一般に底部に上ノズル３を配設し、この上ノズル３
の下端にスライディングノズルの上プレート４を固設
し、この上プレート４の下面に下プレート５を摺動自在
に設け、該下プレート５下面にロングノズル６を懸吊り
して、ロングノズル６先端部をタンディシュ７の溶鋼２
内へ位置させる、このロングノズル６はロングノズル支
持装置８をカウンターウエイト９を介して支持装置支点
10位置でバランスさせて保持するごとく構成する。取鍋
１交換時のタンディシュ７への溶鋼２注入量の調整は、
スライディングノズルの下プレート５を摺動し上プレー
ト４の開口11と下プレート５の開口12の開口度を調節す
ることによって行なうものである。
は、一般に底部に上ノズル３を配設し、この上ノズル３
の下端にスライディングノズルの上プレート４を固設
し、この上プレート４の下面に下プレート５を摺動自在
に設け、該下プレート５下面にロングノズル６を懸吊り
して、ロングノズル６先端部をタンディシュ７の溶鋼２
内へ位置させる、このロングノズル６はロングノズル支
持装置８をカウンターウエイト９を介して支持装置支点
10位置でバランスさせて保持するごとく構成する。取鍋
１交換時のタンディシュ７への溶鋼２注入量の調整は、
スライディングノズルの下プレート５を摺動し上プレー
ト４の開口11と下プレート５の開口12の開口度を調節す
ることによって行なうものである。
【０００７】しかして前記のごとく次取鍋１の溶鋼２注
入初期、特に溶鋼２注入開始前には、下プレート５の開
口12部を上ノズル４開口11からずらしてノズル３を閉塞
しており下プレート５の開口12部は溶鋼２と接触してい
ないので約常温になっている。従って注入時に下プレー
ト５を摺動し、上プレート４開口11部と合わせてタンデ
ィシュ７内溶鋼２の撹拌を抑えるごとく少量の溶鋼２を
注入すると、下プレート５開口12部に接触した少量の溶
鋼は凝固付着してノズル詰まりを発生し、以降所定の注
入が不可能になることがある。又このようなノズル詰ま
りを防止するため多量の溶鋼２を注入し、溶鋼２の凝固
付着を回避するとタンディシュ７内溶鋼２の撹拌が大き
くなり、溶鋼２表面のスラグ13の巻き込みによる品質劣
化の原因になる。また図２ｂに示すごとく、前取鍋１の
溶鋼２注入末期にスライディングノズルの下プレート５
を閉方向に移動して、溶鋼２の注入量を絞ることによ
り、取鍋１から流出するスラグ１３を大幅に低減でき鋳
片品質を著しく向上できるが、下プレート５閉方向に移
動しすぎると、注入末期で溶鋼２の温度も低いことか
ら、ノズル詰まりが発生しおおきな操業のトラブルにつ
ながることになる。
入初期、特に溶鋼２注入開始前には、下プレート５の開
口12部を上ノズル４開口11からずらしてノズル３を閉塞
しており下プレート５の開口12部は溶鋼２と接触してい
ないので約常温になっている。従って注入時に下プレー
ト５を摺動し、上プレート４開口11部と合わせてタンデ
ィシュ７内溶鋼２の撹拌を抑えるごとく少量の溶鋼２を
注入すると、下プレート５開口12部に接触した少量の溶
鋼は凝固付着してノズル詰まりを発生し、以降所定の注
入が不可能になることがある。又このようなノズル詰ま
りを防止するため多量の溶鋼２を注入し、溶鋼２の凝固
付着を回避するとタンディシュ７内溶鋼２の撹拌が大き
くなり、溶鋼２表面のスラグ13の巻き込みによる品質劣
化の原因になる。また図２ｂに示すごとく、前取鍋１の
溶鋼２注入末期にスライディングノズルの下プレート５
を閉方向に移動して、溶鋼２の注入量を絞ることによ
り、取鍋１から流出するスラグ１３を大幅に低減でき鋳
片品質を著しく向上できるが、下プレート５閉方向に移
動しすぎると、注入末期で溶鋼２の温度も低いことか
ら、ノズル詰まりが発生しおおきな操業のトラブルにつ
ながることになる。
【０００８】このようなことから本発明方法において
は、スライディングノズルの下プレート摺動距離を測定
しこの結果に基づき数式により上プレート開口と下プレ
ート開口度を決定して、下プレートを摺動調整すること
により前記のごとき課題を確実に解消するものである。
即ち、図３に示すごとくスライディングノズルの下プレ
ート位置、ロングノズル６支持装置８支点10位置及び下
プレート摺動方向14より幾何学的な直角三角形15が形成
され、この三角形15の辺の長さ比によりロングノズル６
支持装置８のスライド方向距離△ｌと下プレートの移動
距離△Ｌは１次関数関係にあり、この関係から図４に示
すごとき諸元により次式に基づきノズル開度を決定す
る、つまりスライディングノズルの全閉を基準にした数
式でノズル開度を測定して調整する。 △Ｌ＝ｋ1×△ｌ ・・・・・（１） ノズル開度＝△Ｌ−Ｂ ・・・（２） △ｌ：ロングノズル支持装置のスライド方向移動距離 △Ｌ：スライディングノズル下プレートの移動距離 ｋ1：△ｌと△Ｌの比例定数 Ｂ：スライディングノズル全閉時の上下プレート穴内径
間距離
は、スライディングノズルの下プレート摺動距離を測定
しこの結果に基づき数式により上プレート開口と下プレ
ート開口度を決定して、下プレートを摺動調整すること
により前記のごとき課題を確実に解消するものである。
即ち、図３に示すごとくスライディングノズルの下プレ
ート位置、ロングノズル６支持装置８支点10位置及び下
プレート摺動方向14より幾何学的な直角三角形15が形成
され、この三角形15の辺の長さ比によりロングノズル６
支持装置８のスライド方向距離△ｌと下プレートの移動
距離△Ｌは１次関数関係にあり、この関係から図４に示
すごとき諸元により次式に基づきノズル開度を決定す
る、つまりスライディングノズルの全閉を基準にした数
式でノズル開度を測定して調整する。 △Ｌ＝ｋ1×△ｌ ・・・・・（１） ノズル開度＝△Ｌ−Ｂ ・・・（２） △ｌ：ロングノズル支持装置のスライド方向移動距離 △Ｌ：スライディングノズル下プレートの移動距離 ｋ1：△ｌと△Ｌの比例定数 Ｂ：スライディングノズル全閉時の上下プレート穴内径
間距離
【０００９】又スライディングノズルの全開を基準にし
た数式によるノズル開度を測定し調整する場合は、上記
のごとき原理と同様に図５に示す諸元に基づく、下記数
式によりノズル開度を測定し調整する。 △Ｌ＝ｋ2×△ｌ ・・・・（３） ノズル開度＝Ｄ−△Ｌ ・・・・（４） △ｌ：ロングノズル支持装置のスライド方向移動距離 △Ｌ：スライディングノズル下プレートの移動距離 Ｄ：ノズル内径 ｋ2：△ｌと△Ｌの比例定数
た数式によるノズル開度を測定し調整する場合は、上記
のごとき原理と同様に図５に示す諸元に基づく、下記数
式によりノズル開度を測定し調整する。 △Ｌ＝ｋ2×△ｌ ・・・・（３） ノズル開度＝Ｄ−△Ｌ ・・・・（４） △ｌ：ロングノズル支持装置のスライド方向移動距離 △Ｌ：スライディングノズル下プレートの移動距離 Ｄ：ノズル内径 ｋ2：△ｌと△Ｌの比例定数
【００１０】前記図３のごとく角度αが大きいため、ス
ライディングノズルの下プレートの移動距離△Ｌの変化
に対してロングノズル６支持装置８のスライド方向移動
距離△ｌが最も大きく、この諸元に基づく数式によりノ
ズル開度を調整することが有利であるが、図６に示すご
とく設備構造上等の制約から角度αが小さい場合は、下
プレート移動距離の変化に対してロングノズル６支持装
置８の回転角度が最も大きく変移する。このような場合
は回転角度変移△θと下プレートの移動距離△Ｌの間に
は１次関数関係にあり、この関係により図７に示す諸元
に基づく次式によりノズル開度を決定する。つまりスラ
イディングノズルの全閉を基準にした数式でノズル開度
を測定し調整する。 △Ｌ＝ｋ3×△θ ・・・・（５） ノズル開度＝△Ｌ−Ｂ ・・・（６） △θ：ロングノズル支持装置の角度変位 △Ｌ：スライディングノズル下プレートの移動距離 ｋ3：△θと△Ｌとの比例定数 Ｂ：スライディングノズル全閉時の上下プレート穴内径
間距離
ライディングノズルの下プレートの移動距離△Ｌの変化
に対してロングノズル６支持装置８のスライド方向移動
距離△ｌが最も大きく、この諸元に基づく数式によりノ
ズル開度を調整することが有利であるが、図６に示すご
とく設備構造上等の制約から角度αが小さい場合は、下
プレート移動距離の変化に対してロングノズル６支持装
置８の回転角度が最も大きく変移する。このような場合
は回転角度変移△θと下プレートの移動距離△Ｌの間に
は１次関数関係にあり、この関係により図７に示す諸元
に基づく次式によりノズル開度を決定する。つまりスラ
イディングノズルの全閉を基準にした数式でノズル開度
を測定し調整する。 △Ｌ＝ｋ3×△θ ・・・・（５） ノズル開度＝△Ｌ−Ｂ ・・・（６） △θ：ロングノズル支持装置の角度変位 △Ｌ：スライディングノズル下プレートの移動距離 ｋ3：△θと△Ｌとの比例定数 Ｂ：スライディングノズル全閉時の上下プレート穴内径
間距離
【００１１】又スライディングノズルの全開を基準にし
た数式によるノズル開度を測定して調整する場合は、上
記のごとき原理と同様に図８に示す諸元に基づく次式に
により、ノズル開度を測定し調整する。 △Ｌ＝ｋ4×△θ ・・・・（７） ノズル開度＝Ｄ−△Ｌ ・・・（８） △θ：ロングノズル支持装置の角度変位 △Ｌ：スライディングノズル下プレートの移動距離 ｋ4：△θと△Ｌとの比例定数 Ｄ：ノズル内径
た数式によるノズル開度を測定して調整する場合は、上
記のごとき原理と同様に図８に示す諸元に基づく次式に
により、ノズル開度を測定し調整する。 △Ｌ＝ｋ4×△θ ・・・・（７） ノズル開度＝Ｄ−△Ｌ ・・・（８） △θ：ロングノズル支持装置の角度変位 △Ｌ：スライディングノズル下プレートの移動距離 ｋ4：△θと△Ｌとの比例定数 Ｄ：ノズル内径
【００１２】
【実施例】図１においてシーケンサー16へ予め前記
（１）、（２）又は（３）、（４）の数式を記憶してお
き、ロングノズル６支持装置８のスライド方向移動距離
を距離計２０により求める。この移動距離をシーケンサ
ー１６ヘ導き、上記数式によって上プレートと下プレー
トの開度を算出しこの値を制御器17へ入力し、設定値制
御を行ない、その信号を油圧ユニット18へ導き下プレー
ト5 の摺動調整により算出開度に制御する。次取鍋注入
初期においては、ノズル詰まりを防止しタンディシュ７
内溶鋼２の撹拌によりスラグ13を巻き込むことなく溶鋼
２をタンディシュ７に満たした後、制御器１７からの提
示により鋳造速度（鋳片引き抜き速度）に応じた溶鋼注
入量になるよう油圧ユニット18を介して下プレート５の
摺動調整を施すものである。前取鍋注入末期において
は、ノズル詰まりを防止しつつスライディングノズルの
下プレート５を決められた値まで閉方向へ移動し、溶鋼
２注入量を絞り溶鋼２をタンディシュ７内に注ぎきりス
ライディングノズルの下プレート５を全閉して注入を終
了する。図中１９は、スライディングノズル開度を示す
開度表示器で、この値をガイダンスとしてオペレ−タ−
が操業を行うものである。
（１）、（２）又は（３）、（４）の数式を記憶してお
き、ロングノズル６支持装置８のスライド方向移動距離
を距離計２０により求める。この移動距離をシーケンサ
ー１６ヘ導き、上記数式によって上プレートと下プレー
トの開度を算出しこの値を制御器17へ入力し、設定値制
御を行ない、その信号を油圧ユニット18へ導き下プレー
ト5 の摺動調整により算出開度に制御する。次取鍋注入
初期においては、ノズル詰まりを防止しタンディシュ７
内溶鋼２の撹拌によりスラグ13を巻き込むことなく溶鋼
２をタンディシュ７に満たした後、制御器１７からの提
示により鋳造速度（鋳片引き抜き速度）に応じた溶鋼注
入量になるよう油圧ユニット18を介して下プレート５の
摺動調整を施すものである。前取鍋注入末期において
は、ノズル詰まりを防止しつつスライディングノズルの
下プレート５を決められた値まで閉方向へ移動し、溶鋼
２注入量を絞り溶鋼２をタンディシュ７内に注ぎきりス
ライディングノズルの下プレート５を全閉して注入を終
了する。図中１９は、スライディングノズル開度を示す
開度表示器で、この値をガイダンスとしてオペレ−タ−
が操業を行うものである。
【００１３】更に前記数式（５）、（６）及び（７）、
（８）をシーケンサー１６ヘ入力しておき、ロングノズ
ル６支持装置８の回転角度変位を測定し、この値をシー
ケンサー１６へ導きしたプレート５の開度を算出して以
降、上記のごとく溶鋼注入量を制御するものである。
（８）をシーケンサー１６ヘ入力しておき、ロングノズ
ル６支持装置８の回転角度変位を測定し、この値をシー
ケンサー１６へ導きしたプレート５の開度を算出して以
降、上記のごとく溶鋼注入量を制御するものである。
【００１４】
【発明の効果】以上のごとく本発明によれば、タンディ
シュ内のスラグ巻き込み及び取鍋からのスラグ流出を大
幅に低減でき、鋳片品質を向上し、かつ歩留りも高める
ことができる。又ノズル詰まりを酸素ガス吹き付けによ
る開口作業も回避でき生産性の向上及び省力化ができ等
の優れた効果が得られる。
シュ内のスラグ巻き込み及び取鍋からのスラグ流出を大
幅に低減でき、鋳片品質を向上し、かつ歩留りも高める
ことができる。又ノズル詰まりを酸素ガス吹き付けによ
る開口作業も回避でき生産性の向上及び省力化ができ等
の優れた効果が得られる。
【図１】本発明方法の実施例を示す側面図である。
【図２】取鍋からタンディシュへの溶鋼注入状態を示す
側面図（ａは次取鍋注入開始時、ｂは前取鍋注入終了
時）である。
側面図（ａは次取鍋注入開始時、ｂは前取鍋注入終了
時）である。
【図３】ロングノズル支持装置とプレート摺動方向の状
況を示す平面図である。
況を示す平面図である。
【図４】プレート全閉基準時の諸元を示す平面図であ
る。
る。
【図５】プレート全開基準時の諸元を示す平面図であ
る。
る。
【図６】ロングノズル支持装置とプレート摺動方向の状
況を示す平面図である。
況を示す平面図である。
【図７】プレート全閉基準時の諸元を示す平面図であ
る。
る。
【図８】プレート全開基準時の諸元を示す平面図であ
る。
る。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 村山 幸雄 愛知県東海市東海町５−３ 新日本製鐵株 式会社名古屋製鐵所内
Claims (4)
- 【請求項１】 タンディシュへ複数取鍋により交互に溶
鋼を注入して連続鋳造するに際し、次取鍋の溶鋼注入初
期及び前取鍋の注入末期に取鍋の溶鋼注入ノズル開閉プ
レ−トを次式に基づきノズル開度を調整しつつ、溶鋼注
入することを特徴とする連続鋳造用タンディシュへの溶
鋼注入方法。 △Ｌ＝ｋ1×△ｌ ノズル開度＝△Ｌ−Ｂ △ｌ：ロングノズル支持装置のカウンターウエイトスラ
イド方向移動距離 △Ｌ：スライディングノズル下プレートの移動距離 ｋ1：△ｌと△Ｌの比例定数 Ｂ：スライディングノズル全閉時の上下プレート穴内径
間距離 - 【請求項２】 タンディシュへ複数取鍋により交互に溶
鋼を注入して連続鋳造するに際し、次取鍋の溶鋼注入初
期及び前取鍋の注入末期に取鍋の溶鋼注入ノズル開閉プ
レ−トを次式に基づきノズル開度を調整しつつ、溶鋼注
入することを特徴とする連続鋳造用タンディシュへの溶
鋼注入方法。 △Ｌ＝ｋ2×△ｌ ノズル開度＝Ｄ−△Ｌ △ｌ：ロングノズル支持装置のカウンターウエイトスラ
イド方向移動距離 △Ｌ：スライディングノズル下プレートの移動距離 ｋ2：△ｌと△Ｌの比例定数 Ｄ：ノズル内径 - 【請求項３】 タンディシュへ複数取鍋により交互に溶
鋼を注入して連続鋳造するに際し、次取鍋の溶鋼注入初
期及び前取鍋の注入末期に取鍋の溶鋼注入ノズル開閉プ
レ−トを次式に基づきノズル開度を調整しつつ、溶鋼注
入することを特徴とする連続鋳造用タンディシュへの溶
鋼注入方法。 △Ｌ＝ｋ3×△θ ノズル開度＝△Ｌ−Ｂ △θ：ロングノズル支持装置の角度変位 △Ｌ：スライディングノズル下プレートの移動距離 ｋ3：△θと△Ｌとの比例定数 Ｂ：スライディングノズル全閉時の上下プレート穴内径
間距離 - 【請求項４】 タンディシュへ複数取鍋により交互に溶
鋼を注入して連続鋳造するに際し、次取鍋の溶鋼注入初
期及び前取鍋の注入末期に取鍋の溶鋼注入ノズル開閉プ
レ−トを次式に基づきノズル開度を調整しつつ、溶鋼注
入することを特徴とする連続鋳造用タンディシュへの溶
鋼注入方法。 △Ｌ＝ｋ4×△θ ノズル開度＝Ｄ−△Ｌ △θ：ロングノズル支持装置の角度変位 △Ｌ：スライディングノズル下プレートの移動距離 ｋ4：△θと△Ｌとの比例定数 Ｄ：ノズル内径
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17512794A JPH0839221A (ja) | 1994-07-27 | 1994-07-27 | 連続鋳造用タンディシュへの溶鋼注入方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17512794A JPH0839221A (ja) | 1994-07-27 | 1994-07-27 | 連続鋳造用タンディシュへの溶鋼注入方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0839221A true JPH0839221A (ja) | 1996-02-13 |
Family
ID=15990765
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17512794A Withdrawn JPH0839221A (ja) | 1994-07-27 | 1994-07-27 | 連続鋳造用タンディシュへの溶鋼注入方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0839221A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108994270A (zh) * | 2018-09-30 | 2018-12-14 | 武汉钢铁有限公司 | 一种连浇过程钢包尾期钢水净化方法 |
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1994
- 1994-07-27 JP JP17512794A patent/JPH0839221A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108994270A (zh) * | 2018-09-30 | 2018-12-14 | 武汉钢铁有限公司 | 一种连浇过程钢包尾期钢水净化方法 |
| CN108994270B (zh) * | 2018-09-30 | 2020-06-19 | 武汉钢铁有限公司 | 一种连浇过程钢包尾期钢水净化方法 |
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