JPH0841521A - 取鍋スラグ除去方法 - Google Patents
取鍋スラグ除去方法Info
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- JPH0841521A JPH0841521A JP18138094A JP18138094A JPH0841521A JP H0841521 A JPH0841521 A JP H0841521A JP 18138094 A JP18138094 A JP 18138094A JP 18138094 A JP18138094 A JP 18138094A JP H0841521 A JPH0841521 A JP H0841521A
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
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- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 見掛けのスラグ容量を増加させて効率的にス
ラグを排出すること。 【構成】 転炉、電気炉で精錬された溶鋼１を取鍋２に
受鋼し、溶鋼中残存酸素を１００ｐｐｍ以上に調整し、
溶鋼の上方より炭素源を有する石灰窒素を発泡剤４とし
て添加し、鋼中あるいはスラグ中の酸素と石灰窒素の炭
素を反応させ微細ＣＯ気泡を形成させてスラグをフォー
ミングさせ、取鍋２を傾斜させ、溶鋼面上のフォーミン
グ・スラグ５を取鍋１の上縁からオーバーフロー状に排
出させる。
ラグを排出すること。 【構成】 転炉、電気炉で精錬された溶鋼１を取鍋２に
受鋼し、溶鋼中残存酸素を１００ｐｐｍ以上に調整し、
溶鋼の上方より炭素源を有する石灰窒素を発泡剤４とし
て添加し、鋼中あるいはスラグ中の酸素と石灰窒素の炭
素を反応させ微細ＣＯ気泡を形成させてスラグをフォー
ミングさせ、取鍋２を傾斜させ、溶鋼面上のフォーミン
グ・スラグ５を取鍋１の上縁からオーバーフロー状に排
出させる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、製鋼操業を実施するに
際して製品欠陥の原因となる取鍋溶鋼面上のスラグを効
率的に排出する方法に関する。
際して製品欠陥の原因となる取鍋溶鋼面上のスラグを効
率的に排出する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】転炉、電気炉などで精錬した場合に発生
するスラグは、二次精錬における介在物の原因あるいは
復燐、復硫の原因となり製品欠陥を招く。このため、こ
の取鍋溶鋼面上のスラグは取り除く必要がある。
するスラグは、二次精錬における介在物の原因あるいは
復燐、復硫の原因となり製品欠陥を招く。このため、こ
の取鍋溶鋼面上のスラグは取り除く必要がある。
【０００３】そこで、従来からスラグ排出のために種々
の検討が行われており、機械的にスラグを掻き出すドラ
ッガー排滓法、あるいは、空気の負圧によりスラグを吸
い取るスラグ吸引法などが提案されている。
の検討が行われており、機械的にスラグを掻き出すドラ
ッガー排滓法、あるいは、空気の負圧によりスラグを吸
い取るスラグ吸引法などが提案されている。
【０００４】たとえば、特開昭６１−２４６３０５号公
報は、ドラッガー排滓法の一例を示しており、同公報に
は、溶融金属を収容した取鍋を所定角度に傾斜させ、浸
漬ランスを溶湯に浸漬させてガス吹込みを行って取鍋内
の溶融金属に旋回流れを形成し、取鍋の一端にスラグを
集積させ、スラグ掻出し装置を回転させて連続してスラ
グ排出を実施する溶融金属のスラグ除去装置が開示され
ている。
報は、ドラッガー排滓法の一例を示しており、同公報に
は、溶融金属を収容した取鍋を所定角度に傾斜させ、浸
漬ランスを溶湯に浸漬させてガス吹込みを行って取鍋内
の溶融金属に旋回流れを形成し、取鍋の一端にスラグを
集積させ、スラグ掻出し装置を回転させて連続してスラ
グ排出を実施する溶融金属のスラグ除去装置が開示され
ている。
【０００５】また、特開昭６１−１６５５８７号公報
は、スラグ吸引法の一例を示しており、同公報には、気
体吹込ノズルから高速流体導管に高速気体を流すことに
よって働く導管内の負圧を用いて、スラグ上に位置した
スラグ吸引管で取鍋スラグを吸引除去するスラグ吸引装
置が開示されている。
は、スラグ吸引法の一例を示しており、同公報には、気
体吹込ノズルから高速流体導管に高速気体を流すことに
よって働く導管内の負圧を用いて、スラグ上に位置した
スラグ吸引管で取鍋スラグを吸引除去するスラグ吸引装
置が開示されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記特
開昭６１−２４６３０５号公報に記載の装置において
は、スラグ排出設備として浸漬ランスおよびスラグ掻出
し装置を要するため設備コストが高くなるという問題が
ある。また、スラグ排出量を増加させるためには溶鋼自
体も排出させることになるため、溶鋼歩留が悪化すると
いう問題がある。また、スラグは回転するパドル状の掻
出し板により連続的に排出されるが、転炉など一次精錬
設備から取鍋への流出スラグは、その厚みが３０ｍｍ〜
６０ｍｍ程度であり比較的薄いので、上述した機械的な
排滓法では１枚の掻出し板当たりの排出量に限度があ
り、また、回転速度にも限度があるので、効率が悪いと
いう問題がある。すなわち、この機械的にスラグを排出
する方法は排出能力が低く、またスラグの排出に長時間
を要するため、溶鋼の温度低下を招くという不都合があ
る。
開昭６１−２４６３０５号公報に記載の装置において
は、スラグ排出設備として浸漬ランスおよびスラグ掻出
し装置を要するため設備コストが高くなるという問題が
ある。また、スラグ排出量を増加させるためには溶鋼自
体も排出させることになるため、溶鋼歩留が悪化すると
いう問題がある。また、スラグは回転するパドル状の掻
出し板により連続的に排出されるが、転炉など一次精錬
設備から取鍋への流出スラグは、その厚みが３０ｍｍ〜
６０ｍｍ程度であり比較的薄いので、上述した機械的な
排滓法では１枚の掻出し板当たりの排出量に限度があ
り、また、回転速度にも限度があるので、効率が悪いと
いう問題がある。すなわち、この機械的にスラグを排出
する方法は排出能力が低く、またスラグの排出に長時間
を要するため、溶鋼の温度低下を招くという不都合があ
る。
【０００７】また、特開昭６１−１６５５８７号公報に
記載のスラグ吸入設備は、負圧を発生させるための特別
な機構を必要とするので設備費が高く、また、スラグ流
動性が悪い場合はスラグ排出効果が低いという問題があ
る。また、スラグ排出効果を強化することを目的とし
て、スラグ吸入管を溶鋼面直上まで低下させた場合は、
吸入管の溶融、あるいは地金付きが発生し、溶鋼吸い込
みによる溶鋼歩留の悪化と処理時間延長に伴う溶鋼温度
の低下が発生するという問題がある。
記載のスラグ吸入設備は、負圧を発生させるための特別
な機構を必要とするので設備費が高く、また、スラグ流
動性が悪い場合はスラグ排出効果が低いという問題があ
る。また、スラグ排出効果を強化することを目的とし
て、スラグ吸入管を溶鋼面直上まで低下させた場合は、
吸入管の溶融、あるいは地金付きが発生し、溶鋼吸い込
みによる溶鋼歩留の悪化と処理時間延長に伴う溶鋼温度
の低下が発生するという問題がある。
【０００８】そこで本発明は、見掛けのスラグ容量を増
加させて効率的にスラグを排出することを目的とする。
加させて効率的にスラグを排出することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】転炉、電気炉などの一次
精錬で溶製した溶鋼を、未脱酸出鋼あるいは二次精錬で
酸素負荷を行い、溶鋼残存酸素を所定値に制御する。そ
して、スラグ排出場所で取鍋スラグ上に炭素源を有する
石灰窒素を添加し、鋼中あるいはスラグ中の酸素と石灰
窒素の炭素を反応させ微細ＣＯ気泡を形成させてスラグ
をフォーミングさせ、溶鋼鍋を傾斜させ溶鋼面上のフォ
ーミング・スラグをオーバーフロー状に排出させる。
精錬で溶製した溶鋼を、未脱酸出鋼あるいは二次精錬で
酸素負荷を行い、溶鋼残存酸素を所定値に制御する。そ
して、スラグ排出場所で取鍋スラグ上に炭素源を有する
石灰窒素を添加し、鋼中あるいはスラグ中の酸素と石灰
窒素の炭素を反応させ微細ＣＯ気泡を形成させてスラグ
をフォーミングさせ、溶鋼鍋を傾斜させ溶鋼面上のフォ
ーミング・スラグをオーバーフロー状に排出させる。
【００１０】この際、フォーミング・スラグをドラッガ
ー排滓機を用いて除去すると更に効率は向上する。
ー排滓機を用いて除去すると更に効率は向上する。
【００１１】本発明の方法は、溶鋼酸素と添加フラック
スとのガス化反応（Ｃ＋Ｏ→ＣＯ）によるスラグ・フォ
ーミングを利用したものであり、反応時間は短く、ま
た、Ｃ＋Ｏ→ＣＯは発熱反応であり温度降下も抑制され
る。
スとのガス化反応（Ｃ＋Ｏ→ＣＯ）によるスラグ・フォ
ーミングを利用したものであり、反応時間は短く、ま
た、Ｃ＋Ｏ→ＣＯは発熱反応であり温度降下も抑制され
る。
【００１２】発泡剤として使用するフラックスは、石灰
窒素などの炭素源を有する溶鋼より比重が小さく、スラ
グとほぼ同等の比重を有したものであり、スラグ中に混
在する特性のものが必要である。
窒素などの炭素源を有する溶鋼より比重が小さく、スラ
グとほぼ同等の比重を有したものであり、スラグ中に混
在する特性のものが必要である。
【００１３】なお、コークス粉などでは、スラグとの濡
れ性が悪い炭素が、発生したＣＯ気泡を合体・破泡する
ため、微細気泡の形成が困難であり当初目的を達成でき
ない。
れ性が悪い炭素が、発生したＣＯ気泡を合体・破泡する
ため、微細気泡の形成が困難であり当初目的を達成でき
ない。
【００１４】
【作用】本発明においては、排出すべきスラグの物性を
考慮し、スラグ自体の物性を排滓に適したものとして排
滓効率を改善する。
考慮し、スラグ自体の物性を排滓に適したものとして排
滓効率を改善する。
【００１５】本発明によるスラグ除去の作業フローを図
１に示す。
１に示す。
【００１６】転炉、電気炉などで酸化精錬された溶鋼１
を取鍋２に受鋼し（同図（ａ）参照）、溶存酸素１００
ｐｐｍ以上でスラグの比重と同等の石灰窒素を、上方あ
るいはスラグ３中に発泡剤４として添加する（同図
（ｂ）参照）。溶存酸素の濃度は、一次精錬で溶製した
溶鋼を、未脱酸出鋼あるいは二次精錬で酸素負荷を行な
うことにより調整する。
を取鍋２に受鋼し（同図（ａ）参照）、溶存酸素１００
ｐｐｍ以上でスラグの比重と同等の石灰窒素を、上方あ
るいはスラグ３中に発泡剤４として添加する（同図
（ｂ）参照）。溶存酸素の濃度は、一次精錬で溶製した
溶鋼を、未脱酸出鋼あるいは二次精錬で酸素負荷を行な
うことにより調整する。
【００１７】スラグと混合した石灰窒素は、ＣａＣＮ→
ＣａＯ＋ＣＯ＋１／２Ｎ2 なる分解反応でガスを発生す
る。この反応は、スラグ３と１００ｐｐｍ以上の溶存酸
素を有する溶鋼１の界面で優先的に進行して微細なＣＯ
気泡を形成して取鍋スラグをフォーミングさせる。これ
により、見掛け比重の小さいフォーミング・スラグ５と
なり、スラグの容量が増加する（同図（ｃ）参照）。た
とえば、処理前のスラグ厚６０ｍｍが３〜１０倍程度ま
で増加する。なおこのとき、溶存酸素が１００ｐｐｍよ
りも少ない場合には、ＣａＣＮの分解反応で生成するＣ
とのＣＯ反応が不良となるためスラグフォーミングが充
分なされず、添加したＣａＣＮの溶鋼への溶け込みで溶
鋼中の［Ｃ］と［Ｎ］が高くなるという不都合がある。
ＣａＯ＋ＣＯ＋１／２Ｎ2 なる分解反応でガスを発生す
る。この反応は、スラグ３と１００ｐｐｍ以上の溶存酸
素を有する溶鋼１の界面で優先的に進行して微細なＣＯ
気泡を形成して取鍋スラグをフォーミングさせる。これ
により、見掛け比重の小さいフォーミング・スラグ５と
なり、スラグの容量が増加する（同図（ｃ）参照）。た
とえば、処理前のスラグ厚６０ｍｍが３〜１０倍程度ま
で増加する。なおこのとき、溶存酸素が１００ｐｐｍよ
りも少ない場合には、ＣａＣＮの分解反応で生成するＣ
とのＣＯ反応が不良となるためスラグフォーミングが充
分なされず、添加したＣａＣＮの溶鋼への溶け込みで溶
鋼中の［Ｃ］と［Ｎ］が高くなるという不都合がある。
【００１８】次に、取鍋２を傾けることにより（同図
（ｄ）参照）、溶鋼面上のフォーミング・スラグ５は、
取鍋２の上縁からオーバーフロー状に排出される。この
とき、スラグの厚みは、元の厚みに比べて厚くなってい
るので、溶鋼面の高さとオーバーフロー側の取鍋２の上
縁との距離が同じであるとすると、フォーミングされな
いスラグを排出する場合に比較して、排出されるスラグ
の割合が増加する。このようにスラグの容量が増加した
状態でスラグを排出することにより、排滓効率を高める
ことができる。
（ｄ）参照）、溶鋼面上のフォーミング・スラグ５は、
取鍋２の上縁からオーバーフロー状に排出される。この
とき、スラグの厚みは、元の厚みに比べて厚くなってい
るので、溶鋼面の高さとオーバーフロー側の取鍋２の上
縁との距離が同じであるとすると、フォーミングされな
いスラグを排出する場合に比較して、排出されるスラグ
の割合が増加する。このようにスラグの容量が増加した
状態でスラグを排出することにより、排滓効率を高める
ことができる。
【００１９】また、フォーミング・スラグ５を、駆動ロ
ール６ａと従動ロール６ｂに巻かれた無端ベルト６ｃ上
に多数の掻取り板６ｄが設けられようなドラッガー排滓
機６を使用して排出すれば、更に効率的に排滓できる。
すなわち、掻き取り板６ｄの大部分の面積を使用してス
ラグを排出することができるので、掻き取り板６ｄの１
枚当たりの排出量を増やすことができる。
ール６ａと従動ロール６ｂに巻かれた無端ベルト６ｃ上
に多数の掻取り板６ｄが設けられようなドラッガー排滓
機６を使用して排出すれば、更に効率的に排滓できる。
すなわち、掻き取り板６ｄの大部分の面積を使用してス
ラグを排出することができるので、掻き取り板６ｄの１
枚当たりの排出量を増やすことができる。
【００２０】
【実施例】発泡剤として石灰窒素を溶鋼に添加した場合
の試験結果を表１に示す。また、比較例として、コーク
ス粉とＣａＣＯ3 をそれぞれ添加した場合の試験結果も
示す。
の試験結果を表１に示す。また、比較例として、コーク
ス粉とＣａＣＯ3 をそれぞれ添加した場合の試験結果も
示す。
【００２１】また、本発明の効果を表２に示す。
【００２２】
【表１】
【表２】 表１から判るように、石灰窒素を添加し、且つ、溶鋼中
の溶存酸素を１００ｐｐｍ以上とした場合には、スラグ
を良好にフォーミングさせることができたが、それ以外
の場合には、良好なスラグ・フォーミングは実現できな
かった。
の溶存酸素を１００ｐｐｍ以上とした場合には、スラグ
を良好にフォーミングさせることができたが、それ以外
の場合には、良好なスラグ・フォーミングは実現できな
かった。
【００２３】コークス粉を添加した場合、溶鋼中の溶存
酸素を１００ｐｐｍ以上とした場合には、気泡は発生す
るが、コークス粉とスラグの濡れ性が悪く、ＣＯ気泡が
合体して大きな泡となったり、泡が壊れたりするため、
スラグ・フォーミングに必要な微細気泡の形成が困難で
ある。
酸素を１００ｐｐｍ以上とした場合には、気泡は発生す
るが、コークス粉とスラグの濡れ性が悪く、ＣＯ気泡が
合体して大きな泡となったり、泡が壊れたりするため、
スラグ・フォーミングに必要な微細気泡の形成が困難で
ある。
【００２４】また、ＣａＣＯ3 を添加した場合、その比
重がスラグに比べて小さいため、ＣａＣＯ3 の上方に偏
在するため溶鋼からの熱を充分受けることができず、溶
鋼中の溶存酸素を１００ｐｐｍ以上とした場合でも、Ｃ
Ｏガスの発生量が少ない。
重がスラグに比べて小さいため、ＣａＣＯ3 の上方に偏
在するため溶鋼からの熱を充分受けることができず、溶
鋼中の溶存酸素を１００ｐｐｍ以上とした場合でも、Ｃ
Ｏガスの発生量が少ない。
【００２５】上述の試験結果から判るように、発泡剤と
しては、スラグ物性に近く、コークス粉のような破泡効
果がなく、ガス発生量の大きい石灰窒素が最も良好であ
ることが判る。
しては、スラグ物性に近く、コークス粉のような破泡効
果がなく、ガス発生量の大きい石灰窒素が最も良好であ
ることが判る。
【００２６】
【発明の効果】本発明は、スラグ中に発泡剤を添加して
見掛けのスラグ量を増加させた状態で取鍋を傾動させて
スラグを排出しているので以下の効果を奏する。
見掛けのスラグ量を増加させた状態で取鍋を傾動させて
スラグを排出しているので以下の効果を奏する。
【００２７】（１）取鍋内の精錬スラグの排滓を特別な
排滓設備なしに効率的に行なうことが可能となる。
排滓設備なしに効率的に行なうことが可能となる。
【００２８】（２）取鍋内の精錬スラグ排滓を迅速に、
溶鋼ロスなく、且つ温度降下なしに行なうことが可能と
なる。
溶鋼ロスなく、且つ温度降下なしに行なうことが可能と
なる。
【図１】 本発明によるスラグ除去の作業フローを示す
図である。
図である。
１…溶鋼、２…取鍋、３…スラグ、４…発泡剤、５…フ
ォーミング・スラグ、６…ドラッガー排滓機
ォーミング・スラグ、６…ドラッガー排滓機
Claims (1)
- 【請求項１】 精錬された溶鋼を取鍋に受鋼し、 溶鋼中残存酸素を１００ｐｐｍ以上に調整し、 溶鋼の上方より炭素源を有する石灰窒素を添加し、鋼中
あるいはスラグ中の酸素と前記フラックス中の炭素を反
応させ微細ＣＯ気泡を形成させてスラグをフォーミング
させ、 取鍋を傾斜させ、溶鋼面上のフォーミング・スラグを取
鍋の上縁からオーバーフロー状に排出させる取鍋スラグ
除去方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18138094A JPH0841521A (ja) | 1994-08-02 | 1994-08-02 | 取鍋スラグ除去方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18138094A JPH0841521A (ja) | 1994-08-02 | 1994-08-02 | 取鍋スラグ除去方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0841521A true JPH0841521A (ja) | 1996-02-13 |
Family
ID=16099723
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18138094A Withdrawn JPH0841521A (ja) | 1994-08-02 | 1994-08-02 | 取鍋スラグ除去方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0841521A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001029271A1 (en) * | 1999-10-18 | 2001-04-26 | Norsk Hydro Asa | Method and use of calcium nitrate for foaming of steel-making slags |
| KR20110050197A (ko) * | 2009-11-06 | 2011-05-13 | 주식회사 포스코 | 고효율 슬래그 배제 방법 |
| CN102296144A (zh) * | 2010-06-25 | 2011-12-28 | 鞍钢股份有限公司 | 一种钢水扒渣方法 |
| CN109207672A (zh) * | 2018-12-03 | 2019-01-15 | 南阳汉冶特钢有限公司 | 一种超低磷钢生产过程中的排渣方法以及超低磷钢的生产方法 |
| CN116926272A (zh) * | 2023-04-27 | 2023-10-24 | 河钢乐亭钢铁有限公司 | 一种提高钢包渣改质效果的方法 |
-
1994
- 1994-08-02 JP JP18138094A patent/JPH0841521A/ja not_active Withdrawn
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001029271A1 (en) * | 1999-10-18 | 2001-04-26 | Norsk Hydro Asa | Method and use of calcium nitrate for foaming of steel-making slags |
| KR20110050197A (ko) * | 2009-11-06 | 2011-05-13 | 주식회사 포스코 | 고효율 슬래그 배제 방법 |
| CN102296144A (zh) * | 2010-06-25 | 2011-12-28 | 鞍钢股份有限公司 | 一种钢水扒渣方法 |
| CN109207672A (zh) * | 2018-12-03 | 2019-01-15 | 南阳汉冶特钢有限公司 | 一种超低磷钢生产过程中的排渣方法以及超低磷钢的生产方法 |
| KR20200070213A (ko) * | 2018-12-03 | 2020-06-17 | 난양 한예 스페셜 스틸 코., 엘티디 | 극저인 스틸 생산 과정 중 슬래그 제거 방법 및 극저인 스틸의 생산 방법 |
| US11718885B2 (en) | 2018-12-03 | 2023-08-08 | Nanyang Hanye Special Steel Co., Ltd | Slag discharging method in process of producing ultra-low phosphorus steel and method for producing ultra-low phosphorus steel |
| CN116926272A (zh) * | 2023-04-27 | 2023-10-24 | 河钢乐亭钢铁有限公司 | 一种提高钢包渣改质效果的方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20011002 |