JPH0841530A - 低アルミニウム・低硫黄ステンレス鋼の製造方法 - Google Patents
低アルミニウム・低硫黄ステンレス鋼の製造方法Info
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- JPH0841530A JPH0841530A JP18138194A JP18138194A JPH0841530A JP H0841530 A JPH0841530 A JP H0841530A JP 18138194 A JP18138194 A JP 18138194A JP 18138194 A JP18138194 A JP 18138194A JP H0841530 A JPH0841530 A JP H0841530A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 効率的な脱硫操作を可能とすることによって
高品質のステンレス鋼の製造方法を提供すること。 【構成】 低アルミニウム・低硫黄ステンレス鋼を製造
するに際して、仕上げ脱炭後の取鍋内の溶鋼及びスラグ
に脱酸用のＡｌと脱硫用ＣａＯを添加して溶鋼及びスラ
グを真空還元し、この真空還元後に取鍋内のスラグを排
出除去すると共に溶鋼に含まれるの過剰Ａｌを吹酸除去
し、スラグ及び溶鋼の酸化度を低下させるながら低Ｓ化
を図る。
高品質のステンレス鋼の製造方法を提供すること。 【構成】 低アルミニウム・低硫黄ステンレス鋼を製造
するに際して、仕上げ脱炭後の取鍋内の溶鋼及びスラグ
に脱酸用のＡｌと脱硫用ＣａＯを添加して溶鋼及びスラ
グを真空還元し、この真空還元後に取鍋内のスラグを排
出除去すると共に溶鋼に含まれるの過剰Ａｌを吹酸除去
し、スラグ及び溶鋼の酸化度を低下させるながら低Ｓ化
を図る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ステンレス鋼の製造に
係り、特にアルミニウム及び硫黄の組成比率を〔Ａｌ〕
≦０．０１５％及び〔Ｓ〕≦０．００５％とした低Ａｌ
／低Ｓのステンレス鋼をＶＯＤなどの鍋脱ガス設備を用
いて製造する方法に関する。
係り、特にアルミニウム及び硫黄の組成比率を〔Ａｌ〕
≦０．０１５％及び〔Ｓ〕≦０．００５％とした低Ａｌ
／低Ｓのステンレス鋼をＶＯＤなどの鍋脱ガス設備を用
いて製造する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ステンレス鋼の製造において、取鍋内の
溶鋼にＣａ合金またはこれと同時またはその前にＡｌ2
Ｏ3 を添加して脱硫することが従来から広く知られてい
る。
溶鋼にＣａ合金またはこれと同時またはその前にＡｌ2
Ｏ3 を添加して脱硫することが従来から広く知られてい
る。
【０００３】たとえば、特開昭６１−２７９６４号公報
には、取鍋スラグを塩基度＝（ＣａＯ＋ＭｇＯ）／（Ｓ
ｉＯ2 ＋Ａｌ2 Ｏ3 ）≧１とし、０．３〜２００Ｔｏｒ
ｒの真空下で０．５〜１０Ｎリットル／ｔ分の不活性ガ
スで底吹攪拌しながらＣａＯを主成分とする脱硫剤を溶
鋼表面に吹付け脱硫する方法が記載されている。
には、取鍋スラグを塩基度＝（ＣａＯ＋ＭｇＯ）／（Ｓ
ｉＯ2 ＋Ａｌ2 Ｏ3 ）≧１とし、０．３〜２００Ｔｏｒ
ｒの真空下で０．５〜１０Ｎリットル／ｔ分の不活性ガ
スで底吹攪拌しながらＣａＯを主成分とする脱硫剤を溶
鋼表面に吹付け脱硫する方法が記載されている。
【０００４】また、特開平１−７５６２２号公報は、取
鍋内の溶鋼にＣａＳｉ等のＣａ合金を添加し〔Ｓ〕と親
和力の強いＣａを用いた脱硫方法を開示するものであ
り、Ｃａ添加と同時あるいは添加前にＡｌ2 Ｏ3 添加し
ＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 −Ｓの複合介在物物として硫化物の
形態制御も可能とした製造方法が記載されている。
鍋内の溶鋼にＣａＳｉ等のＣａ合金を添加し〔Ｓ〕と親
和力の強いＣａを用いた脱硫方法を開示するものであ
り、Ｃａ添加と同時あるいは添加前にＡｌ2 Ｏ3 添加し
ＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 −Ｓの複合介在物物として硫化物の
形態制御も可能とした製造方法が記載されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】一般に、脱硫反応では
ＣａＯ＋Ｓ＝ＣａＳ＋Ｏの反応が進行するため、スラ
グ，溶鋼の酸化度を低下させることが低Ｓ化には必須で
ある。
ＣａＯ＋Ｓ＝ＣａＳ＋Ｏの反応が進行するため、スラ
グ，溶鋼の酸化度を低下させることが低Ｓ化には必須で
ある。
【０００６】ところが、特開昭６１−２７９６４号公報
の製造方法では、塩基度≧１で真空強攪拌下でのＣａＯ
脱硫材の吹付け処理なので、ステンレス鋼の吹酸脱Ｃを
行った場合にはＣｒ2 Ｏ3 の生成が避けられない。この
ため、このような条件による製造では、脱硫効率は低く
抑えられることになり、低Ｓのステンレス鋼の製造は困
難である。
の製造方法では、塩基度≧１で真空強攪拌下でのＣａＯ
脱硫材の吹付け処理なので、ステンレス鋼の吹酸脱Ｃを
行った場合にはＣｒ2 Ｏ3 の生成が避けられない。この
ため、このような条件による製造では、脱硫効率は低く
抑えられることになり、低Ｓのステンレス鋼の製造は困
難である。
【０００７】また、特開平１−７５６６２号公報の製造
方法では、ＣａＳｉ合金と同時にＡｌ2 Ｏ3 添加させて
脱硫と介在物形態制御を行うが、ステンレス鋼の吹酸脱
Ｃを行った場合は先の例と同様にＣｒ2 Ｏ3 の生成があ
る。このため、脱硫効率が低いだけでなく脱硫用のＣａ
Ｓｉ原単価が悪く、更に添加したＣａＳｉでの反応生成
物として生じるＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 −ＣａＳ化合物が水
溶性であることからステンレス鋼の耐食性を悪化させて
しまう。
方法では、ＣａＳｉ合金と同時にＡｌ2 Ｏ3 添加させて
脱硫と介在物形態制御を行うが、ステンレス鋼の吹酸脱
Ｃを行った場合は先の例と同様にＣｒ2 Ｏ3 の生成があ
る。このため、脱硫効率が低いだけでなく脱硫用のＣａ
Ｓｉ原単価が悪く、更に添加したＣａＳｉでの反応生成
物として生じるＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 −ＣａＳ化合物が水
溶性であることからステンレス鋼の耐食性を悪化させて
しまう。
【０００８】本発明において解決すべき課題は、効率的
な脱硫操作を可能とすることによって高品質のステンレ
ス鋼の製造方法を提供することにある。
な脱硫操作を可能とすることによって高品質のステンレ
ス鋼の製造方法を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明の低アルミニウム
・低硫黄ステンレス鋼の製造方法は、仕上げ脱炭後の取
鍋内の溶鋼及びスラグに脱酸用のＡｌと脱硫用ＣａＯを
添加して前記溶鋼及びスラグを真空還元し、この真空還
元後に前記取鍋内のスラグを排出除去すると共に前記溶
鋼に含まれる過剰Ａｌを吹酸除去することを特徴とす
る。
・低硫黄ステンレス鋼の製造方法は、仕上げ脱炭後の取
鍋内の溶鋼及びスラグに脱酸用のＡｌと脱硫用ＣａＯを
添加して前記溶鋼及びスラグを真空還元し、この真空還
元後に前記取鍋内のスラグを排出除去すると共に前記溶
鋼に含まれる過剰Ａｌを吹酸除去することを特徴とす
る。
【００１０】
【作用】ＶＯＤなどの取鍋精錬におけるステンレス鋼な
どのＣｒ含有鋼の製造では、Ｃｒ酸化損失の抑制に真空
吹酸脱Ｃを行うが、吹酸終了後のＣｒ2 Ｏ3 が１０％以
上の高濃度となってしまう。脱硫反応はＣａＯ＋Ｓ＝Ｃ
ａＳ＋Ｏの還元反応であり、スラグ及び溶鋼の酸化度を
低下させることが低Ｓ化には必須である。
どのＣｒ含有鋼の製造では、Ｃｒ酸化損失の抑制に真空
吹酸脱Ｃを行うが、吹酸終了後のＣｒ2 Ｏ3 が１０％以
上の高濃度となってしまう。脱硫反応はＣａＯ＋Ｓ＝Ｃ
ａＳ＋Ｏの還元反応であり、スラグ及び溶鋼の酸化度を
低下させることが低Ｓ化には必須である。
【００１１】そこで、本発明では、まず吹酸脱Ｃ後に
〔Ａｌ〕＞０．０３０％となるようにスラグ及び溶鋼に
脱酸用Ａｌを添加し、更に脱Ｓ用ＣａＯを添加して３０
０Ｔｏｒｒ以上の高真空度で１〜９．５ＦＮｌ／ｍｉｎ
／ｔの不活性ガスを用いて攪拌処理を行う。ここで、脱
酸用〔Ａｌ〕を０．０３０％以上添加するのは、溶鋼脱
酸と溶鋼〔Ａｌ〕でのスラグ中酸化物（Ｃｒ2 Ｏ3 など
の低級酸化物）を還元するためである。また、３００Ｔ
ｏｒｒ以上且つ１〜９．５Ｎｌ／ｍｉｎ／ｔでの攪拌で
効率的にスラグ改質を図る。
〔Ａｌ〕＞０．０３０％となるようにスラグ及び溶鋼に
脱酸用Ａｌを添加し、更に脱Ｓ用ＣａＯを添加して３０
０Ｔｏｒｒ以上の高真空度で１〜９．５ＦＮｌ／ｍｉｎ
／ｔの不活性ガスを用いて攪拌処理を行う。ここで、脱
酸用〔Ａｌ〕を０．０３０％以上添加するのは、溶鋼脱
酸と溶鋼〔Ａｌ〕でのスラグ中酸化物（Ｃｒ2 Ｏ3 など
の低級酸化物）を還元するためである。また、３００Ｔ
ｏｒｒ以上且つ１〜９．５Ｎｌ／ｍｉｎ／ｔでの攪拌で
効率的にスラグ改質を図る。
【００１２】もし、ガス攪拌が１Ｎｌ／ｍｉｎ／ｔ未満
であれば、効率的なスラグ還元がなされない。また、高
真空度が９．５Ｎｌ／ｍｉｎ／ｔであれば、溶鋼盛上り
が高くなり、フリーボードの観点から操業支障が発生す
る。
であれば、効率的なスラグ還元がなされない。また、高
真空度が９．５Ｎｌ／ｍｉｎ／ｔであれば、溶鋼盛上り
が高くなり、フリーボードの観点から操業支障が発生す
る。
【００１３】このような操作において、強攪拌脱Ｓ処理
後に溶鋼〔Ａｌ〕が目標範囲以上となったときには、取
鍋内スラグ厚を３０〜１５０ｍｍまで一旦除去し、再度
Ａｌ除去用吹酸を実施する。この際、スラグ除去されて
いる復〔Ｓ〕は０．００２％以下に抑えられる。
後に溶鋼〔Ａｌ〕が目標範囲以上となったときには、取
鍋内スラグ厚を３０〜１５０ｍｍまで一旦除去し、再度
Ａｌ除去用吹酸を実施する。この際、スラグ除去されて
いる復〔Ｓ〕は０．００２％以下に抑えられる。
【００１４】また、同様に強攪拌脱Ｓ処理後に溶鋼〔Ａ
ｌ〕が目標範囲以上となったとき、ＣＡＳなどの浸漬管
を用いた底吹きバブリングによって浸漬管内スラグを除
去した後にＡｌ除去用吹酸を行う。この場合でも、浸漬
管外の溶鋼揺動が抑制されると同時に鍋脱Ｓスラグから
の復Ｓも抑制され、溶鋼〔Ｓ〕と目標〔Ｓ〕との差分△
〔Ｓ〕は０．００２％以下で操業がなされる。
ｌ〕が目標範囲以上となったとき、ＣＡＳなどの浸漬管
を用いた底吹きバブリングによって浸漬管内スラグを除
去した後にＡｌ除去用吹酸を行う。この場合でも、浸漬
管外の溶鋼揺動が抑制されると同時に鍋脱Ｓスラグから
の復Ｓも抑制され、溶鋼〔Ｓ〕と目標〔Ｓ〕との差分△
〔Ｓ〕は０．００２％以下で操業がなされる。
【００１５】
【実施例】ＶＯＤ設備を用いて低Ａｌ，低Ｓステンレス
鋼の製造を行うに際し、ＶＯＤ処理前〔Ｓ〕＝０．０１
５％のステンレス溶鋼を通常ＶＯＤ吹酸処理した後、溶
鋼〔Ａｌ〕を強還元して極低Ｓ化する製造試験を行っ
た。
鋼の製造を行うに際し、ＶＯＤ処理前〔Ｓ〕＝０．０１
５％のステンレス溶鋼を通常ＶＯＤ吹酸処理した後、溶
鋼〔Ａｌ〕を強還元して極低Ｓ化する製造試験を行っ
た。
【００１６】図１は、この試験によって得られた溶鋼
〔Ａｌ〕と還元後〔Ｓ〕の関係を示す線図であり、真空
度及び攪拌ガス流量による影響は表１に示すとおりであ
る。
〔Ａｌ〕と還元後〔Ｓ〕の関係を示す線図であり、真空
度及び攪拌ガス流量による影響は表１に示すとおりであ
る。
【００１７】
【表１】 これらの線図及び表から、〔Ａｌ〕が０．０３０％以上
であれば、安定して〔Ｓ〕＜０．００３％が達成される
ことが確認された。
であれば、安定して〔Ｓ〕＜０．００３％が達成される
ことが確認された。
【００１８】ここで、取鍋内溶鋼の脱Ｓは〔Ａｌ〕≧
０．０３０％で０〜３００Ｔｏｒｒ且つ底吹ガス１Ｎｌ
／ｍｉｎ／ｔ以上で攪拌し、上方よりＣａＯ主体の脱Ｓ
材を添加して行った。その後、溶鋼〔Ａｌ〕と目標〔Ａ
ｌ〕との差分（△Ａｌ）の脱Ａｌ処理として、吹酸ラン
スを用いての吹酸を行うが脱Ｓスラグからの復〔Ｓ〕防
止として図２及び図３にそれぞれ示す２つの方法を行っ
た。
０．０３０％で０〜３００Ｔｏｒｒ且つ底吹ガス１Ｎｌ
／ｍｉｎ／ｔ以上で攪拌し、上方よりＣａＯ主体の脱Ｓ
材を添加して行った。その後、溶鋼〔Ａｌ〕と目標〔Ａ
ｌ〕との差分（△Ａｌ）の脱Ａｌ処理として、吹酸ラン
スを用いての吹酸を行うが脱Ｓスラグからの復〔Ｓ〕防
止として図２及び図３にそれぞれ示す２つの方法を行っ
た。
【００１９】図２は取鍋１内の上部に吹酸ランス２を備
えると共に底部からアルゴン（Ａｒ）を底吹き可能とし
た設備である。
えると共に底部からアルゴン（Ａｒ）を底吹き可能とし
た設備である。
【００２０】この設備において、脱Ｓ後の（Ｓ）含有ス
ラグを除去して△Ａｌに化学量論的に対応する酸素量の
１．０〜１．２倍の吹酸を吹酸ランス２によって行い、
更に３００Ｔｏｒｒ以上であって底吹Ａｒを１Ｎｌ／ｍ
ｉｎ／ｔ以上供給しながら攪拌を行った。
ラグを除去して△Ａｌに化学量論的に対応する酸素量の
１．０〜１．２倍の吹酸を吹酸ランス２によって行い、
更に３００Ｔｏｒｒ以上であって底吹Ａｒを１Ｎｌ／ｍ
ｉｎ／ｔ以上供給しながら攪拌を行った。
【００２１】このとき、スラグ除去は既設の排滓設備を
用いて還元スラグを除去する作業を行ったが、この作業
における温度降下は１０〜２５℃であった。また、還元
スラグ厚みと復Ｓ挙動とを確認すると、脱Ａｌの幅０．
０２０％の操業でスラグ厚み３０〜１５０ｍｍに排滓す
ることによって、復Ｓ量は確実に０．００２％以下に抑
えられた。
用いて還元スラグを除去する作業を行ったが、この作業
における温度降下は１０〜２５℃であった。また、還元
スラグ厚みと復Ｓ挙動とを確認すると、脱Ａｌの幅０．
０２０％の操業でスラグ厚み３０〜１５０ｍｍに排滓す
ることによって、復Ｓ量は確実に０．００２％以下に抑
えられた。
【００２２】ここで、脱Ａｌ吹酸を理論値の１．０〜
１．２倍にするのは、脱ＡｌはそのＡｌ酸化反応に対す
る酸素効率に依存するため、過剰に吹酸すると溶鋼酸化
に伴う歩留低下及び低級酸化物の生成により品質の劣化
が発生するからである。そして、吹酸後の真空攪拌処理
によって、溶鋼残留〔Ａｌ〕によるスラグ還元が促進さ
れ、これにより品質が安定することも確認された。
１．２倍にするのは、脱ＡｌはそのＡｌ酸化反応に対す
る酸素効率に依存するため、過剰に吹酸すると溶鋼酸化
に伴う歩留低下及び低級酸化物の生成により品質の劣化
が発生するからである。そして、吹酸後の真空攪拌処理
によって、溶鋼残留〔Ａｌ〕によるスラグ還元が促進さ
れ、これにより品質が安定することも確認された。
【００２３】一方、図３は脱Ｓ後に浸漬管３を用いて
（Ｓ）含有スラグを浸漬管３内から排除し、溶鋼に吹酸
ランス２から直接吹酸することによって脱Ａｌ処理をす
る設備の例である。
（Ｓ）含有スラグを浸漬管３内から排除し、溶鋼に吹酸
ランス２から直接吹酸することによって脱Ａｌ処理をす
る設備の例である。
【００２４】（Ｓ）含有スラグを排除することで吹酸に
よる酸化反応に伴う復Ｓを抑制されるこの場合の脱Ａｌ
復酸量も（１）と同様に△Ａｌ理論値の１．０〜１．２
倍の吹酸を底吹ガス１Ｎｌ／ｍｉｎ／ｔ以上の攪拌下で
行うことで溶鋼酸化も抑制される。
よる酸化反応に伴う復Ｓを抑制されるこの場合の脱Ａｌ
復酸量も（１）と同様に△Ａｌ理論値の１．０〜１．２
倍の吹酸を底吹ガス１Ｎｌ／ｍｉｎ／ｔ以上の攪拌下で
行うことで溶鋼酸化も抑制される。
【００２５】
【発明の効果】本発明では、低温衝撃性に富んだ低Ａ
ｌ，低Ｓ系のステンレス鋼の製造が好適に行えるほか、
高価な低Ｓ合金を使用することなく容易に低Ａｌ，低Ｓ
ステンレス鋼を製造することができる。また、鍋中のス
ラグの還元処理を行うことにより、連続鋳造作業の安定
性が維持されると共に、品質も安定した低Ａｌ・低Ｓス
テンレス鋼の製造が可能となる。
ｌ，低Ｓ系のステンレス鋼の製造が好適に行えるほか、
高価な低Ｓ合金を使用することなく容易に低Ａｌ，低Ｓ
ステンレス鋼を製造することができる。また、鍋中のス
ラグの還元処理を行うことにより、連続鋳造作業の安定
性が維持されると共に、品質も安定した低Ａｌ・低Ｓス
テンレス鋼の製造が可能となる。
【図１】 溶鋼〔Ａｌ〕と還元後〔Ｓ〕の関係を示す線
図である。
図である。
【図２】 取鍋内への吹酸及び底吹を示す概略図であ
る。
る。
【図３】 浸漬管を適用した取鍋を示す概略図である。
１：取鍋 ２：吹酸ランス ３：浸漬管
Claims (1)
- 【請求項１】 仕上げ脱炭後の取鍋内の溶鋼及びスラグ
に脱酸用のＡｌと脱硫用ＣａＯを添加して前記溶鋼及び
スラグを真空還元し、この真空還元後に前記取鍋内のス
ラグを排出除去すると共に前記溶鋼に含まれる過剰Ａｌ
を吹酸除去する低アルミニウム・低硫黄ステンレス鋼の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18138194A JPH0841530A (ja) | 1994-08-02 | 1994-08-02 | 低アルミニウム・低硫黄ステンレス鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18138194A JPH0841530A (ja) | 1994-08-02 | 1994-08-02 | 低アルミニウム・低硫黄ステンレス鋼の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0841530A true JPH0841530A (ja) | 1996-02-13 |
Family
ID=16099741
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18138194A Pending JPH0841530A (ja) | 1994-08-02 | 1994-08-02 | 低アルミニウム・低硫黄ステンレス鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0841530A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010280940A (ja) * | 2009-06-03 | 2010-12-16 | Nippon Steel Corp | 高清浄鋼の溶製方法 |
| JP2011066394A (ja) * | 2009-08-18 | 2011-03-31 | Mitsubishi Electric Corp | 光源装置、及び光源装置の製造方法 |
| CN103255263A (zh) * | 2013-04-16 | 2013-08-21 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种控制低碳无铝钢中Als的控制方法 |
| CN113106199A (zh) * | 2021-03-29 | 2021-07-13 | 北京科技大学 | 一种降低硅锰脱氧钢氧化铝夹杂物的方法及装置 |
-
1994
- 1994-08-02 JP JP18138194A patent/JPH0841530A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010280940A (ja) * | 2009-06-03 | 2010-12-16 | Nippon Steel Corp | 高清浄鋼の溶製方法 |
| JP2011066394A (ja) * | 2009-08-18 | 2011-03-31 | Mitsubishi Electric Corp | 光源装置、及び光源装置の製造方法 |
| US8733995B2 (en) | 2009-08-18 | 2014-05-27 | Mitsubishi Electric Corporation | Light source device with reduced optical part clouding |
| CN103255263A (zh) * | 2013-04-16 | 2013-08-21 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种控制低碳无铝钢中Als的控制方法 |
| CN113106199A (zh) * | 2021-03-29 | 2021-07-13 | 北京科技大学 | 一种降低硅锰脱氧钢氧化铝夹杂物的方法及装置 |
| CN113106199B (zh) * | 2021-03-29 | 2022-07-22 | 北京科技大学 | 一种降低硅锰脱氧钢氧化铝夹杂物的方法及装置 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20021206 |