JPH0849448A - 風用制振装置を備えた建物 - Google Patents
風用制振装置を備えた建物Info
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- JPH0849448A JPH0849448A JP18725994A JP18725994A JPH0849448A JP H0849448 A JPH0849448 A JP H0849448A JP 18725994 A JP18725994 A JP 18725994A JP 18725994 A JP18725994 A JP 18725994A JP H0849448 A JPH0849448 A JP H0849448A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 省スペース及び省エネルギーで高い制振効果
の得られる建物を提供することである。 【構成】 建物１に風用制振装置２を備えたものであ
り、この風用制振装置２は最上階に１基又は２基設置さ
れた可動翼３と、所定階に設けた可動翼３の回転制御を
行なう制御部４とから構成されている。
の得られる建物を提供することである。 【構成】 建物１に風用制振装置２を備えたものであ
り、この風用制振装置２は最上階に１基又は２基設置さ
れた可動翼３と、所定階に設けた可動翼３の回転制御を
行なう制御部４とから構成されている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は風用制振装置を備えた建
物に関するものである。
物に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来技術による風に対する制振装置の代
表的なものは図１２に示すように、チューンドマスダン
パ２０、ハイブリットマスダンパ３０、アクティブマス
ドライバ４０等があるが、いずれの装置も建物総重量の
約１％程度を上限とする制振体マス２０ａ、３０ａ、４
０ａをパッシブ及びアクティブに駆動することにより、
建物５０に発生する水平振動を低減させる制振機構とな
っている。
表的なものは図１２に示すように、チューンドマスダン
パ２０、ハイブリットマスダンパ３０、アクティブマス
ドライバ４０等があるが、いずれの装置も建物総重量の
約１％程度を上限とする制振体マス２０ａ、３０ａ、４
０ａをパッシブ及びアクティブに駆動することにより、
建物５０に発生する水平振動を低減させる制振機構とな
っている。
【０００３】しかしながら、これらの制振装置はいずれ
も建物総重量の約１％程度の制振体マス２０ａ、３０
ａ、４０ａを建物の最上階などに設置するための広いス
ペースと、これらの制振体マス２０ａ、３０ａ、４０ａ
を支えるための堅固な基礎構造を必要とした。
も建物総重量の約１％程度の制振体マス２０ａ、３０
ａ、４０ａを建物の最上階などに設置するための広いス
ペースと、これらの制振体マス２０ａ、３０ａ、４０ａ
を支えるための堅固な基礎構造を必要とした。
【０００４】また前記ハイブリットマスダンパ３０、ア
クティブマスドライバ４０による制振装置の場合は、風
に対する建物の応答の大きさに応じて大きな制御力を必
要とするためため多大なエネルギーの供給が必要とな
る。
クティブマスドライバ４０による制振装置の場合は、風
に対する建物の応答の大きさに応じて大きな制御力を必
要とするためため多大なエネルギーの供給が必要とな
る。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】このように上述の制振
体マスを別途設置する制振装置を採用する場合には、多
大な制振装置の設置スペースが必要であることや、建物
総重量の約１％程度の制振体マスを設置するための堅固
な基礎構造を必要とするなどの制約が多く、さらにいず
れの装置も上記のような実情から経済的に高価なものと
なっているというのが現状である。本発明は上記のよう
な問題に鑑みてなされたものであり、その目的は、省ス
ペース及び省エネルギーで風による振動に対する高い制
振効果の得られる建物を提供することである。
体マスを別途設置する制振装置を採用する場合には、多
大な制振装置の設置スペースが必要であることや、建物
総重量の約１％程度の制振体マスを設置するための堅固
な基礎構造を必要とするなどの制約が多く、さらにいず
れの装置も上記のような実情から経済的に高価なものと
なっているというのが現状である。本発明は上記のよう
な問題に鑑みてなされたものであり、その目的は、省ス
ペース及び省エネルギーで風による振動に対する高い制
振効果の得られる建物を提供することである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記のような課題を解決
するための本発明の風用制振装置を備えた建物は、建物
に風用制振装置が設けられ、前記風用制振装置が建物の
最上階に設置した可動翼と、該可動翼を回転制御する制
御部とからなり、前記可動翼の風方向に対する見付面積
を建物の複数箇所に設置したセンサからの信号によって
変化させることを特徴とする構成とすることである。
するための本発明の風用制振装置を備えた建物は、建物
に風用制振装置が設けられ、前記風用制振装置が建物の
最上階に設置した可動翼と、該可動翼を回転制御する制
御部とからなり、前記可動翼の風方向に対する見付面積
を建物の複数箇所に設置したセンサからの信号によって
変化させることを特徴とする構成とすることである。
【０００７】
【作用】建物の所定箇所に設置された風向・風速計や速
度型地震計等のセンサからの信号によって可動翼の風向
に対する見付面積を適宜変更させることにより風による
建物への圧力を増減又は調整することができる。
度型地震計等のセンサからの信号によって可動翼の風向
に対する見付面積を適宜変更させることにより風による
建物への圧力を増減又は調整することができる。
【０００８】このように可動翼の向きを水平方向の任意
の向きに変えることが可能であるため風による風圧面を
任意の方向に変化させて水平方向に振動する構造物の振
動制御が可能となる。
の向きに変えることが可能であるため風による風圧面を
任意の方向に変化させて水平方向に振動する構造物の振
動制御が可能となる。
【０００９】このような建物の振動外乱である風の力を
振動制御力として利用して、風により建物に発生する振
動を軽減することができるため、極めて省エネルギーで
振動制御が可能となり、かつ、一つの風用制振装置で水
平２方向の制御が可能であるため極めて省スペースの振
動制御手法を提供できる。
振動制御力として利用して、風により建物に発生する振
動を軽減することができるため、極めて省エネルギーで
振動制御が可能となり、かつ、一つの風用制振装置で水
平２方向の制御が可能であるため極めて省スペースの振
動制御手法を提供できる。
【００１０】
【実施例】以下、本発明の一実施例を図面に基づいて詳
細に説明する。図１は風用制振装置を備えた建物の正面
図、図２は可動翼の正面図、図３は同側面図である。
細に説明する。図１は風用制振装置を備えた建物の正面
図、図２は可動翼の正面図、図３は同側面図である。
【００１１】図１は６階建の建物１に風用制振装置２を
備えたものであり、この風用制振装置２は最上階に１基
又は２基設置された可動翼３と、所定階に設けた可動翼
３の回転制御を行なう制御部４とから構成されている。
備えたものであり、この風用制振装置２は最上階に１基
又は２基設置された可動翼３と、所定階に設けた可動翼
３の回転制御を行なう制御部４とから構成されている。
【００１２】前記可動翼３は軽量化を図るためにアルミ
ニュウム板が使用され、上下の軸５、６がベアリングに
より支持枠７に軸支され、前記下軸６が減速機を介して
サーボモータ８に取り付けられて高速回転及び停止がで
きるようになっている。
ニュウム板が使用され、上下の軸５、６がベアリングに
より支持枠７に軸支され、前記下軸６が減速機を介して
サーボモータ８に取り付けられて高速回転及び停止がで
きるようになっている。
【００１３】このサーボモータ８は建物１の所定箇所に
設けた制御部４と電気的に連係され、この制御部４から
の指令に基づいて回転制御されて可動翼３の回転角度を
設定する。
設けた制御部４と電気的に連係され、この制御部４から
の指令に基づいて回転制御されて可動翼３の回転角度を
設定する。
【００１４】この可動翼３の回転駆動制御は、建物１の
最上階に設けた風向・風速計９や所定階に設けた速度型
地震計１０等のセンサから風向状態、風速状態、振動状
態等が制御部４に入力され、これらの状態量をもとに制
御部４で風向に対して可動翼３が適正な見付面積になる
ようにその回転方向に対する回転角度が算出され、これ
によりサーボモータ８が回転して行なわれる。このよう
に前記可動翼３は建物１の振動制御が最も期待される方
向に回転制御される。
最上階に設けた風向・風速計９や所定階に設けた速度型
地震計１０等のセンサから風向状態、風速状態、振動状
態等が制御部４に入力され、これらの状態量をもとに制
御部４で風向に対して可動翼３が適正な見付面積になる
ようにその回転方向に対する回転角度が算出され、これ
によりサーボモータ８が回転して行なわれる。このよう
に前記可動翼３は建物１の振動制御が最も期待される方
向に回転制御される。
【００１５】したがって、図４に示すように、風１１が
矢印の方向から吹いて風の作用する方向に建物１が振動
する場合は、可動翼３を風１１と直交する方向に回転さ
せた状態にすると、その風圧力は最大となる。
矢印の方向から吹いて風の作用する方向に建物１が振動
する場合は、可動翼３を風１１と直交する方向に回転さ
せた状態にすると、その風圧力は最大となる。
【００１６】一方、可動翼３を風１１の作用する方向と
平行に回転させた状態にすると、可動翼３には風圧力は
作用しない。このように可動翼３を風１１の作用する方
向と直交もしくは平行に回転させることにより風圧力を
増減させて建物１に発生する振動を制御することができ
る。
平行に回転させた状態にすると、可動翼３には風圧力は
作用しない。このように可動翼３を風１１の作用する方
向と直交もしくは平行に回転させることにより風圧力を
増減させて建物１に発生する振動を制御することができ
る。
【００１７】この可動翼３の制御アルゴリズムの説明の
ため、図５に前記建物１のＸ、Ｙ軸１４、１５と可動翼
３の角度及び風向との関係を示す。図５は可動翼３の平
面図であり、可動翼３の水平断面の長辺を通る軸を可動
翼の主軸１２とする。
ため、図５に前記建物１のＸ、Ｙ軸１４、１５と可動翼
３の角度及び風向との関係を示す。図５は可動翼３の平
面図であり、可動翼３の水平断面の長辺を通る軸を可動
翼の主軸１２とする。
【００１８】また、図中、θｆは可動翼の主軸１２とＸ
軸とのなす角度を表し「可動翼の設定角度」とする。ま
たθｗは風向とＸ軸とのなす角度を表し「風向の角度」
とする。これらの量は、いずれも反時計回りを正符号と
する。またＶｘ及びＶｙはそれぞれＸ、Ｙ軸１４、１５
方向の建物最上階の絶対速度を表わす。
軸とのなす角度を表し「可動翼の設定角度」とする。ま
たθｗは風向とＸ軸とのなす角度を表し「風向の角度」
とする。これらの量は、いずれも反時計回りを正符号と
する。またＶｘ及びＶｙはそれぞれＸ、Ｙ軸１４、１５
方向の建物最上階の絶対速度を表わす。
【００１９】また、図６に可動翼３の制御に用いる２つ
の状態を示す。まず、可動翼３の状態を表現するために
回転方向の軸として可動翼の基準軸１３なるものを定め
る。図中θｒは可動翼の基準軸１３とＸ軸とのなす角度
を表し「可動翼の軸角度」とする。
の状態を示す。まず、可動翼３の状態を表現するために
回転方向の軸として可動翼の基準軸１３なるものを定め
る。図中θｒは可動翼の基準軸１３とＸ軸とのなす角度
を表し「可動翼の軸角度」とする。
【００２０】そして、図６に示すように、可動翼の基準
軸１３と可動翼の主軸１２が一致する状態を「オープン
モード」、可動翼の基準軸１３と可動翼の主軸１２が９
０°の角度をなす状態を「クローズモード」とする。
軸１３と可動翼の主軸１２が一致する状態を「オープン
モード」、可動翼の基準軸１３と可動翼の主軸１２が９
０°の角度をなす状態を「クローズモード」とする。
【００２１】可動翼３の制御は各制御ステップごとに状
態量として、外乱に関する情報（風向及び風速）と、応
答に関する情報（建物最上階のＸ、Ｙ方向の速度）を用
い、可動翼の回転角度量Δθｆを制御量として算定する
ものである。
態量として、外乱に関する情報（風向及び風速）と、応
答に関する情報（建物最上階のＸ、Ｙ方向の速度）を用
い、可動翼の回転角度量Δθｆを制御量として算定する
ものである。
【００２２】この可動翼３の制御アルゴリズムは以下に
説明するような手順である。 １）風方向風速Ｗの値を評価し、その大きさが風速の域
値のδｗを越えない時には可動翼３の状態を前制御ステ
ップの状態で保持するものとする。 ２）建物１の振動方向を建物最上階のＸ、Ｙ方向の速度
Ｖｘ、Ｖｙから求め、その制御ステップにおける可動翼
の基準軸１３を決定する。
説明するような手順である。 １）風方向風速Ｗの値を評価し、その大きさが風速の域
値のδｗを越えない時には可動翼３の状態を前制御ステ
ップの状態で保持するものとする。 ２）建物１の振動方向を建物最上階のＸ、Ｙ方向の速度
Ｖｘ、Ｖｙから求め、その制御ステップにおける可動翼
の基準軸１３を決定する。
【００２３】この手順はまずＶｘ、Ｖｙのそれぞれの大
きさと速度の域値δｖとの大小比較を行い、可動翼の軸
角度θｒを次のように求める。｜Ｖｘ｜＜δｖ、かつ、
｜Ｖｙ｜＜δｖの時には、可動翼の状態を前制御ステッ
プの状態で保持するものとする。｜Ｖｘ｜＜δｖ、か
つ、｜Ｖｙ｜≧δｖの時で、Ｖｙ≧δｖの時には、θｒ
＝９０°、Ｖｙ≦δｖの時には、θｒ＝−９０°とす
る。｜Ｖｘ｜≧δｖ、かつ、｜Ｖｙ｜＜δｖの時で、｜
Ｖｘ｜≧δｖの時には、θｒ＝０°、｜Ｖｘ｜≦δｖの
時には、θｒ＝−１８０°とする。｜Ｖｘ｜≧δｖ、か
つ、｜Ｖｙ｜≧δｖの時で、Ｖｘ、Ｖｙを合成した速度
ベクトルが、第１象限上にある時には、θｒ＝４５°、
第２象限上にある時には、θｒ＝１３５°、第３象限上
にある時には、θｒ＝−１３５°、第４象限上にある時
には、θｒ＝−４５°とする。
きさと速度の域値δｖとの大小比較を行い、可動翼の軸
角度θｒを次のように求める。｜Ｖｘ｜＜δｖ、かつ、
｜Ｖｙ｜＜δｖの時には、可動翼の状態を前制御ステッ
プの状態で保持するものとする。｜Ｖｘ｜＜δｖ、か
つ、｜Ｖｙ｜≧δｖの時で、Ｖｙ≧δｖの時には、θｒ
＝９０°、Ｖｙ≦δｖの時には、θｒ＝−９０°とす
る。｜Ｖｘ｜≧δｖ、かつ、｜Ｖｙ｜＜δｖの時で、｜
Ｖｘ｜≧δｖの時には、θｒ＝０°、｜Ｖｘ｜≦δｖの
時には、θｒ＝−１８０°とする。｜Ｖｘ｜≧δｖ、か
つ、｜Ｖｙ｜≧δｖの時で、Ｖｘ、Ｖｙを合成した速度
ベクトルが、第１象限上にある時には、θｒ＝４５°、
第２象限上にある時には、θｒ＝１３５°、第３象限上
にある時には、θｒ＝−１３５°、第４象限上にある時
には、θｒ＝−４５°とする。
【００２４】３）このようにして、定めた可動翼の基準
軸１３と風向とのなす角度Δθｗが、θｒ−９０°＜Δ
θｗ＜θｒ＋９０°の時には可動翼を「オープンモー
ド」とし、それ以外の時には可動翼を「クローズモー
ド」とする。
軸１３と風向とのなす角度Δθｗが、θｒ−９０°＜Δ
θｗ＜θｒ＋９０°の時には可動翼を「オープンモー
ド」とし、それ以外の時には可動翼を「クローズモー
ド」とする。
【００２５】以上の評価から［１］可動翼３の状態を保
持する場合には、可動翼の回転角度量Δθｆ＝０とし、
［２］可動翼３を「オープンモード」とする場合には、
現在の可動翼の設定角度θｆと可動翼の軸角度θｒとの
差Δθｒ（＝θｒ−θｆ）を用いて、可動翼の回転角度
量Δθｆ＝Δθｒとし、［３］可動翼３を「クローズモ
ード」とする場合には可動翼の回転角度量Δθｆ＝Δθ
ｒ＋９０°とする。
持する場合には、可動翼の回転角度量Δθｆ＝０とし、
［２］可動翼３を「オープンモード」とする場合には、
現在の可動翼の設定角度θｆと可動翼の軸角度θｒとの
差Δθｒ（＝θｒ−θｆ）を用いて、可動翼の回転角度
量Δθｆ＝Δθｒとし、［３］可動翼３を「クローズモ
ード」とする場合には可動翼の回転角度量Δθｆ＝Δθ
ｒ＋９０°とする。
【００２６】ここで用いてきたＸ軸を基準とする絶対角
度に関する記号（θ）、および相対的な角度に関する記
号（Δθ）は、ともに全て−１８０°≦（θ）＜１８０
°、−１８０°≦（Δθ）＜１８０°の範囲で定義され
た量であり、計算上この範囲を越える値を扱う場合に
は、この範囲の同位相の値で置き換えたものを用いる。
また図７に制御アルゴリズムをフローで示す。
度に関する記号（θ）、および相対的な角度に関する記
号（Δθ）は、ともに全て−１８０°≦（θ）＜１８０
°、−１８０°≦（Δθ）＜１８０°の範囲で定義され
た量であり、計算上この範囲を越える値を扱う場合に
は、この範囲の同位相の値で置き換えたものを用いる。
また図７に制御アルゴリズムをフローで示す。
【００２７】以下に上記の風用制振装置２を備えた建物
１での制振状態の実験結果を示す。図１に示すような６
階建ての建物１の最上階に設置した風向・風速計９で計
測された実験時の風向は、ほぼ建物のＹ軸方向と同じ方
向の北西の風（約±４５°）であり、また平均風速は約
１５ｍ／ｓｅｃ（約±１０ｍ／ｓｅｃ）であった。
１での制振状態の実験結果を示す。図１に示すような６
階建ての建物１の最上階に設置した風向・風速計９で計
測された実験時の風向は、ほぼ建物のＹ軸方向と同じ方
向の北西の風（約±４５°）であり、また平均風速は約
１５ｍ／ｓｅｃ（約±１０ｍ／ｓｅｃ）であった。
【００２８】可動翼３のトリガとなる風速及び建物最上
階の速度の域値は、それぞれ１．０ｍ／ｓｅｃ、０．０
５ｃｍ／ｓｅｃと設定した。この制振制御アルゴリズム
による「制振」実験の他に、さらに可動翼３の潜在的な
能力を検証するための一つの手段として、建物１の応答
を励起させる制御アルゴリズムを用いた「逆制振」実験
も行った。
階の速度の域値は、それぞれ１．０ｍ／ｓｅｃ、０．０
５ｃｍ／ｓｅｃと設定した。この制振制御アルゴリズム
による「制振」実験の他に、さらに可動翼３の潜在的な
能力を検証するための一つの手段として、建物１の応答
を励起させる制御アルゴリズムを用いた「逆制振」実験
も行った。
【００２９】この逆制振のアルゴリズムは、制振制御ア
ルゴリズムによって決定される可動翼３のあるべき状態
（オープンモードあるいはクローズモード）を逆にした
だけのものである。
ルゴリズムによって決定される可動翼３のあるべき状態
（オープンモードあるいはクローズモード）を逆にした
だけのものである。
【００３０】また図８に制振制御時の建物最上階のＸ方
向、Ｙ方向の速度応答をそれぞれ示す。これは前半約６
０秒間が非制御で、後半約６０秒間に制振制御を行なっ
たものである。Ｘ方向に関しては有効な応答の低減効果
が見られるがＹ方向に関しては非制御の場合と比較して
ほとんど差異が見られない。
向、Ｙ方向の速度応答をそれぞれ示す。これは前半約６
０秒間が非制御で、後半約６０秒間に制振制御を行なっ
たものである。Ｘ方向に関しては有効な応答の低減効果
が見られるがＹ方向に関しては非制御の場合と比較して
ほとんど差異が見られない。
【００３１】また図９には逆制振制御時の建物最上階の
Ｘ方向、Ｙ方向の速度応答をそれぞれ示す。これは前半
約６０秒間が非制御で、後半約６０秒間に逆制振制御を
行なったものである。Ｘ方向に関しては、速度振動が大
きく増幅されていることがわかる。
Ｘ方向、Ｙ方向の速度応答をそれぞれ示す。これは前半
約６０秒間が非制御で、後半約６０秒間に逆制振制御を
行なったものである。Ｘ方向に関しては、速度振動が大
きく増幅されていることがわかる。
【００３２】しかしながら、Ｙ方向に関しては制振制御
時と同様に、非制御の場合と比較してほとんど差異が見
られない。以下の表にこれらの図９に対応した制御前後
における建物最上階のＸ方向の速度応答のＲＭＳ値を示
す。表中の括弧内の数字は非制御時に対する制御時のＲ
ＭＳ値（％）であり、制御効果はＸ軸方向についてのみ
現われている。
時と同様に、非制御の場合と比較してほとんど差異が見
られない。以下の表にこれらの図９に対応した制御前後
における建物最上階のＸ方向の速度応答のＲＭＳ値を示
す。表中の括弧内の数字は非制御時に対する制御時のＲ
ＭＳ値（％）であり、制御効果はＸ軸方向についてのみ
現われている。
【００３３】次に図１０に非制御時、制振制御時、逆制
振制御時の建物最上階の速度軌跡をそれぞれ示す。同図
の（１）と（２）とを比較すると、制振制御により速度
の軌跡が非制御時よりかなり縮小されており、有効な制
御効果が確認される。また同図の（１）と（３）とを比
較すると、逆制振制御時の場合は建物１が励振されてい
ることがわかる。いずれの制御を行なった場合において
もＸ方向に対する制御効果は見られるが、Ｙ方向に関し
てはほとんど非制御時と変わらない。
振制御時の建物最上階の速度軌跡をそれぞれ示す。同図
の（１）と（２）とを比較すると、制振制御により速度
の軌跡が非制御時よりかなり縮小されており、有効な制
御効果が確認される。また同図の（１）と（３）とを比
較すると、逆制振制御時の場合は建物１が励振されてい
ることがわかる。いずれの制御を行なった場合において
もＸ方向に対する制御効果は見られるが、Ｙ方向に関し
てはほとんど非制御時と変わらない。
【００３４】また図１１に非制御、制振制御、逆制振制
御時における風速のＲＭＳ値と、建物最上階の速度応答
のＲＭＳ値との関係をＸ方向、Ｙ方向に関してそれぞれ
示す。また同図のＸ方向の速度応答のＲＭＳ値について
は非制御時、制振制御時、逆制振制御時の間に明確な違
いを見ることができる。すなわち、非制御時に対して、
制振制御時には風速の違いによらず、ほぼ一様な応答の
低減効果が見られ、また逆制振制御時にはかなりシャー
プな立ち上がりで応答が増幅されることがわかる。
御時における風速のＲＭＳ値と、建物最上階の速度応答
のＲＭＳ値との関係をＸ方向、Ｙ方向に関してそれぞれ
示す。また同図のＸ方向の速度応答のＲＭＳ値について
は非制御時、制振制御時、逆制振制御時の間に明確な違
いを見ることができる。すなわち、非制御時に対して、
制振制御時には風速の違いによらず、ほぼ一様な応答の
低減効果が見られ、また逆制振制御時にはかなりシャー
プな立ち上がりで応答が増幅されることがわかる。
【００３５】しかしながら、図１１のＹ方向の速度応答
のＲＭＳ値については非制御時、制振制御時、逆制振制
御時の間にはほとんど差異は見られない。すなわち、こ
の方向に対しては制御による影響が極めて小さいもので
あると考えられる。
のＲＭＳ値については非制御時、制振制御時、逆制振制
御時の間にはほとんど差異は見られない。すなわち、こ
の方向に対しては制御による影響が極めて小さいもので
あると考えられる。
【００３６】このように建物１の速度応答に関して、風
向と直角方向であるＸ方向には制御による応答値の低減
効果が見られるが、風向と同一方向であるＹ方向には効
果が見られなかった。以上のような結果から下記の効果
を確認することができた。
向と直角方向であるＸ方向には制御による応答値の低減
効果が見られるが、風向と同一方向であるＹ方向には効
果が見られなかった。以上のような結果から下記の効果
を確認することができた。
【００３７】
【発明の効果】可動翼の風向に対する見付面積を適宜変
更させることにより、風による建物の水平方向の振動制
御が可能となる。
更させることにより、風による建物の水平方向の振動制
御が可能となる。
【００３８】風を利用して建物に発生する風の作用する
方向の振動を軽減することができるため、極めて小さな
エネルギーで振動制御が可能となる。
方向の振動を軽減することができるため、極めて小さな
エネルギーで振動制御が可能となる。
【００３９】一つの風用振動装置で水平２方向の振動制
御が可能であるため、従来のようにチューンドマスダン
パ、ハイブリットマスダンパ、アクティブマスドライバ
等を利用した制振装置と比較して、多大な制振装置の設
置スペースや制振体マスを設置するための堅固な基礎構
造を必要とせずに、極めて小さなスペースで振動制御を
することができる。
御が可能であるため、従来のようにチューンドマスダン
パ、ハイブリットマスダンパ、アクティブマスドライバ
等を利用した制振装置と比較して、多大な制振装置の設
置スペースや制振体マスを設置するための堅固な基礎構
造を必要とせずに、極めて小さなスペースで振動制御を
することができる。
【００４０】可動翼の風向に対する見付面積を適宜変更
させることにより、風圧力を増減させることができる。
させることにより、風圧力を増減させることができる。
【図１】風用制振装置を備えた建物の正面図である。
【図２】可動翼の正面図である。
【図３】可動翼の縦断面図である。
【図４】風用制振装置を備えた建物の平面図である。
【図５】可動翼の平面図である。
【図６】可動翼の２つの状態を示す平面図である。
【図７】制御アルゴリズムのフローである。
【図８】（１）は制振制御時の建物最上階のＸ方向の応
答速度図、（２）は同Ｙ方向の応答速度図である。
答速度図、（２）は同Ｙ方向の応答速度図である。
【図９】（１）は逆制振制御時の建物最上階のＸ方向の
応答速度図、（２）は同Ｙ方向の応答速度図である。
応答速度図、（２）は同Ｙ方向の応答速度図である。
【図１０】（１）は非制御時の建物最上階の速度軌跡
図、（２）は同制振制御時の速度軌跡図、（３）は同逆
制振制御時の速度軌跡図である。
図、（２）は同制振制御時の速度軌跡図、（３）は同逆
制振制御時の速度軌跡図である。
【図１１】（１）は非制御時、制振制御時、逆制振制御
時における風速のＲＭＳ値と、建物最上階のＸ方向の応
答速度のＲＭＳ値の関係図、（２）は同Ｙ方向の関係図
である。
時における風速のＲＭＳ値と、建物最上階のＸ方向の応
答速度のＲＭＳ値の関係図、（２）は同Ｙ方向の関係図
である。
【図１２】従来の制振装置を示したものであり、（１）
はチューンドマスダンパを示した正面図、（２）はハイ
ブリッドマスダンパを示した正面図、（３）はアクティ
ブマスドライバを示した正面図である。
はチューンドマスダンパを示した正面図、（２）はハイ
ブリッドマスダンパを示した正面図、（３）はアクティ
ブマスドライバを示した正面図である。
１ 建物 ２ 風用制振装置 ３ 可動翼 ４ 制御部 ５ 上軸 ６ 下軸 ７ 支持枠 ８ サーボモータ ９ 風向・風速計 １０ 速度地震計
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 古川 忠稔 栃木県那須郡西那須野町四区町1534−１ 五洋建設株式会社技術研究所内 (72)発明者 清水 欽也 栃木県那須郡西那須野町四区町1534−１ 五洋建設株式会社技術研究所内 (72)発明者 徳弘 吉秀 栃木県那須郡西那須野町四区町1534−１ 五洋建設株式会社技術研究所内
Claims (1)
- 【請求項１】 建物に風用制振装置が設けられ、前記風
用制振装置が建物の最上階に設置した可動翼と、該可動
翼を回転制御する制御部とからなり、前記可動翼の風方
向に対する見付面積を、建物の所定箇所に設置したセン
サからの信号によって変化させることを特徴とする風用
制振装置を備えた建物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18725994A JPH0849448A (ja) | 1994-08-09 | 1994-08-09 | 風用制振装置を備えた建物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18725994A JPH0849448A (ja) | 1994-08-09 | 1994-08-09 | 風用制振装置を備えた建物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0849448A true JPH0849448A (ja) | 1996-02-20 |
Family
ID=16202852
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18725994A Pending JPH0849448A (ja) | 1994-08-09 | 1994-08-09 | 風用制振装置を備えた建物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0849448A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7823335B2 (en) | 2004-12-15 | 2010-11-02 | Renscience Ip Holdings Inc. | Wall edge vortex suppressor |
| US7836642B2 (en) | 2004-07-26 | 2010-11-23 | Renscience Ip Holdings Inc. | Roof edge windscreen |
| US7866095B2 (en) | 2004-09-27 | 2011-01-11 | Renscience Ip Holdings Inc. | Roof edge vortex suppressor |
| JP2020193474A (ja) * | 2019-05-28 | 2020-12-03 | 株式会社フジタ | 建築物の制振装置 |
-
1994
- 1994-08-09 JP JP18725994A patent/JPH0849448A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7836642B2 (en) | 2004-07-26 | 2010-11-23 | Renscience Ip Holdings Inc. | Roof edge windscreen |
| US7866095B2 (en) | 2004-09-27 | 2011-01-11 | Renscience Ip Holdings Inc. | Roof edge vortex suppressor |
| US8161692B2 (en) | 2004-09-27 | 2012-04-24 | Renscience Ip Holdings, Inc. | Roof edge vortex suppressor |
| US7823335B2 (en) | 2004-12-15 | 2010-11-02 | Renscience Ip Holdings Inc. | Wall edge vortex suppressor |
| US7966773B2 (en) | 2004-12-15 | 2011-06-28 | Renscience Ip Holdings Inc. | Wall edge vortex suppressor |
| JP2020193474A (ja) * | 2019-05-28 | 2020-12-03 | 株式会社フジタ | 建築物の制振装置 |
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