JPH08511583A - パルプ製造の際の溶解固形分の制御方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 強度が大きく、漂白性のよいクラフトパルプを、有効アルカリ消費量を少なくして、低Ｈファクターで製造することが、クラフト蒸解の実質的に全段階において溶解有機物質（ＤＯＭ）濃度を低く維持することによって可能である。この操作には、連続蒸解カンの少なくとも一部から高濃度のＤＯＭ液を抽出し、これを、非常に低濃度のＤＯＭ液と置き換えることが包含される。二槽型加圧式システム、一槽型加圧式システム、または他のシステムを有する既設のパルプ工場に対しても後から改造を加え、低濃度ＤＯＭ含有の希釈液（実質的にＤＯＭを含まない白液を含む）を抽出し、添加するようにすることができる。また、商業的規模の回分式蒸解カン（パルプ日量８トン以上）を低濃度ＤＯＭ含有液で運転し、強度の大きいパルプを製造することができる。低濃度ＤＯＭ含有液を用いると、結果としてＨファクターが下がり、有効アルカリ消費量が低下し、漂白性が向上する。

Description

【発明の詳細な説明】 発明の名称 パルプ製造の際の溶解固形分の制御方法 発明の背景および概要 セルロースクラフトパルプ製造技術の従来的な知識に従えば、溶解性有機物（Ｄ ＯＭ）−−主に溶解ヘミセルロース、およびリグニンから成るものであるが、溶 解セルロース、易抽出性物質、および蒸解プロセスによって木材から抽出される 他の物質などからも成るもの−−の濃度は、液中の活性蒸解薬剤が木材中に残留 または始めから存在しているリグニンと反応し得る前に当該薬剤を消費して、脱 リグニンプロセスを邪魔し、蒸解プロセスの後段において有害な影響を与えるこ とが知られている。上記の後段を除いては、蒸解の他の部分におけるＤＯＭ濃度 の影響は、従来的な知識に従えば、顕著ではないと信じられている。蒸解の上記 後段に際してのＤＯＭの妨害作用は、最新の連続蒸解プロセス、特にューヨーク 州、グレンフォール（Ｇｌｅｎｓ Ｆａｌｌｓ）のカミヤ社（Ｋａｍｙｒ，Ｉｎ ｃ．）の製造販売にかかわるＥＭＣＣ（登録商標）蒸解カンを用いることによっ て最小限に抑えられる。この場合、蒸解の終段において液（白液を含む）が向流 に流されるので、「全体的（バルク）脱リグニン」段階の最後のところと、いわ ゆる「最終的脱リグニン」段階のすべてにおいてＤＯＭ濃度が低下するからであ る。 本発明に従って見出されたことは、そもそもＤＯＭは蒸解段階の最後のところで 蒸解に悪影響を与えるのみならず、ＤＯＭの存在は、蒸解プロセスのいずれの段 階、すなわち全体的脱リグニン段階の初期、中期、または後期の段階で製造され たパルプの強度にも悪影響を与えるということである。ＤＯＭがパルプ繊維に影 響を及ぼすメカニズム、ひいてはパルプ強度に悪影響を及ぼすメカニズムは、明 快には解明されてはいないけれども、繊維の細胞膜を透過するアルカリ抽出可能 な有機物の物質移動速度の低下が当該繊維の回りのＤＯＭによって惹起されるこ と、また非晶質領域（すなわち、節部）に比して繊維の結晶質領域は抽出性に差 があることによる、との仮説が立てられている。とにかく、本発明によって明ら かにされたことは、ＤＯＭの水準（濃度）を蒸解の全段階において最小限に抑え ると、パルプ強度が顕著に増大するということである。本発明に従って見出され たことは、ＤＯＭの水準をクラフト蒸解の全段階においてゼロに近づけると、パ ルプの引裂き強度が大きく増加、すなわち、従来的に製造されたクラフトパルプ に比較して、１１ｋｍ引張りにて約２５％（例えば、２７％）も増加するという ことである。ＤＯＭの水準を通常の水準の半分または四分の一に低下させるだけ でも、パルプ強度は顕著に増加する。 最新技術のクラフト蒸解カンでは、クラフト蒸解の際の幾つかの箇所ではＤＯＭ 濃度が１３０グラム／リットル（ｇ／ｌ）以上、またクラフト蒸解の際の多くの 箇所（例えば、カミヤ社のＭＣＣ（登録商標）連続蒸解カンにおける底部循環部 、調整（ｔｒｉｍ）循環部、上部ならびに主抽出部およびＭＣ循環部）では１０ ０ｇ／ｌ以上になることが珍しくはない。ＤＯＭ水準を（従来の技術的知恵に従 って後段の）洗浄循環部にて約３０〜９０ｇ／ｌに維持するようにしてさえもそ うである。このような従来的状況では、ＤＯＭ中のリグニン成分が６０ｇ／ｌ以 上、実際には１００ｇ／ｌ以上になり、ＤＯＭ中のヘミセルロース成分が２０ｇ ／ｌ以上にもなることも珍しくはない。溶解ヘミセルロースは顕著な影響を与え るのではないかと疑われているけれども、溶解ヘミセルロース成分の方がリグニ ンより大きな悪影響をパルプ強度に与える（例えば、繊維から流出する有機物の 物質移動に悪影響することによって）かどうか、あるいはその逆か、またはその 影響は相乗的であるかどうかについては未だ知られていない。 パルプの漂白性に有利な影響を及ぼし、薬剤の消費を低減し、そしておそらく最 も有意義なことであるがパルプ強度を増加するためには、ＤＯＭ濃度をクラフト 蒸解のすべての段階において最小限に抑えるべきであるということが本発明に従 って初めて認識された。ＤＯＭの水準を最小限に抑えれば、同じ処理量を得なが らも、より小さな連続蒸解カンを設計することができる可能性もあり、回分シス テムを用いても、連続蒸解カンで得られる便益の幾つかを得ることができる可能 性もある。これらの便益ある結果の多くは、クラフト蒸解の実質的全段階（すな わち、全体的脱リグニン工程の初期、中期、または後期）においてＤＯＭ濃度を １００ｇ／ｌ以下、好ましくは約５０ｇ／ｌ以下（ＤＯＭ濃度がゼロに近づけば 近づくほ好ましい結果が得られる）に維持することによって期待することができ る。リグニン成分を５０ｇ／ｌ以下（好ましくは約２５ｇ／ｌ以下）にし、ヘミ セルロース水準を１５ｇ／ｌ以下（好ましくは約１０ｇ／ｌ以下）に維持するの が特に好ましい。 また、本発明に従って見出されたことによると、ＤＯＭ濃度のパルプ強度に対す る悪影響を、少なくともかなりの程度は、不動態化（無害化）することが可能で ある。本発明のこの態様に従って見出されたことによると、黒液を抜き出し、米 国特許第４，９２９，３０７号明細書（この特許開示を参考文献として本明細書 中に引用する）に従う圧熱処理を、例えば、温度約１７０〜３５０℃（好ましく は２４０℃）で、約５〜９０分間（好ましくは約３０〜６０分間）行い、その後 で再導入すれば、最高で約１５％もの引裂き強度の増加を得ることができる。Ｄ ＯＭの不動態化が熱処理で起こるメカニズムも、完全に理解されているというわ けではないが、前記の仮説と首尾一貫しており、その結果はパルプ強度に対して 事実であり、しかも劇的である。 本発明によれば、連続式システムと回分式システム両者に対し、上記のようなパ ルプ強度に対するＤＯＭの悪影響に留意しつつクラフトパルプの強度を増加させ る方法がいろいろ提供される。また本発明によれば、強度が増大したクラフトパ ルプが得られ、本発明の所望の結果を達成する装置も提供される。さらに、本発 明によれば、Ｈファクターも顕著に下げることができ、例えば、所与のカッパー 数を達成するＨファクターは少なくとも約５％は低下する。また、有効アルカリ の消費量も顕著に下げることができ、例えば、特定のカッパー数を達成するのに 木材基準で少なくとも約０．５％（例えば、約４％）は下げられる。さらには、 漂白性の向上も達成することができ、例えば、特定の全シーケンスカッパーファ クターにおいてＩＳＯ白色度を少なくとも一単位増加することができる。 本発明の態様の一つによれば、細砕セルロース繊維材の蒸解によってクラフトパ ルプを製造する方法が提供される。本方法は、連続的に、パルプを製造すべき材 料をクラフト蒸解する際の複数の異なる段階で、（ａ）パルプ強度に悪影響を及 ぼすに実質的に十分な水準のＤＯＭを含有する液を抽出するステップ、および（ ｂ）パルプ強度に好影響を与えるために、抽出された上記の液よりも有効ＤＯＭ の水準が実質的に低い液で、抽出された上記の液の一部または全部を置き換える ことを行うステップを包含する。ステップ（ｂ）は、水、実質的にＤＯＭを含ま ない白液、圧熱処理された黒液、洗浄装置濾液、コールドブロー濾液、およびこ れらの混合液から本質的になる群から選択される液で、抜き出された液を置換す ることによって通常行われる。例えば、蒸解の際の少なくとも一つの段階におい て黒液を抜き出し、ＤＯＭの悪影響を顕著に不動態化するための圧熱条件下（例 えば、常圧より高い圧力下、１７０〜３５０℃で約５〜９０分間、かつ蒸解温度 より少なくとも２０℃以上高い温度）で当該黒液を処理する。本明細書および特 許請求の範囲の中で使用される「有効ＤＯＭ」という術語は、パルプ強度、Ｈフ ァクター、有効アルカリ消費量、および／または漂白性に影響を与えるＤＯＭ部 分を意味する。有効ＤＯＭ濃度が低い液は、不動態化（ただし、漂白性に対する 効果については別）することや、初めからＤＯＭ濃度の低い液を用いることによ って得られる。 本発明の方法は、連続式直立型蒸解カンで行うことができ、その際上記ステップ （ａ）と（ｂ）とは蒸解カンにおいて高さ位置が異なる少なくとも二つの箇所で 行うことができる。また典型的には、ステップ（ｂ）からの置換液を加熱し、抜 き出された液と実質的に同じ温度とした後で置換液を蒸解される材料に導入し、 これと接触させる追加的ステップ（ｃ）もある。ステップ（ａ）と（ｂ）とは、 浸透の段階、蒸解の初期近く、蒸解の中期、および蒸解の終期、すなわち、全体 的脱リグニン化工程の実質的に全ての段階で行うことができる。 本発明の別の態様に従えば、クラフト蒸解の初期段階近くで、（ａ）パルプ強度 に悪影響を及ぼすに実質的に十分な水準のＤＯＭを含有する液を抽出するステッ プ、および（ｂ）パルプ強度に好影響を与えるために、抽出された上記の液より も有効ＤＯＭの水準が実質的に低い液で、抽出された上記の液の一部または全部 を置き換えるステップを含むクラフト蒸解方法が提供される。 本発明の別の態様に従えば、セルロース繊維材の浸透段階で、（ａ）パルプ強度 に悪影響を及ぼすに実質的に十分な水準のＤＯＭを含有する液を抽出するステッ プ、および（ｂ）パルプ強度に好影響を与えるために、抽出された上記の液より も有効ＤＯＭの水準が実質的に低い液で、抽出された上記の液の一部または全部 を置き換えるステップを含むクラフト蒸解方法が提供される。 本発明のさらに別の態様に従えば、（ａ）所与の蒸解段階のパルプと接触してい る黒液を抽出するステップ、（ｂ）その中のＤＯＭがパルプに与える悪影響を顕 著に不動態化するに十分な温度にまで該黒液を圧熱処理するステップ、および（ ｃ）液中のＤＯＭが不動態化された黒液を再導入して、所与の蒸解段階のパルプ と再び接触させるステップを含むクラフト蒸解方法が提供される。 本発明はまた上記の方法で製造されたクラフトパルプを包含する。このクラフト パルプは、従来のように製造されたパルプとは以下の点で異なる。すなわち、本 発明のＤＯＭ維持または除去ステップがないことを除けば他は同じ条件で製造さ れたクラフトパルプに比較して完全精製パルプに対する特定の引張（例えば、９ ｋｍ引張、または１１ｋｍ引張）において２５％も大きい引裂き強度、または不 動態化された黒液を使用する場合においては１５％も大きい（例えば、少なくと も約１０％大きい）引裂き強度を有することである。 また、本発明は黒液を入れた槽とセルロース繊維材を入れた回分式蒸解カンとを 用いたセルロース繊維材の回分クラフト蒸解法にも適用することができる。本発 明のこのような回分式クラフト蒸解法においては、（ａ）黒液中のＤＯＭがパル プに与える悪影響を不動態化するに十分な温度にまで該黒液を圧熱処理するステ ップ、（ｂ）蒸解カン中のセルロース繊維材と接触させるために黒液を該蒸解カ ンへ供給するステップの二つのステップがある。ステップ（ａ）は、黒液を、常 圧より高い圧力で温度約１７０〜３５０℃で約５〜９０分間（典型的には、少な くとも温度約１９０℃で約３０〜６０分間、かつ蒸解温度以上少なくとも約２０ ℃にて）で加熱することによって行われ、そしてステップ（ｂ）は、セルロース 繊維材の蒸解を行うために黒液と白液とを蒸解カンに同時に供給することによっ て行うことができる。 本発明のもう一つの態様に従えば、セルロースパルプをクラフト蒸解する装置が 提供される。本装置は以下の構成要素からなる。すなわち、直立の連続蒸解カン 。蒸解カンの、異なる高さの箇所で、異なる蒸解段階のところに設けられた少な くとも二箇所の抜出／抽出スクリーン。各スクリーンに付属の循環ラインおよび 抽出ライン。それから、抽出ラインに抽出された液を補給するために循環ライン に置換液を、各循環ラインに対して、供給する手段。各循環ループは、通常加熱 器を備え、蒸解カンには分離型の浸透槽を付属させることも差し支えなく、この 浸透槽においても高いＤＯＭ濃度の液を抜き出し、低いＤＯＭ濃度の液で置換す ることが（浸透槽の頂部と高圧フィーダーとの間を結ぶ戻しラインにおいても） 行われる。 本発明はまた、パルプを日量少なくとも１００トンの速度にて、パルプのクラフ ト蒸解が完結するまで、実質的にＤＯＭを含まない蒸解液をセルロース材と連続 的に接触させたり、抜き出したりするステップ（ａ）を行うことによって細砕セ ルロース繊維材をクラフト蒸解する商業的方法にも関する。この方法においては 、好ましくは少なくとも８（例えば、８〜２０）トン／日の容量を有する回分式 蒸解カンを用い、ステップ（ａ）の前に、セルロース繊維材を蒸解カンに供給す るステップ（ｂ）をさらに行い、ステップ（ａ）の後には、さらに蒸解カンから クラフトパルプを排出するステップ（ｃ）を行うことが好ましい。本発明はまた 本発明のこの態様を実施するための回分式蒸解システムにも関し、この場合各回 分式蒸解カンは日量少なくとも８トンの容量（すなわち、実験室規模とは異なる 商 業規模）を有する。 本発明はまた、蒸解の初期段階または中期段階の少なくとも一つの段階で蒸解液 の有効ＤＯＭを顕著に希釈するために、多くの異なる形式の連続蒸解カン、従来 型ＭＣＣ（登録商標）カミヤ社蒸解カンまたはＥＭＣＣ（登録商標）カミヤ社蒸 解カンを修正、変形することに関する。抽出スクリーンおよび循環スクリーンを 特定的な順序に配列することによって、本発明の有利な結果が既存の蒸解カンで 達成されるわけであるが、それは、単槽型加圧式、二槽型加圧式を含む従来型の 連続蒸解カンすべてにおいて、単に、多くの流体の流れのルートを再配列し、い ろいろな箇所に低濃度ＤＯＭ希釈液および／または白液を導入することによって 達成することができる。 本発明の主な目的は、強度の大きいパルプの製造、および／または典型的にはＨ ファクターの低下と有効アルカリ消費量の減少、および漂白性の向上である。本 発明のこの目的と他の目的は、本発明の詳細な説明をよく読み、添付の特許請求 の範囲をみれば明白になろう。 図面の簡単な説明 図１は、本発明の例示的方法を行う、本発明の連続クラフト蒸解装置の例示的態 様の概略図である。 図２と図３とは、本発明に従って製造されたパルプの強度をグラフ表示したもの で、本発明を用いないことを除いて同じ条件で製造されたクラフトパルプと比較 するものである。図４は、本発明の回分式クラフト蒸解の改良法を実施する例示 的装置の概略図である。 図５は、本発明の蒸解カンの例示的回分式蒸解カンの別の態様の概略側面図であ る。 図６は、本発明に従って製造されたパルプのＨファクターをグラフ表示したもの で、本発明を用いないことを除いて同じ条件で製造されたクラフトパルプと比較 するものである。図７は、本発明に従ってパルプを製造する際の有効アルカリ消 費量をグラフ表示したもので、本発明を用いないことを除いて同じ条件で製造さ れたパルプと比較するものである。図８は、有効アルカリ消費量対ミル蒸解液％ をグラフ表示したもので、ＤＯＭを含まない液と比較するものである。 図９は、本発明に従って製造されたパルプの白色度応答を比較するグラフ表示で あり、本発明を用いないことを除いて同じ条件で製造されたクラフトパルプと比 較するものである。 図１０〜図１４Ｂは、本発明に従って製造されたパルプのいろいろな強度面をさ らにグラフ表示するものであり、図１２Ａ〜Ｂにおいては、本発明を用いないこ とを除いて同じ条件で製造されたクラフトパルプとの比較がなされている。 図１５は、蒸解の際の各種段階での異なる液源についての実験室的蒸解に対する 実液分析に基づいたＤＯＭ濃度をグラフ表示するものである。 図１６は、本発明を実施するための二槽型加圧式蒸解システムの例示的蒸解カン の概略図である。 図１７は、従来型ＭＣＣ（登録商標）蒸解カン中のＤＯＭ濃度を比較する理論的 検討をグラフ表示するもので、図１６の蒸解カンと比較するものである。 図１８から図２０までは、本発明の他の例示的蒸解カンの概略図である。 図２１から図２５までは、図１９の蒸解カンを用いて希釈および抽出パラメータ ーを変化させる理論的検討をグラフ表示するものである。 図面の詳細な説明 図１は、二槽型加圧式クラフト蒸解カンのシステム、例えば、ニューヨーク州、 グレンフォールのカミヤ社の販売にかかわるシステムで、本発明の例示的方法を 行うように改変されたシステムを示す。もちろん他のいかなる既存の連続蒸解カ ンシステムも本発明を行えるように改変することができる。単槽型加圧式蒸解カ ン、単槽型気相蒸解カン、および二槽型気相蒸解カンもこれらに含まれる。 図１に示される例示的な態様にて、従来的な浸透槽（ＩＶ）１０が従来的直立連 続蒸解カン１１に接続されている。水と蒸解液とが同伴された細砕セルロース繊 維材は従来的高圧フィーダーからライン１２を経て浸透槽（ＩＶ）１０の頂部へ 輸送され、液の一部は従来と同じようにライン１３から抜き出され、高圧フィー ダーへ戻される。本発明に従えば、ＤＯＭ（本明細書と特許請求の範囲に用いら れる場合は、溶解有機物、主として溶解ヘミセルロースとリグニンから成るもの であるが、溶解セルロース、抽出物、およびクラフト蒸解プロセスによって木材 から抽出された他の物質などからも成るもの）の濃度を下げるために、液をポン プ１４でライン１５に（つまり槽１０の頂部から）抜き出し、工程１６の所で処 理し、ＤＯＭまたはその選択成分を除去するか不動態化する。工程１６としては 、沈降工程（例えば、ｐＨを９以下に下げることによって）、吸収工程（例えば 、セルロース繊維塔、または活性炭層）、または濾過（例えば、限外濾過、マイ クロ濾過、ナノ濾過など）、溶剤抽出、破壊（例えば、放射線による衝撃）、超 臨界抽出、重力分離、または蒸発（その後に凝縮）が挙げることができる。 置換液（例えば、工程１６の後での）がライン１７中のポンプ１４でライン１３ に添加されるか、されないかは、浸透が並流的に行われるか、向流的に行われる かに依存する。工程１６で処理される抽出液の代わりにライン１７に添加される 置換液としては、希釈液、例えば、新しい（すなわち、実質的にＤＯＭを含まな い）白液、水、洗浄装置濾液（例えば、褐色紙料（ブラウンストック）洗浄濾液 ）、コールドブロー濾液、またはこれらの混合液が使用できる。ライン１２、１ ３に循環されている液の硫化度を上げることが所望ならば、黒液をライン１７に 添加することができるが、以下に記載のように、その中に含まれるＤＯＭを不動 態化するように黒液を処理しなければならない。 いずれにしろ、１５の所で抜き出される液は比較的高濃度のＤＯＭを含んでいる が、一方１７の所で添加された液の有効ＤＯＭ水準は、はるかに小さいので、パ ルプ強度には好影響が及ぼされる。 浸透槽１０自体においても、ＤＯＭは好ましくは従来的スクリーン１８、ポンプ １９、および再循環導管２０を用いて制御される。導管２０に再循環される液に は、−−ライン２１で示されるように−−希釈液が添加され、ＤＯＭ濃度が希釈 される。また、希釈液には少なくともある程度は白液が含まれる。すなわち、導 管２０に再導入される液は、スクリーン１８から抜き出された液よりも有効ＤＯ Ｍ水準が実質的に低くなるということであり、また少なくともある程度は白液が 含まれるということになる。処理工程１６’−−工程１６と同じような−−も、 図１に点線で示されているように導管２０中に設けられる。 ＩＶ槽１０の底部からは、細砕セルロース繊維材のスラリーがライン２２経由で 蒸解カン１１の頂部へ送られ、既知のように、該スラリーの液の一部がライン２ ３に抜き出され、白液が２４の箇所でそれに添加され、加熱器２５（通常は間接 加熱器）を通過し、そして次いでライン２６経由でＩＶ槽１０の底部へ再導入さ れ、及び／又は図１の２７の所に示されるように導管２２の始端近くのところに 導入される。 既存の連続蒸解カンでは、液は普通蒸解カンのいろいろな高さの箇所で抜き出さ れ、加熱され、次いで抜き出された箇所と同じ高さの箇所に再導入されるが、通 常の状況では液は系から抽出されず、新鮮な、ＤＯＭ濃度低減液での置換も行わ れない。既存の連続蒸解カンでは、黒液は蒸解カンの中央部で抽出されるが、黒 液は再導入されず、むしろフラッシュタンクへ送られ、次いで最終的には回収ボ イラーなどへ送られる。既存の連続蒸解カンと際立って対照的に、本発明の連続 蒸解カン１１においては、多くの異なる段階と高さの所で液が実際に抽出され、 抽出された液が低いＤＯＭ濃度を有する液で置換される。これは、蒸解の始端近 く、蒸解の中間段階、および蒸解の終段近くで行われる。図１に示される蒸解カ ン１１を用い、かつ本発明の方法を実施することによって、ライン２８にて排出 されるパルプは、他の点では既存の連続蒸解カン中と同じ条件で処理された従来 的クラフトパルプに比較して大きな強度を持つようになった。 蒸解カン１１には、その頂部に隣接して、蒸解の始点近くのところの抜き出しス クリーン第一セット３０と、蒸解の中間点近くのところの抜き出しスクリーン第 二セット３１と、蒸解の終段近くのところの抜き出しスクリーン第三、第四セッ ト、３２、３３とが備えられている。スクリーン３０〜３３はそれそれポンプ３ ４〜３７に接続され、それぞれに循環ライン３８〜４１が連結され、選択的には それぞれ加熱器４２〜４５が備えられているが、これら循環ループ自体は従来的 である。しかし、本発明では抜き出された液の一部が、ライン４６〜４９中にそ れぞれ抜き出され、これは、図１のスクリーン第一セット３０に関連して示され ているように、ライン４６を通過して一連のフラッシュタンク５０へ送られる。 抽出された液、それは比較的高いＤＯＭ濃度を有しているのであるが、それを補 給し、ＤＯＭ水準を下げるために、置換（希釈）液を添加するが、それぞれライ ン５１〜５４で示している通りである。ライン５１〜５４に添加された液は、ラ イン４６〜４９に抽出された液よりも顕著に低い濃度のＤＯＭしか有していない のでパルプ強度に好影響を及ぼす。ライン５１〜５４に添加される液は、ライン １７に関して上に記載の希釈液と同じで差し支えない。加熱器４２〜４５は、置 換液、並びに循環液を加熱し、抜き出された液と実質的に同じ（普通は少し高い ）温度まで上げる。 スクリーン３０〜３４は何枚でも蒸解カン１１に設けてよい。 抽出された液を遠くの場所に運び、これを置換液で置換する前に、抽出された液 と置換液とを互いに熱交換関係にすることができ、これは図１に参照数字５６で 概略的に示されている。さらに、抽出された液を処理して、その中のＤＯＭを除 去したり、不動態化し、その後置換液として（所望ならそこに添加された他の希 釈液と一緒に）直ちに再導入することができる。これは、図１に参照数字５７で 概略的に示されており、この図ではライン４８中の抽出液は工程５７（工程１６ のような）で処理され、ＤＯＭが除かれ、次に５３の箇所に再導入される。白液 も図１に示されるようにそこに添加するが、実際のところ図１のスクリーン３０ 〜３３に関連の各段階にて白液を（それぞれライン５１〜５４に）添加すること ができる。 処理ブロック５７に対する別の選択的処理は−−図１には概略示してあるが−− 黒液の圧熱処理である。スクリーン３２から「黒液」と考えてもよい液を抜き出 し、一部をライン４８に抽出する。工程５７の圧力加熱は米国特許第４，９２９ ，３０７号明細書に記載のように行われる。これを参考文献として本明細書中に 引用する。普通は、工程５７では温度約１７０〜３５０℃（好ましくは約１９０ ℃以上、例えば、約２４０℃）の間に常圧より高い圧力で約５〜９０分間（好ま しくは約３０〜６０分間）、かつ蒸解温度以上少なくとも約２０℃にて黒液を加 熱する。こうすると、ＤＯＭの顕著な不動態化が行われるので、ライン５３に示 されるように黒液を戻すことができる。図１の５８の箇所に、抜き出し／抽出ス クリーン最後のセット３３に関連して、概略示されている処理工程は、工程１６ のようなものである。５８のような工程は、希釈液を添加する代わりに抽出が行 われる蒸解カン１１のどの高さの箇所にも設けてもよく、除外してもよい。５８ の箇所にも白液を添加しても差し支えなく、そうするといまやＤＯＭが減少した 液がライン５４へ戻されることになる。 処理された抽出液を用いるにせよ、希釈液を用いるにせよ、本発明ではクラフト 蒸解の実質的に全工程（バルク脱リグニン）の間中、蒸解液の総ＤＯＭ濃度を１ ００ｇ／ｌ以下、好ましくは約５０ｇ／ｌ以下、リグニン濃度を５０ｇ／ｌ以下 （好ましくは約２５ｇ／ｌ以下）、ヘミセルロース濃度を１５ｇ／ｌ以下（好ま しくは約１０ｇ／ｌ以下）に維持するのが好ましい。商業的な最適濃度は正確に はまだ知られておらず、蒸解すべき樹種に依存して変わるものであろう。 図２ならびに３は本発明に適切な実際の実験室試験の結果を示す。図２は、すべ て同じ樹種の紙料から調製された三種の異なるクラフト蒸解に対する引裂−引張 り曲線群を示す。引裂きファクターは固有繊維とパルプ強度の尺度である。 図２において曲線Ａは蒸解液として従来的パルプ工場液サンプル（ＭＣＣ（登録 商標）商業的フルスケールパルププロセスからのもの）を用いて調製されたパル プである。曲線Ｂは、液サンプルが蒸解に用いられる前に１時間、常圧より高い 圧力で、約１９０℃で加熱されたことを除いて蒸解液が曲線Ａのものと同じ蒸解 から得られたものである。曲線Ｃは、蒸解液として合成白液を用いた蒸解で得ら れたものであり、合成白液は本質的にＤＯＭが含まれない（すなわち、５０ｇ／ ｌ未満）ものであった。曲線Ａと曲線Ｂに対する蒸解は、アルカリ、温度（約１ ６０℃）、およびＤＯＭ分布とも液サンプルが得られたフルスケールパルププロ セスからのものと同一となるように行われた。曲線Ｃに対してはアルカリと温度 分布とは曲線Ａと曲線Ｂのものと同じであったが、ＤＯＭは含まれていないもの であった。 図２が明白に示すのは、クラフト蒸解の全段階において低濃度ＤＯＭ液がチップ と接触する結果として１１ｋｍ引張りにおいて引裂き強度が約２７％増加すると いうことである。黒液の圧力加熱を用いるＤＯＭの不動態化は、本発明の曲線Ｂ に適切なものであるが、これも標準曲線Ａに比して相当な強度増大の結果となり 、この場合１１ｋｍ引張りにおいて引裂き強度が約１５％増加している。 図３は、本発明の蒸解と従来的クラフト蒸解とを比較する実験室試験をさらに示 すものである。曲線Ｄ〜Ｇで示される蒸解は、同じ樹種紙料に対して、同一アル カリと同一温度分布を用いたが、蒸解の全工程で異なる濃度のＤＯＭにて行われ たものである。曲線Ｄに対するＤＯＭ濃度は、標準ＭＣＣ（登録商標）クラフト 蒸解（ミル液）からのものであり、一番高く、曲線Ｇに対するＤＯＭ濃度は、一 番低い（本質的にＤ０Ｍを含まない）ものであった。曲線Ｅに対するＤＯＭ濃度 は曲線Ｄに対するＤＯＭ濃度より約２５％低く、一方曲線Ｆに対するＤＯＭ濃度 は曲線Ｄに対するＤＯＭ濃度より約５０％低かった。分かるように、蒸解の全段 階に存在するＤＯＭの量に反比例して引裂強度が相当に増加する。 本発明の蒸解は、他の条件は同一であるがＤＯＭが特に処理されない場合に較べ て、少なくとも約１０％、好ましくは少なくとも約１５％のパルプ強度（例えば 、完全精製パルプに対する特定の引張り、例えば、９ｋｍまたは１１ｋｍにおけ る引裂き強度）の増大を達成するために行われるのが好ましい。 図１に関して本発明は主に連続式のクラフト蒸解に関して記載されているけれど も、本発明の原理は回分式のクラフト蒸解にも適用可能である。 図４には、ベロイトＲＤＨ（商標）回分式蒸解プロセス、あるいはサンドスーパ ーバッチ（商標）プロセスの実施に使用し得る従来的機器が略示されている。図 ４に略示されているシステムには、抜き出しスクリーン６１を有する回分式蒸解 カン６０、チップ源６２、第一、第二、第三蓄液器それぞれ６３、６４、６５、 白液源６６、濾液タンク６７、ブロータンク６８、および多くのバルブ機構（主 バルブ機構は６９の所に略示されている）が備えられている。 ベロイトＲＤＨ（商標）プロセスに対する典型的な従来的運転サイクルにおいて は、チップ源６２から蒸解カン６０にチップを充填し、所要のようにスチームを 吹き込む。次に蒸解カン６０へ温かい黒液を供給する。この温かい黒液は、硫化 度が高く、アルカリ度は低く、温度は約１１０〜１２５℃であるのが通常で、蓄 液器の一つ（例えば、６３）から供給される。過剰な温かい黒液は、液タンクへ 流し、最終的には蒸発器へ送り、次いで化学薬剤の回収の工程に送る。浸透後は 、蒸解カン６０中の温かい黒液は蓄液器６３へ戻し、次いで蒸解カン６０に熱い 黒液と白液を満たす。熱い黒液は蓄液器６５から、熱い白液は蓄液器６３から入 れてよいが、白液はもともとは液源６６から来るものである。典型的には白液は 温度約１５５℃、熱い黒液は温度約１５０〜１６５℃である。蒸解カン６０中の チップは、次いで所定の時間、所望のＨファクターを達成する温度で蒸解され、 次いで熱い液が濾液と置換され、蓄液器６５へ直接送られる。濾液はタンク６７ から供給される。チップは、槽６０からブロータンク６８へ圧縮空気またはポン プでコールドブローされる。 典型的なＲＤＨ（商標）プロセスを行う際には、白液は、熱い黒液蓄液器からの 液とともに連続的に加熱され、次いで熱白液蓄液器６４に貯蔵される。黒液は、 温かい弱黒液蓄液器６３へ流れ、温かい黒液は熱交換器を通過し、熱水を作り、 常圧タンクに貯えられ、その後蒸発器へポンプで送られる。 図４に関して、本発明と上記のプロセスとの唯一の差は、黒液の加熱であり、そ れは、蓄液器６５中で直接行われ、黒液中のＤＯＭの顕著な不動態化が行われる ようにすることができる。例えば、これは、黒液を蒸解温度より少なくとも２０ ℃高く、例えば、常圧より高い圧力下で少なくとも１７０℃まで約５〜９０分間 、好ましくは１９０℃以上（例えば、２４０℃）で約５〜９０分間加熱すること によって達成される。図４にはこの追加的加熱が７１の箇所で行われることが略 示されている。熱は所望の熱源から供給することができる。黒液のこの圧力加熱 の際には、有機硫黄化合物に富んだ排ガスが生成し、７２の箇所に示されるよう に抜き出される。典型的には、それ自体知られているように、ライン７２に生成 されるＤＭＳ（ジメチルサルファイド）はメタンと硫化水素に転化され、メタン は補助燃料として（例えば、ライン７１中の熱を供給するために）使用すること ができる。一方、硫化水素は、チップをパルプ化する前に源６２の所でチップを 予備浸透するために使用することもでき、単体硫黄に転化、除去したり、あるい はポリサルファイド生成に使用することもでき、高硫化度液を生成するために白 液に吸収させたりなどもできる。蓄液器６５での熱処理が蒸解温度以上約２０〜 ４０℃までならば、黒液をクラフト蒸解の際の浸透を行うために用いることがで きる。 別法として、本発明の場合、図４の実施態様において、バルブ機構６９を、図１ の工程１６のような処理工程に関連させて用い、回分式蒸解の際にスクリーン６ １から抜き出され蒸解カン６０へ循環される蒸解液からＤＯＭを除去することが 可能である。 図５には、本発明の例示的な商業的（すなわち、パルプ日量少なくとも８トン、 例えば、８〜２０トンを製造する）回分式蒸解カンのシステム７４が略示されて いる。図５に示されるようなシステム７４の実線表示の態様の実験室規模版を用 いて、図２に見られる曲線Ｃを得たが、この方法は長年用いられてきたものであ る。システム７４には、回分式蒸解カン７５、これに付いている頂部７６と底部 ７７、頂部に付いているチップ入口７８並びに底部に付いている出口７９、蒸解 の際に内部に形成されるチップ筒８０が包含される。スクリーン８１は内部のあ る高さの位置（例えば、底部７７の近く）に設けられ、抜き出しライン８２とポ ンプ８３へ接続され、ポンプは加熱器８４へ連なっている。加熱器８４からは、 加熱された液がライン８５経由で蒸解カン７５へ循環され、スクリーン８１の高 さとは異なる高さの所（例えば、頂部７６の近く）へ導入される。 加熱器８４に入る前に、ライン８２に抜き出されたリグニンの相当な量（例えば 、時間当たり液体が３回転する量）がライン８６に抽出される。この比較的高濃 度のＤＯＭを含む液は、実質的にＤＯＭを含まない液（ライン８６の液に較べて ＤＯＭ濃度が少なくとも非常に少なくなった液）で８７の所で置換される。８７ の所で添加される実質的にＤＯＭを含まない液に所望に応じて変動するアルカリ 濃度を持たせてることも可能であり、適当なクラフト蒸解を行わせる。アルカリ 濃度をいろいろ変えて用いると、回分式槽７５でも連続クラフト蒸解の模擬（シ ミュレーション））を行うことが可能である。バルブ８８、８９を設けることに よって、液流れを止めたり始めたり、図５の点線で示されるシステムを用いて所 望の処理を代理的または補助的に行うことができる。 本発明に従えば、抽出と希釈ライン８６、８７の代わりに、あるいはこれに補助 的に、抽出された液をＤＯＭについて処理して、例えば、ライン９０の高ＤＯＭ 濃度液を処理工程９１−−図１の工程１６に同じようなもの−−へ送ることによ って、ＤＯＭおよびその成分の所望の水準（例えば、ＤＯＭ＜５０ｇ／ｌ、リグ ニン＜２５ｇ／ｌ、およびヘミセルロース＜１０ｇ／ｌ）を達成することが可能 である。この工程ではＤＯＭまたはその選択された成分が除去され、液中の濃度 が大幅に低減される。補給白液（図示せず）も添加することが可能で、液は加熱 器９２で再加熱され、次いで蒸解カン７５へライン９３経由で戻される。ライン ９０及び９３を用いる代わりに、ライン８６及びに８７を、図５に点線のライン ９５、９６で概略的に示されているように、処理装置９１へ接続させることがで きる。 本発明に従って達成することができる有利な結果を示す他の実験室試験データは 、図６〜図１５に示される。この実験室試験データでは、固定容積の木材チップ を含む槽に、加熱されたパルプ化液を順次循環することによって連続蒸解カン操 作を模擬する方法が用いられた。連続蒸解カンの異なる段階の状態は、上記循環 に用いた時間、温度および化学薬剤濃度を変えてシミュレーションを行った。上 記シミュレーションでは、実験室蒸解において連続蒸解カンの対応する段階に達 した時には、実際の工場からの液が用いられた。 図６には、所要パルプ化条件（すなわち、時間と温度）に対するパルプ化液のＤ ＯＭを最小限に抑えることの効果が示されている。 図６は、工場からの黒液と、ほとんどＤＯＭを含まない白液とを用いる実験室蒸 解に対するカッパー数とＨファクターとの関係を比較するものである。図６に示 される蒸解用に供された樹種は、スギ、トウヒ、マツおよびツガが混じった典型 的な米国北西部の針葉樹材である。Ｈファクターは、蒸解の時間と温度とを特性 化して単一の変数とする標準パラメーターであり、例えば、１９６５年版リドホ ルムパルプ化プロセス６１８頁に記載がある。 図６の線９８は、ミル液（工場（ミル）で採取され、次いで実験室回分式蒸解カ ンで用いられた液）を用いる実験室蒸解に対するカッパー数とＨファクターとの 関係を示すものである。低い方の線９９は、実験室で製造された、ほとんどＤＯ Ｍを含まない白液を用いる実験室蒸解に対するカッパー数とＨファクターとの関 係を示すものである。線９８と線９９が示すのは、所与のカッパー数に対しては 、ＤＯＭが低いときにはＨファクターが格段に低いこと、例えば、図６のカッパ ー 数３０に対してはＨファクターでは約１００単位の違いがあるということである 。これが意味することは、化学薬剤使用量を同じくする同一の紙料に対して、Ｄ ＯＭが低い蒸解液を用いると、従来的クラフト蒸解よりも苛酷度の小さい蒸解（ すなわち、時間が短く温度が低い）ですむということである。例えば、Ｈファク ターに悪影響を及ぼす程の水準のＤＯＭを含む液を抽出し、Ｈファクターを顕著 に低減させるために、抽出された液の一部または全部を、抽出された液よりも実 質的に低い有効ＤＯＭ水準を含む液で置換することによって、所与のカッパー数 を得るのにＨファクターが少なくとも約５％減少する諸ステップが行われことが 好ましく、またクラフト蒸解の大部分の段階で有効ＤＯＭ濃度を約５０ｇ／ｌ以 下に維持する諸ステップが行われる。 図７に示されるように、本発明に従って低減されたＤＯＭ濃度を用いる時、消費 される有効アルカリ（ＥＡ）が低減される。ＥＡは蒸解用の化学薬剤、特にＮａ ＯＨとＮａ2 Ｓの量の尺度である。図７に得られた結果は、図６のものと同じ紙 料を用いて得られ、グラフの二つの線１００と１０１とは同じ条件で得られたも のである。線１００は、蒸解液が従来的なミル液である時の結果を示し、一方、 線１０１は、蒸解液がほとんどＤＯＭを含まない白液である時の結果を示す。カ ッパー数３０においては、従来的ミル液による蒸解に比して、ＤＯＭを含まない 液の場合約３０％少ないアルカリ（木材基準では５％少ないＥＡ）が消費された 。したがって、特定のカッパー数に達するために消費される有効アルカリの量に 悪影響を及ぼす程の水準のＤＯＭを含む液を抽出し、抽出された液の一部または 全部を、実質的に低い有効ＤＯＭ水準を含む液で置換することによって、特定の カッパー数に達するために消費される有効アルカリの量を顕著に低減させること ができる。例えば、消費されるアルカリの量を、特定のカッパー数に達するには 木材基準で少なくとも約０．５％（例えば、木材基準で約４％）減少させること ができる。 ＨファクターとＥＡ消費の両者に関する有利な結果が図６と図７に示されている が、これは抽出された比較的高ＤＯＭ液を、水、実質的にＤＯＭを含まない白液 、 圧熱処理された黒液、濾過液、およびこれらの混合液で置換することによって達 成することができる。 図８に示すのは、有効アルカリの消費量が、実質的にＤＯＭを含まない白液に対 するミル液％に比してどう変わるかをさらにグラフ表示したものである。プロッ ト曲線１０１が示すのは、同一の相対カッパー数に対して有効アルカリ消費量は 、ミル液％が減少するにつれて（すなわち、ほとんどＤＯＭを含まない白液が増 加するにつれて）減少する。以下の表１が示すのは、図８のプロット曲線１０１ を作成するのに用いられた実際の実験室試験結果である。 パルプ化液中のＤＯＭを低減したり、無くしてしまうと、得られるパルプの漂白 の際の容易性、すなわち漂白性も改善される。 図９は実際の実験室試験結果を表すもので、漂白された、スギ−トウヒ−マツ− ツガ混合樹種パルプの白色度が漂白薬剤使用量の増加とともにどのように増加す るかを示す。図９のグラフのＸ軸に示されるパラメーターである「フルシーケン スカッパーファクター」は、原料パルプのカッパー数に対する相当塩素使用量の 比である。すなわち、これは、褐色紙料（ブラウンストック）パルプの初期リグ ニン含有量に使用される塩素のある程度規準化された比である。従って図９はパ ルプ白色度が使用漂白薬剤の量にいかに応答するかということを示す。 図９の曲線１０２、１０３、１０４および１０５は、それそれ、実質的にＤＯＭ を含まない白液（１０２）、従来的ミル液（１０３）、ミル蒸解パルプ（ミル液 を使った実験室パルプではない）（１０４）、および熱処理されたミル熱処理黒 液（１０５）に関する。これらのグラフ表示が明白に示すのは、最良の漂白性が 達成されるのは、実質的にＤＯＭを含まない白液を蒸解液に使用する時であると いうことである。従って、パルプの漂白性に悪影響する程度のＤＯＭ水準を含む 液を抽出し、抽出された液の一部または全部を、抽出された液よりも格段に低い 有効ＤＯＭ水準を含む液で置換することによって、製造されたパルプの漂白性を 顕著に、例えば、特定のフルシーケンスカッパーファクターにてＩＳＯ白色度が 少なくとも一単位増加させることができる。 別に言えば、このデータの示すところは、漂白薬剤を少なく用いても、特定のＩ ＳＯ白色度が達成できるということである。しかし、グラフ曲線１０５の示すと ころは、熱処理された黒液によって脱リグニン性を改良する（図２を参照）こと はできるけれども、残留リグニンは容易には除去できない恐れがあるということ である。従って、漂白性が優れることが望まれる場合は、上記処理黒液を希釈液 として使用するのは望ましくないかも知れない。この場合はむしろ水、実質的に ＤＯＭを含まない白液、および濾過液が（もちろんこれらの混合液も）、希釈液 としては、より好適であろう。しかし、熱処理された液を、漂白を要しないパル プ、つまり無漂白グレードのパルプに使用するには差し支えない。 前に議論されたように、パルプ化液中のＤＯＭ濃度を低減すると、パルプ強度に は最も劇的な効果が生まれるように見える。これは、図１０〜図１４Ｂにグラフ で示されるデータによってさらに支持される。このデータはすべて図６〜図９に 関して上にて議論されたように同じスギ−トウヒ−マツ−ツガの混合樹種に対す るもので、このデータは、同じ蒸解条件では引裂き強度はＤＯＭの量が増加する につれて顕著に増加するということを示している。例えば、図１０の示すところ によると、ここに示される実験室蒸解に対して１１ｋｍにての引裂き強度は、ミ ル液の量の減少（従って、実質的にＤＯＭを含まない白液の量の増加）につれて 増加するということである（線１０６を参照）。図１１は、グラフ上の線１０７ による同じ基本関係を示し、ミル液の％対６００ＣＳＦ（Ｃａｎａｄｉａｎ Ｓ ｔａｎｄａｒｄ Ｆｒｅｅｎｅｓｓ，ろ水度）での引裂き強度を表示するもので ある。 以下の表２は、多くの蒸解液に関して行われた実験室での蒸解に対する２種の引 張り強度における引裂き強度を示すもので、ミル製造のパルプに対する引裂き強 度も比較のために示している。表２の蒸解２と蒸解３からのデータの示すところ によれば、ミル液を用いた実験室蒸解に比較して、実質的にＤＯＭを含まない白 液を用いた実験室蒸解では、１０ｋｍ引張りで引裂きが２０％の増加であり、１ １ｋｍ引張りで引裂きが１２％の増加である。表２の実験室蒸解４，５，６は、 蒸解の特定の部分におけるＤＯＭを含まない液を、対応するミル液で置換した場 合の結果を示す。例えば、蒸解４においては、塔底循環（ＢＣ）ラインからの液 によって実験室蒸解のＢＣ段階にある実験室製造の液が置換されたものである。 同様に蒸解５においては、ＢＣ蒸解ミル液と修正蒸解ＭＣミル液とが実験室蒸解 のＢＣおよびＭＣ段階で用いられ、一方、実質的にＤＯＭを含まない液は他の段 階に用いられた。表２のデータが示すところは、ＤＯＭを最小限に抑えることが 、蒸解の単に後半の段階でなく、全ての段階において臨界的であり、図２および 図３に関して上に記載の分析を完全に支持するということである。 図１２Ａ〜図１４Ｂが示すのは、漂白パルプの強度に対するＤＯＭの影響である 。図１２Ａは無漂白パルプの引裂き強度と引張り強度を示し、線１０８は、実質 的にＤＯＭを含まない実験室液で製造されたパルプを示し、線１０９は圧熱処理 された黒液からのもので、線１１０は従来的ミル液からのものである。図１２Ｂ は、 図１２Ａにグラフ表示されたパルプを実験室漂白シーケンスＤＥｏＤ（ｎＤ）を 用いて漂白した後の、引裂き対引張りの関係を示す。線１１１は、実質的にＤＯ Ｍを含まない白液で製造されたパルプを漂白したパルプで、線１１２は圧熱処理 されたミル液で製造されたパルプで、線１１３は従来的ミル液で製造されたパル プを漂白したパルプで、一方、比較のために、線１１４は蒸解カンから取り出し 、漂白した後のパルプの強度を示す。図１２Ｂが示すのは、実質的にＤＯＭを含 まないで蒸解されたパルプはミル液パルプよりも強度が大きいばかりでなく、こ の相対的強度が漂白後も維持されるということである。熱処理された液で蒸解さ れたパルプも、ミル液で蒸解されたパルプよりも漂白後に高強度を維持するが、 漂白後の強度差はほんの僅かである。 図１３Ａと図１３Ｂとに示すのは、図１２Ａと図１２Ｂと同じ蒸解／漂白の試験 結果であるが、ここでは引裂きファクターのみをカナダ標準ろ水度（ＣＳＦ）に 対して表わしたものである。線１１５は、実質的にＤＯＭを含まないパルプで、 線１１６は圧熱処理されたミル液で製造されたパルプで、線１１７はミル液で製 造されたパルプで、線１１８は漂白された、実質的にＤＯＭを含まない液で製造 されたパルプで、線１１９は圧熱処理されたミル液で製造されたパルプを漂白し たパルプで、線１２０はミル液で製造されたパルプを漂白したパルプで、線１２ １はミルデッカーから取り出されたものである。 図１４Ａと図１４Ｂは、図１２Ａと図１２と同じ蒸解／漂白の結果であるが、こ こでは引張り対ろ水度のみを表わしたものである。線１２２はミル液で製造され たパルプで、線１２３は圧熱処理されたミル液で製造されたパルプで、線１２４ は、実質的にＤＯＭを含まない液で製造されたパルプで、線１２５はミル液で製 造されたパルプを漂白したパルプで、線１２６は、実質的にＤＯＭを含まない液 で製造されたパルプを漂白したパルプで、線１２７はデッカーの所のもので、そ して線１２８は圧熱処理されたミル液で製造されたパルプを漂白したパルプに対 するものである。図１４Ａと図１４Ｂとが示すのは、圧熱処理されたミル液で製 造されたパルプと、実質的にＤＯＭを含まない液で製造されたパルプとは両者と も引張り強度が減少するということであるが、図１４Ｂが示すことによると、漂 白を行うと、熱処理されたミル液で製造されたパルプの相対的引張り強度は、Ｄ ＯＭを含まない液で製造されたパルプのそれよりも小さくなるのである。また、 上記のように、熱処理された液によるプロセスは、無漂白のパルプには適してい ると考えられる。 上記の実験室蒸解工程は、カミヤ社ＭＣＣ（登録商標）連続蒸解カンのパルプ化 シーケンスをすべて模擬したものであった。各実験室蒸解段階には、対応する浸 透段階、並流蒸解段階、向流ＭＣＣ（登録商標）蒸解段階、および向流洗浄段階 がある。実際の液分析に基づいた典型的ＤＯＭ濃度は、３種の液源を用いる実験 室蒸解について図１５に示される。線１３０はミル液に対するもので、線１３１ はミル液５０％と実質的にＤＯＭを含まない実験室白液５０％に対するもので、 ×印の１３２は、実質的にＤＯＭを含まない実験室白液１００％に対するもので ある。図１５では、時間＝０、つまり浸透の始めでは使用実験室液はすべてＤＯ Ｍを含まないものであった。これがなされたのは、工場で蒸解の際のこの段階で は液を採取する信頼性のある方法が存在しなかったからである。従って、浸透の 終期でのミル液並びに５０／５０液の蒸解の際のＤＯＭ濃度は、以上の一組のデ ータで期待されるものより低い筈であるので、より代表し得る濃度を外挿して求 めて図１５に括弧して示す。図１５で示そうとするのは、蒸解の全段階において 各濃度がいかに首尾一貫した傾向を示すかということで、濃度は抽出段階に至る まで次第に増加し、次いで向流のＭＣＣ（登録商標）と洗浄段階の間は次第に減 少している。もちろん、実質的にＤＯＭを含まない液源を用いても、蒸解が進む につれてＤＯＭは液に混じり込むものである。 図１６には、本発明の教示を利用し、増加した強度を有するパルプを製造する例 示的連続蒸解カンのシステム１３３が示される。システム１３３には従来的な二 槽式のカミヤ社連続蒸解カン（ＭＣＣ（登録商標）蒸解が行われる）が備えられ る。浸透槽は図１６に示されないが、連続蒸解カン１３４は示されている。図１ ６は、本発明の低濃度ＤＯＭ蒸解プロセスを行うために従来的ＭＣＣ（登録商標 ） 蒸解カン１３４を後から付設したものを示す。 蒸解カン１３４にはその頂部に入口１３７、その底部に製造されたパルプ用の出 口１３６が備えられる。細砕されたセルロース繊維材（砕木チップ）スラリーを ライン１３７中の浸透槽から上記入口１３８へ供給する。頂部スクリーンアセン ブリ１３８からある程度の液が、導入されたスラリーからライン１３９中に抜き 出され、ＢＣ加熱器と浸透槽とへ返送される。頂部スクリーンアセンブリ１３８ の下には抽出スクリーンアセンブリ１４０があり、これにはライン１４１が備え られ、これは第一フラッシュタンク１４２（典型的には一連の複数のフラッシュ タンクからなる）へ連なっている。抽出スクリーンアセンブリ１４０の下には蒸 解スクリーンアセンブリ１４３があり、これには二本のラインが延びて備えられ 、そのラインの一つ１４４は抽出用で（ライン１４１へ合流する）、他のライン １４５はポンプ１４５’に連なる。バルブ１４６をライン１４４と１４５との間 に設けることができ、各ラインを通過する液の量を変化させる。ライン１４５の 液は、加熱器１４７とライン１４８を通過し、蒸解スクリーンアセンブリ１４３ の高さ近くに開口しているパイプ１５１を経由して蒸解カン１３４の内部に戻る 。分岐ライン１４９も、抽出スクリーン１４０の高さ近くでパイプ１５０中に循 環液を導入することができる。蒸解スクリーンアセンブリ１４３の下には洗浄ス クリーンアセンブリ１５２があり、これにはポンプ１５４に連なる抜き出しライ ン１５３が付いており、液を加熱器１５５経由でライン１５６へ送り、スクリー ン１５２の高さの近くのパイプ１５７経由で蒸解カン１３４の内部に液を戻す。 システム１３３に対し、現在、工場は蒸解カンの生産速度を設計した速度を超え て増加させたが、現在のところ生産は抽出できる液の容量によって制限されてい る。この制限を、図１６に具体的に示されているように、本発明の技法を用いて うまく回避・解決することができる。ライン１４１中の抽出液の量が制限されて いるので、ライン１４４からも抽出液を供給することによって本発明に従ってこ れを増量することにする。例えば、抽出液の流量は、本発明を使えば、パルプ１ トン当たり液約２トンとなろう。つまるところ、ライン１４４に抽出されたパル プ１トン当たり１トンの液は、液源１５８からの希釈液（洗浄液）で置き換えら れる。これが図１６で達成されるのは、液源１５８からの洗浄液（例えば、濾過 水）をポンプ１５９と、バルブ１６０経由で流すことによる。洗浄液の大部分（ 例えば、パルプ１トン当たり液１．５トン）はライン１６１に導入され、蒸解カ ンの底部に送られ、一方、残り（例えば、パルプ１トン当たり液１トン）はライ ン１６２に入り、さらにライン１４５に入り、希釈液となる。また、液源１６３ からの実質的にＤＯＭを含まない白液をライン１６４へ添加し、次いで加熱器１ ４７の前にライン１４５へ流し、パイプ１５０および／または１５１を通して蒸 解カンへ再循環することができる。もちろん、ＥＭＣＣ（登録商標）蒸解を行う ために、ライン１５３中の洗浄循環に白液を添加する（ライン１６５を参照）こ ともできる。流れの矢印１６６は、蒸解カン１３４中の並流ゾーンを示す。図１ ６に示される修正の結果として、ＭＣＣ（登録商標）蒸解ゾーン１６７中の向流 には、よりきれいな、ＤＯＭが低減された液が含まれることになり、その結果パ ルプ強度が改良され、この場合蒸解カン１３４の生産速度も増加する。 ＤＯＭ濃度に対する図１６に図示の修正の効果は、カミヤ社の連続蒸解カンのコ ンピュータダイナミックモデルを用いて検討された。この理論的検討の予備的結 果は図１７に概略的に示されている。図１７は、従来的ＭＣＣ（登録商標）蒸解 カンのＤＯＭ濃度の変化を図１６に図示の蒸解カンと比較するものである。従来 的ＭＣＣ（登録商標）蒸解カンによる結果は線１６８で示され、図１６の蒸解カ ンによる結果は１６９で示される。図１７に見られるように、スクリーンアセン ブリ１４３におけるＤＯＭ濃度は、ＤＯＭが低減された希釈液を添加すると劇的 に低下し、また抽出スクリーンアセンブリ１４０に戻る向流中のＤＯＭ濃度も低 減する。さらに、下方に流れる、向流の洗浄液もＤＯＭを少量しか含まない。パ ルプと共に同伴されるＤＯＭが少ないからである。グラフの線１７０，１７１、 および線１６８，１６９の一部が示すのは、向流蒸解ゾーンにおいてはＤＯＭは 常に流れの方向に増加する。すなわち、向流は、下向きに流れるチップの塊を通 過して流れるにつれてＤＯＭを蒸解し、蓄積していく。 従って図１６と図１７とが示すのは、ただ一つの抽出と希釈でも連続蒸解カンの ＤＯＭ分布に劇的なインパクトを与えるということで、このようにしてＤＯＭが 低減されると、これに対応して得られるパルプ強度に劇的な効果が与えられる。 図１８には、本発明による別のミル変形を行う技法が示される。これにも、二槽 型加圧式蒸解カンの一部である蒸解カン１３４が示される。図１６と図１８とに 示される構成部品の多くは同じであるので、これらは同じ参照数字で示すものと する。一から他への修正点だけを詳細に説明しよう。 図１８の態様では、より劇的なＤＯＭの低減が行われることになる。この態様で は、スクリーン１４０とスクリーン１４３とは図１６の態様に比較して逆転され た位置になる。そして、別のスクリーンアセンブリ１７３もスクリーンアセンブ リ１３８と１４３との間に設けられる。スクリーンアセンブリ１７３は、調整ス タリーンアセンブリであり、本発明ではこのアセンブリからの抜き出し導管１７ ４によってフラッシュタンク１４２への抽出が行われる。 図１８の態様では、特定的な運転の一例として、パルプ１トン当たり２トンの液 がライン１７４へ抽出され、パルプ１トン当たり４トンの液がライン１４１へ抽 出される。希釈液はライン１６２へ添加され、実質的にＤＯＭを含まない白液が ライン１６４へ添加される。こうすると、図１８に示される流れ１７６、１７７ が起こり、従って蒸解カン１３４は並流、向流、並流、向流という特徴を示す（ これは、交互流連続蒸解と呼ぶことが可能である）。 図１９は本発明の別の蒸解カンシステム１７９を示す。この二槽システムにおい ては浸透槽も示し、その頂部に入口１８１、底部に出口１８２を備えている。１ ８３に抜き出された液は従来的高圧フィーダーに再循環され、一方、白液が１８ ４のところに添加される。１８５のところに抜き出された液は第一フラッシュタ ンク１８６と第二フラッシュタンク１８７の間にある導入ポイントに送ることも 差し支えない。ライン１８２からのスラリーは、「静め井」構造１９０を有する 蒸解カン１８９の頂部へ１８８のところで導入され、液はそこから１９１へ抜き 出され、浸透槽１８０へ再び循環される。該液は加熱器１９２で再循環中に加熱 される。 蒸解カン１８９にも調整スクリーンアセンブリ１９４が備えられており、そこか らの抜き出し１９５はこの場合ライン１９１の循環液に合流する。蒸解スクリー ンアセンブリ１９６は調整スクリーンアセンブリ１９４の下に備えられ、液はラ イン１９７に抜き出され、バルブ１９８を経由してライン１９９へ入り、選択的 ではあるが液の一部はバルブ１９８から分かれてライン２００を通り、フラッシ ュタンク１８６へ向かう。ライン１９９中の液は、より低濃度のＤＯＭ液、例え ば、実質的にＤＯＭを含まない白液２０１や濾液２０２で希釈され、その後加熱 器２０３を通り、スクリーンアセンブリ１９６の高さ近くの導管２０４によって 蒸解カン１８９に再導入される。抽出スクリーンアセンブリ２０６には抜き出し ライン２０７が備えられ、そこからフラッシュタンク１８６へ連なる。洗浄スク リーンアセンブリ２０８には再循環ライン２０９が備えられが、そこには白液２ ０１を添加することが可能で、その後加熱器２１１を通り、洗浄スクリーンアセ ンブリ２０８の高さ近くの導管２１２によって再導入される。濾過液を供給する 洗浄液は２１３のところで添加され、一方、製造されたパルプはライン１９３に 抜き出される。 システム１７９はライン１９７からバルブ１９８を経由して導管２００へ抽出す る可能性を有していることに留意されたい。濾過液の形の希釈液も好ましくは２ １４のところでライン１８２へ添加され、一方、実質的にＤＯＭを含まない白液 は２１４’のところへ添加される。 図２０は、本発明の教示に従って修正される単槽型加圧式蒸解カンを示すが、こ の修正された蒸解カンも従来のように二組の蒸解スクリーンを備えている。この 配置により、抽出／希釈の導入を二つ以上の箇所で行う可能性を増している。 単槽型加圧式蒸解カンのシステム２１５には、チップビン２１６と，スチーム処 理槽２１７と、高圧移送装置（フィーダー）２１８と、セルロース繊維材スラリ ーを連続蒸解カン２２１の頂部に添加するライン２１９と、蒸解カン２２１の底 部の製造されたパルプ用の抜き出し口２２２との従来的構成部品が備えられてい る。液の一部はライン２２３に抜き出され、高圧フィーダー２１８に戻して、再 循環される。蒸解スクリーンはライン２２３の下に備えられ、例えば、第一蒸解 スクリーンアセンブリ２２４や第二蒸解スクリーンアセンブリ２２５である。 第一蒸解スクリーンアセンブリ２２４に関連しているのは、第一蒸解スクリーン アセンブリ２２４から蒸解カン２２１の内部へ液の第一部分を再循環する第一手 段で、これに含まれるのは、ライン２２６、ポンプ２２７、および加熱器２２８ で、再導入導管２２９はスクリーンアセンブリ２２４の高さ近くに位置する。バ ルブ２３０を抽出液用にライン２３１へ入るように加熱器２２８の前に設けるこ とも差し支えなく、一方、希釈液、例えば、白液（例えば、使用全白液の１０％ ）は、加熱器２２８の直前で導管２３２から加えられる。 抜き出された液の一部を循環し、他の抜き出された液を抽出する第二手段が第二 蒸解スクリーンアセンブリ２２５に設けられる。この第二システムには導管２３ ５と、ポンプ２３６と、加熱器２３７と、バルブ２３８と、再導入導管２３９と が備えられる。液の一部は導管２４２中の希釈液で増量され、一方、白液の形の 希釈液はライン２４１に添加される。また一方、液の一部はライン２４０に抽出 される。このようにＤＯＭ濃度はスクリーンアセンブリ２２４、２２５の近くの 蒸解ゾーンで非常に低減される。 第二蒸解スクリーンアセンブリ２２５の下に位置しているのは抽出スクリーンア センブリ２４５であり、導管２４６がついており、この導管はそこからバルブ２ ４７まで延びている。バルブ２４７からは分岐の一つ２４８が回収システムの第 一フラッシュタンク２４９へ行き、これには普通第二フラッシュタンクがその後 に控えている。ライン２４６の液の一部はバルブ２４７を回すことによってライ ン２５１に再循環することができる。 蒸解カン２２１にはさらに、抽出スクリーンアセンブリ２４５の下に位置してい る第三スクリーンアセンブリ２５３が備えられ、これにはバルブ２５４が付いて おり、抜き出し導管２５５と抽出導管２５６とに分岐している。すなわち、バル ブ２４７、２５４の位置次第で、液はライン２４６からライン２５５へ、または ライン２５６からライン２４８へと流れることができる。 ライン２５５は、加熱器２６０と戻し導管２６１に、第三スクリーンアセンブリ ２５３の高さの近くのところでポンプ２５７によって接続されている。希釈液は 、加熱器２６０の前でライン２５５に添加され、白液（例えば、蒸解に使用され る白液の約１５％）がライン２５８経由で添加され、そして液源２４３からの希 釈液、例えば、洗浄濾過液がライン２５９経由で添加される。 蒸解カン２２１にはまた洗浄スクリーンアセンブリ２６３が備えられ、これには 抜き出し導管２６４が含まれ、そこには液源２３３からの白液を（例えは、プロ セス用の全白液の約１５％だけ）ライン２６５経由で添加することができる。ポ ンプ２６６と、加熱器２６７と、抜き出された液をスクリーンアセンブリ２６３ の高さ近くに再導入するための戻し導管２６８も設けられる。洗浄濾過液も、ス クリーンアセンブリ２６３の下に、洗浄濾過液の源２４３に接続されている導管 ２６９によって添加される。 本発明の例示的運転の一つにおいては、チップが高圧移送装置２１８で送られ、 ライン２１９へ送り込まれるが、パルプの処理に使われる白液の５５％がライン ２７１に添加されて上記のチップに浸透させられる。上記白液の５％はライン２ ７２経由で高圧フィーダー２１８へ添加され、全体として、１０％が、（例えば 、各々５％ずつ）ライン２３２、２４１に、添加され、そして５％がライン２５ ８と２６５とに添加される。 図２０の単槽型加圧式連続蒸解カンアセンブリ２１５を用いて、ＤＯＭの低濃度 が維持されるが、さらに他の運転モードがたくさんある。例えば、各々以下の少 なくとも三つの運転モードがある。 （Ａ）底部蒸解スクリーンに抽出／希釈手段が付いている拡張修正連続蒸解法 ： このモードでは、蒸解カン２２１はライン２４６での従来的抽出と、拡張修 正連続蒸解で行われ、白液は２３２、２５８、２６５へ添加される。抽出はライ ン２４０でも起こり、対応する希釈液は洗浄濾過液２４３から２４２の所に添加 される。その結果ＤＯＭが低減された液が、抽出スクリーンアセンブリ２４５と 底部蒸解スクリーンアセンブリ２２５との間で向流か並流かのいずれかになる。 流れが向流になるか並流になるかは、２４０、２４６の所の抽出量の値に支配さ れる。 （Ｂ）修正連続蒸解循環に抽出／希釈手段が付いている拡張修正連続蒸解法： このモードでは、丁度（Ａ）に関連して記載の流れはすべて用いられるが、 さらに抽出がライン２５６に行われ、バルブ２４７、２５４が制御され、第三ス クリーンアセンブリ２５３（修正連続蒸解スクリーンアセンブリ）から液の一部 をライン２４８へ送るようにする。この抽出液を補給する希釈液は、２５９のと ころに添加され、結果としてさらに別のＤＯＭ低減液の向流液流れがスクリーン アセンブリ２４５、２５３の間に生ずる。 （Ｃ）上部蒸解スクリーンにおける置換浸透並びに抽出・希釈法： このモードは、単独でも用いられるが、従来的修正連続蒸解プロセスと一緒 に、または上記のモード（Ａ）およびモード（Ｂ）に追加して用いることができ る。このモードにはバルブ２３０の制御下に行われる、ライン２３１で示される ような、上部スクリーンアセンブリ２２４での抽出と、ライン２３２での白液で の抽出とが含まれる。追加的な希釈もライン２５９から行われる（図２０には図 示せず）。この結果、置換浸透が行われるが、これは、蒸解カン、の入口のとこ ろでの向流が抽出によって誘起されるのではなく、入ってくるチップに伴われる 液の量によって起こるものである。チップに伴われる液の量が少ないと、加圧満 液状態の蒸解カン２２１に希釈流れが強制的 に入口２２０へ戻され、その結果としてＤＯＭ低減液の向流が生じる。 図２０に示されるシステム２１５は、上に記載のモードＡ〜Ｃに限定されず、こ れらのモードは、強度が増加したパルプを製造する本発明の低ＤＯＭ原理を用い るために取り得る無数の修正された形の流れの中の数例にすぎない。 図１６および図１８〜図２０の態様はすべて既存の工場に後から取り付けられ得 るものであることに注目されたい。多彩な機器の用い方の正確な詳細は、本技術 が採用される特定の工場に依存しよう。すべては、低減されたＤＯＭの上記の利 点、例えば、強度の向上、漂白性の向上、有効アルカリの消費量の低減、および ／またはＨファクターの低減など、を享受する結果となろう。これは、図１９の 構成に対して、図２１〜図２５に最も明らかに証明されている。 図１９において、１８５は第一抽出、２００は第二抽出、２０７は第三抽出、２ １４は第一希釈、２０２は第二希釈、そして２１３は第三希釈と考えられる。 図２１は、標準ＥＭＣＣ（登録商標）蒸解と、拡張並流蒸解付きの図１９のシス テムを用いる本発明の同様な蒸解とに対するＤＯＭ分布のコンピュータシミュレ ーション比較を示す。標準ＥＭＣＣ（登録商標）蒸解においては、抽出は従来的 抽出スクリーンスクリーンから行われ、白液は従来的蒸解循環と洗浄循環に添加 され、蒸解カンの頂部から従来的抽出スクリーンへの液は並流であり、蒸解カン の残部に対する流れは向流である。図２１の拡張並流モードに従えば、第三抽出 ２０７が主抽出で、並流蒸解がずっとスクリーンアセンブリ２０６まで起こる。 図２１は従来的ＥＭＣＣ（登録商標）蒸解をグラフの線２７５で示し、そして拡 張並流蒸解モードによる蒸解をグラフ線２７６で示す。図２１をもたらしたコン ピュータモデルでは、処理トンは１２００ＡＤＭＴ／Ｄで、白液の分布は浸透１ ８４に６０％、ＢＣライン２１４’に５％、ＭＣＣ（登録商標）循環２０１に１ ５％、そして洗浄循環２１０に３０％であった。２１３のところで、パルプ１ト ン当たり液１．５トンの洗浄装置濾過液が向流のための液として添加された。 図２１からよく分かるように、ＤＯＭは始め蒸解ゾーンで低減されるけれども、 ＤＯＭ濃度は向流段階では、より大きい。したがって、拡張並流蒸解（２７６） のこの形ではＤＯＭ濃度の改良はほとんどなされない。コンピュータモデルはあ る程度は限界があるが、図２１の示すのは、ＤＯＭ濃度を蒸解の全期間にわたっ て変えることができるということである。 図２２は、図１９の２０１のところで白液を、２０２のところで低濃度ＤＯ液を 添加することの理論的効果を示す。図２２にて、パルプ洗浄装置濾過液１トン当 たり液１．０トンを、白液を０．６トン／トンパルプ（ｔ／ｔｐ）を２０２のと ころに添加する。対応する液の流れ１．６ｔ／ｔｐは２００のところで抽出され る。グラフの線２７７で見られるように、図２１のグラフ線２７６に対比して、 得られるＤＯＭ濃度はスクリーン１９６，２０６の間で劇的に低下する。 図２３は、２０２と２１３のところでの希釈への洗浄装置濾過液を変える効果を 示す。この場合洗浄装置濾過液全量１．５＋１．０＝２．５ｔ／ｔｐを２１３の ところと２０２のところに分けて添加される。グラフ線２７８は希釈液１／３が ２０２、２７９へ添加し、１／２を２０２、２８０のところに、２／３を２０２ のところに（残りは各場合２１３のところに）添加する場合のシミュレーション を示す。したがって、ＤＯＭの分布は希釈液の流れが変化するにつれて顕著に変 化することが明白であり、蒸解ゾーンに添加される希釈液が多ければ多いほどＤ ＯＭがそこでは減少する（洗浄ゾーンでは増加するが）。 図２４は、２００のところの抽出を変える理論的効果を示す。グラフ線２８１は 、２００のところの抽出が１．３５ｔ／ｔｐである場合のＤＯＭ分布を予測する もので、線２８２は、２００のところの抽出が１．８５ｔ／ｔｐの場合、そして 線２８３は、２００のところの抽出が２．６ｔ／ｔｐの場合である。各々の場合 、希釈液全部で２．５ｔ／ｔｐが２０２と２１３との間で平均に分割され、さら に追加した０．６ｔ／ｔｐの白液が２０１のところに添加される。図２４が明白 に示すのは、蒸解ゾーンの理論的ＤＯＭ濃度は２００の所の抽出が増加するにつ れ て減少し、向流ゾーン全体では本質的には変化しないということである。したが って、この抽出を変えて、ＤＯＭ分布を大幅には変えないで抽出ースクリーンの 圧力降下を許容することができる。 図２５は、希釈付きの拡張並流蒸解を採用しながら向流浸透のゾーンを作りだす ために１８５のところ（浸透槽１８０の頂部）から抽出することの効果を示すも のである。この場合、参考並流浸透槽データは図２２に示されるものと同一であ る。抽出液の流れ１８５は１．１ｔ／ｔｐであり、抽出された液は、洗浄装置濾 過液でなく、１８４のところで白液で置き換えられる。図２１〜図２４の前のモ デルでは、白液の６０％が１８４のところで、５％が２１４’のところで添加さ れたが、図２５ではこれらは逆にされた。つまり、５％が１８４のところで、６ ０％が２１４’であった。グラフの線２８４は並流浸透槽流に対する結果を示し 、一方、線２８５は向流（２１４’のところで白液が６０％）に対する結果を示 す。したがって、これが証明することは、理論的ＤＯＭ濃度は槽１８０中と蒸解 ゾーン中双方で減少し、向流蒸解ゾーン中と同等である。したがって、ＤＯＭを 低濃度とすることは、蒸解カン１８９中の抽出／希釈操作に加えて槽１８０中の 抽出によって可能となる。 したがって、明らかになることは、本発明に従えば、クラフト蒸解のどの部分に おいてもＤＯＭを除去し、最小限化し（例えば、希釈で）、または不動態化する ことによってクラフトパルプの強度を向上させ、および／または他のパルプある いはプロセスパラメーターを向上させる方法および装置が提供されたことである 。本発明については、最も実際的でかつ好ましい態様であると現在考えられたも のを本明細書に示し、かつ説明したものであるので、多くの部分的改変点が本発 明の範囲内で当業者には明らかになろう。従って、本発明の特許請求の範囲につ いては、すべての等価の構造、方法、および製品を含むように最も広く解釈すべ きである。

【手続補正書】特許法第１８４条の８ 【提出日】１９９５年４月７日 【補正内容】 請求の範囲 １．細砕セルロース繊維材の蒸解によってクラフトパルプを製造する方法におい て、パルプを製造する材料のクラフト蒸解の際、複数の異なる段階（１８、３０ 、３１、３２、３３）において、連続的に、 （ａ）パルプ強度、Ｈファクター、有効アルカリ量、及び／又は漂白性に実質 的に悪影響を及ぼす水準の溶解有機物を含有する液を（スクリーン１８、３０〜 ３３、ポンプ１９、３４〜３７などを使用して）抽出するステップ、および （ｂ）抽出された液の一部または全部を、抽出された液より相当に低い有効溶 解有機物水準を含有する液で置換し（ライン２１、５１〜５４）、パルプ強度、 Ｈファクター、有効アルカリ量、及び／又は漂白性を低減させるステップ、の諸 ステップを特徴とするクラフトパルプ製造法。 ２．水、実質的に溶解有機物を含まない白液、圧熱処理された黒液、洗浄装置濾 過液、コールドブロー濾過液、およびこれらの混合物から成る群から選択される 液で、抽出された液を置換することによって、ステップ（ｂ）が行われることを さらに特徴とする請求の範囲１記載の方法。 ３．ステップ（ａ）と（ｂ）が、蒸解の際の少なくとも一つの段階に対して、黒 液を（３２、３６を経由して）抽出し、抽出された黒液を圧力、温度条件下に（ ５７で）圧熱処理し、溶解有機物の悪影響を顕著に不動態化することによって行 われることをさらに特徴とする請求の範囲１または２記載の方法。 ４．前記圧熱処理が、常圧より高い圧力で約１７０〜３５０℃の温度で、しかも 蒸解温度以上少なくとも約２０℃で約５〜９０分間行われることをさらに特徴と する請求の範囲３記載の方法。 ５．連続直立蒸解カン（１１）を用い、その際ステップ（ａ）と（ｂ）が、連続 蒸解カンの少なくとも二箇所の異なる高さ（３０〜３３）で行われる、前記請求 の範囲のいずれかに記載の方法。 ６．ステップ（ａ）と（ｂ）を行うことにより製造されたクラフトパルプの引裂 き強度が、ステップ（ａ）と（ｂ）なしで他は同一の条件で製造されたクラフト パルプに比較して、完全精製パルプに対する特定の引張りにて少なくとも約１０ ％増大するように行われることをさらに特徴とする前記の請求の範囲のいずれか に記載の方法。 ７．ステップ（ａ）と（ｂ）を行うことにより、製造されたクラフトパルプの引 裂き強度が、ステップ（ａ）と（ｂ）なしで他は同一の条件で製造されたクラフ トパルプに比較して、完全精製パルプに対する特定の引張りにて少なくとも約１ ５％増大するように行われることを特徴とする前記の請求の範囲のいずれかに記 載の方法。 ８．ステップ（ｂ）からの置換液を（４２で）加熱し、置換液が蒸解されるセル ロース材と接触するように導入される前の置換された液と同じ温度まで上げるス テップ（ｃ）を包含することをさらに特徴とする前記の請求の範囲のいずれかに 記載の方法。 ９．ステップ（ａ）と（ｂ）が、少なくとも次の段階、すなわち、浸透（１０に おける）、蒸解の初期近く（手段３２）、および蒸解の終期近くの際に行われる ことをさらに特徴とする前記の請求の範囲のいずれかに記載の方法。 １０．抽出された液中の、溶解セルロースとヘミセルロースを含む溶解有機物を 除去（５８）、または不動態化（５７）する少なくとも一つの段階から抽出され た液を処理し、処理された抽出液を同じ段階でステップ（ｂ）用の液として使用 する（ライン４１、４０経由で）ステップ（ｄ）を包含することを特徴とする前 記の請求の範囲のいずれかに記載の方法。 １１．ステップ（ｄ）が、吸収、沈降、限外濾過、破壊、重力分離、超臨界抽出 、溶剤抽出、および蒸発から本質的に成る群から選択されるプロセスによって溶 解有機物を（５８で）除去するように行われることをさらに特徴とする請求の範 囲１０記載の方法。 １２．連続直立型蒸解カン（１１）を用い、ステップ（ａ）と（ｂ）が、連続蒸 解カンの少なくとも三箇所の異なる高さで行われる、前記請求の範囲のいずれか に記載の方法。 １３．ステップ（ａ）と（ｂ）が、クラフト蒸解の実質的に全段階にわたり有効 溶解有機物濃度を１００ｇ／ｌ以下に維持するように実施されることをさらに特 徴とする前記請求の範囲のいずれかに記載の方法。 １４．ステップ（ａ）と（ｂ）が、クラフト蒸解の実質的に全段階にわたり有効 溶解有機物濃度を約５０ｇ／ｌ以下に維持するように実施されることをさらに特 徴とする前記請求の範囲のいずれかに記載の方法。 １５．ステップ（ａ）と（ｂ）が、クラフト蒸解の実質的に金段階にわたり有効 溶解リグニン濃度を５０ｇ／ｌ以下に維持するように実施されることをさらに特 徴とする前記請求の範囲のいずれかに記載の方法。 １６．ステップ（ａ）と（ｂ）が、クラフト蒸解の実質的に全段階にわたり有効 溶解リグニン濃度を約２５ｇ／ｌ以下に維持するように実施される、前記の請求 の範囲のいずれかに記載の方法。 １７．ステップ（ａ）と（ｂ）が、クラフト蒸解の実質的に全段階にわたり有効 溶解ヘミセルロース濃度を１５ｇ／ｌ以下に維持するように実施されることをさ らに特徴とする前記の請求の範囲のいずれかに記載の方法。 １８．ステップ（ａ）と（ｂ）が、クラフト蒸解の実質的に全段階にわたり有効 溶解ヘミセルロース濃度を約１０ｇ／ｌ以下に維持するように実施されることを さらに特徴とする前記請求の範囲のいずれかに記載の方法。 １９．所与のカッパー数を達成するのにＨファクターが少なくとも約５％低減す るようにステップ（ａ）および（ｂ）が行われることをさらに特徴とする前記請 求の範囲のいずれかに記載の方法。 ２０．特定のカッパー数を達成するのにアルカリ消費量が原木基準で少なくとも 約０．５％低減するようにステップ（ａ）および（ｂ）が行われることをさらに 特徴とする前記請求の範囲のいずれかに記載の方法。 ２１．特定のフルシーケンスカッパーファクターにてＩＳＯ白色度を少なくとも 一単位増加するように、あるいは白色度を維持しカッパーファクターを下げるよ うにステップ（ａ）および（ｂ）か行われることをさらに特徴とする前記請求の 範囲のいずれかに記載の方法。 ２２．抽出された液中の、溶解セルロースとヘミセルロースを含む溶解有機物を 除去、または不動態化する少なくとも一つの段階（１４３）から抽出された液を 処理し、処理された抽出液を異なる段階でステップ（ｂ）用の液として使用する （１４９経由）ステップをさらに特徴とする前記請求の範囲のいずれかに記載の 方法。 ２３．浸透（１）またはクラフト蒸解の初期（３０）の際に、 （ａ）パルプ強度、Ｈファクター、有効アルカリ量、及び／又は漂白性に実質 的に悪影響を及ぼす水準の溶解有機物を含有する液を（１８、１９または３０、 ３４経由で）抽出するステップ、および （ｂ）抽出された液の一部または全部を、抽出された液より実質的に低い有効 溶解有機物水準を含有する液で置換し（ライン２１、５１〜５４）、パルプ強度 、Ｈファクター、有効アルカリ量及び／又は漂白性を顕著に低減させるステップ 、の諸ステップを特徴とするクラフト蒸解法。 ２４．ステップ（ａ）と（ｂ）が、直立連続蒸解カン（１１）中でクラフト蒸解 の初期の近くで行われることをさらに特徴とする請求の範囲２３に記載の方法。 ２５．水、実質的に溶解有機物を含まない白液、圧熱処理された黒液、洗浄装置 濾過液、コールドブロー濾過液、およびこれらの混合物から成るのみの群から選 択される液で、抽出された液を置換することによってステップ（ｂ）が行われる ことをさらに特徴とする請求の範囲２３または２４記載の方法。 ２６．ステップ（ａ）と（ｂ）が、直立型連続浸透槽（１０）中で浸透の際に行 われることをさらに特徴とする請求の範囲２３〜２５に記載の方法。 ２７．ステップ（ａ）と（ｂ）が、直立連続蒸解カン（２１５）の浸透ゾーン（ ２３９の近く）で行われることをさらに特徴とする請求の範囲２３〜２５に記載 の方法。 ２８．パルプをクラフト蒸解する方法において、 （ａ）所与の蒸解段階でパルプとの接触から外して、（例えば、３２のところ で）黒液を抽出するステップを包含し、 （ｂ）黒液中の溶解有機物の悪影響を顕著に不動態化するに足る温度に黒液を （５７のところで）圧熱処理するステップ、および（ｃ）前記所与の段階で溶解 有機物不動態化黒液をパルプと接触するように再導入するステップを特徴とする パルプクラフト蒸解法。 ２９．ステップ（ｂ）が、常圧より高い圧力で、少なくとも約１９０℃の温度で 約５〜９０分間行われることをさらに特徴とする請求の範囲２８記載の方法。 ３０．黒液を含有する槽（６５）とセルロース繊維材を含有する回分式蒸解カン （６０）とを用いてセルロース繊維材をクラフト回分蒸解を行う方法において、 （ａ）黒液中の溶解有機物の悪影響を顕著に不動態化するに足る温度に槽（６ ５）中で黒液を圧熱処理するステップ、および （ｂ）黒液を蒸解カンに供給して蒸解カンの中のセルロース繊維材と接触させ るステップ、の諸ステップを特徴とするクラフト回分蒸解の方法。 ３１．請求の範囲３０に記載の方法において、黒液を、常圧より高い圧力で少な くとも約１９０℃の温度で約５〜９０分間加熱するステップ（ａ）を行うことを さらに特徴とする方法。 ３２．パルプ日量少なくとも１００トンの速度で細砕セルロース繊維材をクラフ ト蒸解する方法において、クラフト蒸解の実質的に全段階にわたり蒸解液の有効 溶解有機物濃度を１００ｇ／ｌ以下に維持することを特徴とする方法。 ３３．クラフト蒸解の実質的に全段階にわたり溶解有機物の有効溶解リグニン濃 度成分を５０ｇ／ｌ以下に維持することによって行われることをさらに特徴とす る請求の範囲３２に記載の方法。 ３４．クラフト蒸解の実質的に全段階にわたり溶解有機物の有効溶解ヘミセルロ ース濃度成分を１５ｇ／ｌ以下に維持することによって行われることをさらに特 徴とする請求の範囲３２または３３に記載の方法。 ３５．溶解有機物の所望の濃度が、実質的に溶解有機物を含まない蒸解液をセル ロース繊維材に連続的に通過、接触させ、そのクラフト蒸解の完結に至らせるこ とによって得られることをさらに特徴とする請求の範囲３２〜３４のいずれかに 記載の方法。 ３６．複数の回分式蒸解カン（６０）を用い、さらに、蒸解カンにセルロース材 を充填し、その後でそれをクラフト蒸解して、次いでクラフト蒸解後に蒸解カン からクラフトパルプを排出するステップを特徴とする請求の範囲３２〜３４のい ずれか一つに記載の方法。 ３７．前記蒸解段階が、蒸解カンの一の高さに蒸解液を導入し、これを別の高さ で抜き出し、抜き出し流から相当な部分の液を抽出し、残りの流れを加熱し、実 質的に溶解有機を含まない希釈液を残りの流れに導入し、そして希釈液を添加し た残りの流れを導入液として使用することによって行われることをさらに特徴と する請求の範囲３６記載の方法。 ３８．クラフト蒸解の実質的に全段階にわたり溶解有機物濃度を約５０ｇ／ｌ以 下に維持することによって行われることをさらに特徴とする請求の範囲３２〜３ ７のいずれかに記載の方法。 ３９．クラフト蒸解の実質的に全段階にわたり溶解有機物の有効溶解リグニン濃 度成分を約２５ｇ／ｌ以下に維持することによって行われることをさらに特徴と する請求の範囲３２〜３８のいずれかに記載の方法。 ４０．クラフト蒸解の実質的に全段階にわたり溶解有機物の有効溶解ヘミセルロ ース濃度成分を約１０ｇ／ｌ以下に維持することによって行われることをさらに 特徴とする請求の範囲３２〜３９のいずれかに記載の方法。 ４１．クラフト蒸解の実質的に全段階にわたり蒸解液の有効溶解有機物濃度を１ ００ｇ／ｌ以下に維持することによって、従来法で製造されたパルプより改良さ れた強度を有することを特徴とする、細砕セルロース繊維材をクラフト蒸解する ことによって得られたクラフトパルプ。 ４２．クラフト蒸解の実質的に全段階にわたり蒸解液の有効溶解有機物濃度を約 ５０ｇ／ｌ以下に維持することによって、クラフト蒸解の実質的に全段階にわた り蒸解液の有効溶解リグニン濃度を約２５ｇ／ｌ以下に維持することによって、 及びクラフト蒸解の実質的に全段階にわたり蒸解液の有効溶解ヘミセルロース濃 度を約１５ｇ／ｌ以下に維持することによって製造されることをさらに特徴とす る請求の範囲４１に記載のクラフトパルプ。 ４３．直立連続蒸解カン（１１）を備えたセルロースパルプクラフト蒸解装置に おいて、前記蒸解カンの異なる高さの位置で異なる蒸解段階で設けられた少なく とも二箇所の抜き出し／抽出スクリーン（３０〜３３）、 前記スクリーン各々に付属した再循環ライン（３８〜４１）および抽出ライン （３４〜３７）、 前記再循環ライン各々に対し、抽出ラインに抽出された液の一部または全部を 補給するために置換液（５１、５２、ＷＬ（白液））を再循環ラインに供給する 手段、および 溶解有機物を効果的に除去し置換液を製造するために、抽出された液を処理す る手段（５７、５８） を備えたことを特徴とするセルロースパルプクラフト蒸解装置。 ４４．抽出された液を処理する手段が、吸収手段、沈降手段、濾過手段、限外濾 過手段、破壊手段、重力分離手段、超臨界抽出手段、および蒸発手段から本質的 に成る群から選択されることを特徴とする請求の範囲４３記載の装置。 ４５．少なくとも三箇所の抜き出し／抽出スクリーンが設けられ、そして前記再 循環ラインの少なくとも一箇所はポンプ（３４〜３７）と加熱器（４２〜４５） を備えたことをさらに特徴とする請求の範囲４３または４４に記載の装置。 ４６．底部が前記蒸解カンの頂部に（２２経由で）接続されている浸透槽（１０ ）、および前記浸透槽から第１溶解有機物濃度を有する液を抜き出し、この液の 一部または全部を、第１溶解有機物濃度よりもはるかに低い第２溶解有機物濃度 を有 する液（１６’または２１経由で）て置換する手段（１８）をさらに特徴とする 請求の範囲４３〜４５のいずれかに記載の装置。 ４７．前記浸透槽の底部から前記蒸解カンの頂部パルプスラリーを循環し、これ を戻しライン中の高圧フィーダーに戻す再循環ライン（１３）、および前記戻し ラインから第３溶解有機物濃度を有する液を効果的に抽出し、戻しライン中の抽 出された液を、第３溶解有機物濃度よりもはるかに低い第四溶解有機物濃度を有 する置換液で置換する手段（１５〜１７）を備えたことをさらに特徴とする請求 の範囲４６記載の装置。 ４８．単槽回分式蒸解カン（６０）でパルプ日量少なくとも８トンの速度で細砕 セルロース繊維材をクラフト蒸解する方法において、クラフト蒸解の実質的に全 段階にわたり蒸解液の有効溶解リグニン濃度を約５０ｇ／ｌ以下に維持すること を特徴とする方法。 ４９．クラフト蒸解の実質的に全段階にわたり有効溶解ヘミセルロース濃度を約 １０ｇ／ｌ以下に維持することによって行うことをさらに特徴とする請求の範囲 ４８記載の方法。 ５０．クラフト蒸解の実質的に全段階にわたり有効溶解リグニン濃度を約２５ｇ ／ｌ以下に維持することによって行うことをさらに特徴とする請求の範囲４８ま たは４９記載の方法。 【手続補正書】特許法第１８４条の８ 【提出日】１９９５年７月３日 【補正内容】 請求の範囲 １．細砕セルロース繊維材の蒸解によってクラフトパルプを製造する方法におい て、パルプを製造する材料のクラフト蒸解の際、複数の異なる段階（１８、３０ 、３１、３２、３３）において、連続的に、 （ａ）パルプ強度、Ｈファクター、有効アルカリ量、及び／又は漂白性に実質 的に悪影響を及ぼす水準の溶解有機物を含有する液を（スクリーン１８、３０〜 ３３、ポンプ１９、３４〜３７などを使用して）抽出するステップ、および （ｂ）抽出された液の一部または全部を、抽出された液より相当に低い有効溶 解有機物水準を含有する液で置換し（ライン２１、５１〜５４）、パルプ強度、 Ｈファクター、有効アルカリ量、及び／又は漂白性を低減させるステップ、の諸 ステップを特徴とするクラフトパルプ装造法。 ２．水、実質的に溶解有機物を含まない白液、圧熱処理された黒液、洗浄装置濾 過液、コールドブロー濾過液、およびこれらの混合物から成る群から選択される 液で、抽出された液を置換することによって、ステップ（ｂ）が行われることを さらに特徴とする請求の範囲１記載の方法。 ３．ステップ（ａ）と（ｂ）が、蒸解の際の少なくとも一つの段階に対して、黒 液を（３２、３６を経由して）抽出し、抽出された黒液を圧力、温度条件下に（ ５７で）圧熱処理し、溶解有機物の悪影響を顕著に不動態化することによって行 われることをさらに特徴とする請求の範囲１または２記載の方法。 ４．前記圧熱処理が、常圧より高い圧力で約１７０〜３５０℃の温度で、しかも 蒸解温度以上少なくとも約２０℃で約５〜９０分間行われることをさらに特徴と する請求の範囲３記載の方法。 ５．連続直立蒸解カン（１１）を用い、その際ステップ（ａ）と（ｂ）が、連続 蒸解カンの少なくとも二箇所の異なる高さ（３０〜３３）で行われる、前記請求 の範囲のいずれかに記載の方法。 ６．ステップ（ａ）と（ｂ）を行うことにより製造されたクラフトパルプの引裂 き強度が、ステップ（ａ）と（ｂ）なしで他は同一の条件で製造されたクラフト パルプに比較して、完全精製パルプに対する特定の引張りにて少なくとも約１０ ％増大するように行われることをさらに特徴とする前記の請求の範囲のいずれか に記載の方法。 ７．ステップ（ａ）と（ｂ）を行うことにより、製造されたクラフトパルプの引 裂き強度が、ステップ（ａ）と（ｂ）なしで他は同一の条件で製造されたクラフ トパルプに比較して、完全精製パルプに対する特定の引張りにて少なくとも約１ ５％増大するように行われることを特徴とする前記の請求の範囲のいずれかに記 載の方法。 ８．ステップ（ｂ）からの置換液を（４２で）加熱し、置換液が蒸解されるセル ロース材と接触するように導入される前の置換された液と同じ温度まで上げるス テップ（ｃ）を包含することをさらに特徴とする前記の請求の範囲のいずれかに 記載の方法。 ９．ステップ（ａ）と（ｂ）か、少なくとも次の段階、すなわち、浸透（１０に おける）、蒸解の初期近く（手段３２）、および蒸解の終期近くの際に行われる ことをさらに特徴とする前記の請求の範囲のいずれかに記載の方法。 １０．抽出された液中の、溶解セルロースとヘミセルロースを含む溶解有機物を 除去（５８）、または不動態化（５７）する少なくとも一つの段階から抽出され た液を処理し、処理された抽出液を同じ段階でステップ（ｂ）用の液として使用 する（ライン４１、４０経由で）ステップ（ｄ）を包含することを特徴とする前 記の請求の範囲のいずれかに記載の方法。 １１．ステップ（ｄ）が、吸収、沈降、限外濾過、破壊、重力分離、超臨界抽出 、溶剤抽出、および蒸発から本質的に成る群から選択されるプロセスによって溶 解有機物を（５８で）除去するように行われることをさらに特徴とする請求の範 囲１０記載の方法。 １２．連続直立型蒸解カン（１１）を用い、ステップ（ａ）と（ｂ）が、連続蒸 解カンの少なくとも三箇所の異なる高さで行われる、前記請求の範囲のいずれか に記載の方法。 １３．ステップ（ａ）と（ｂ）が、クラフト蒸解の実質的に全段階にわたり有効 溶解有機物濃度を１００ｇ／ｌ以下に維持するように実施されることをさらに特 徴とする前記請求の範囲のいずれかに記載の方法。 １４．ステップ（ａ）と（ｂ）が、クラフト蒸解の実質的に全段階にわたり有効 溶解有機物濃度を約５０ｇ／ｌ以下に維持するように実施されることをさらに特 徴とする前記請求の範囲のいずれかに記載の方法。 １５．ステップ（ａ）と（ｂ）が、クラフト蒸解の実質的に全段階にわたり有効 溶解リグニン濃度を５０ｇ／ｌ以下に維持するように実施されることをさらに特 徴とする前記請求の範囲のいずれかに記載の方法。 １６．ステップ（ａ）と（ｂ）が、クラフト蒸解の実質的に全段階にわたり有効 溶解リグニン濃度を約２５ｇ／ｌ以下に維持するように実施される、前記の請求 の範囲のいずれかに記載の方法。 １７．ステップ（ａ）と（ｂ）が、クラフト蒸解の実質的に全段階にわたり有効 溶解ヘミセルロース濃度を１５ｇ／ｌ以下に維持するように実施されることをさ らに特徴とする前記の請求の範囲のいずれかに記載の方法。 １８．ステップ（ａ）と（ｂ）が、クラフト蒸解の実質的に全段階にわたり有効 溶解ヘミセルロース濃度を約１０ｇ／ｌ以下に維持するように実施されることを さらに特徴とする前記請求の範囲のいずれかに記載の方法。 １９．所与のカッパー数を達成するのにＨファクターが少なくとも約５％低減す るようにステップ（ａ）および（ｂ）が行われることをさらに特徴とする前記請 求の範囲のいずれかに記載の方法。 ２０．特定のカッパー数を達成するのにアルカリ消費量が原木基準で少なくとも 約０．５％低減するようにステップ（ａ）および（ｂ）が行われることをさらに 特徴とする前記請求の範囲のいずれかに記載の方法。 ２１．特定のフルシーケンスカッパーファクターにてＩＳＯ白色度を少なくとも 一単位増加するように、あるいは白色度を維持しカッパーファクターを下げるよ うにステップ（ａ）および（ｂ）か行われることをさらに特徴とする前記請求の 範囲のいずれかに記載の方法。 ２２．抽出された液中の、溶解セルロースとヘミセルロースを含む溶解有機物を 除去、または不動態化する少なくとも一つの段階（１４３）から抽出された液を 処理し、処理された抽出液を異なる段階でステップ（ｂ）用の液として使用する （１４９経由）ステップをさらに特徴とする前記請求の範囲のいずれかに記載の 方法。 ２３．浸透（１）またはクラフト蒸解の初期（３０）の際に、 （ａ）パルプ強度、Ｈファクター、有効アルカリ量、及び／又は漂白性に実質 的に悪影響を及ぼす水準の溶解有機物を含有する液を（１８、１９または３０、 ３４経由で）抽出するステップ、および （ｂ）抽出された液の一部または全部を、抽出された液より実質的に低い有効 溶解有機物水準を含有する液で置換し（ライン２１、５１〜５４）、パルプ強度 、Ｈファクター、有効アルカリ量及び／又は漂白性を顕著に低減させるステップ 、の諸ステップを特徴とするクラフト蒸解法。 ２４．ステップ（ａ）と（ｂ）が、直立連続蒸解カン（１１）中でクラフト蒸解 の初期の近くで行われることをさらに特徴とする請求の範囲２３に記載の方法。 ２５．水、実質的に溶解有機物を含まない白液、圧熱処理された黒液、洗浄装置 濾過液、コールドブロー濾過液、およびこれらの混合物から成るのみの群から選 択される液で、抽出された液を置換することによってステップ（ｂ）が行われる ことをさらに特徴とする請求の範囲２３または２４記載の方法。 ２６．ステップ（ａ）と（ｂ）が、直立型連続浸透槽（１０）中で浸透の際に行 われることをさらに特徴とする請求の範囲２３〜２５に記載の方法。 ２７．ステップ（ａ）と（ｂ）が、直立連続蒸解カン（２１５）の浸透ゾーン（ ２３９の近く）で行われることをさらに特徴とする請求の範囲２３〜２５に記載 の方法。 ２８．パルプをクラフト蒸解する方法において、 （ａ）所与の蒸解段階でパルプとの接触から外して、（例えば、３２のところ で）黒液を抽出するステップを包含し、 （ｂ）黒液中の溶解有機物の悪影響を顕著に不動態化するに足る温度に黒液を （５７のところで）圧熱処理するステップ、および（ｃ）前記所与の段階で溶解 有機物不動態化黒液をパルプと接触するように再導入するステップを特徴とする パルプクラフト蒸解法。 ２９．ステップ（ｂ）が、常圧より高い圧力で、少なくとも約１９０℃の温度で 約５〜９０分間行われることをさらに特徴とする請求の範囲２８記載の方法。 ３０．黒液を含有する槽（６５）とセルロース繊維材を含有する回分式蒸解カン （６０）とを用いてセルロース繊維材をクラフト回分蒸解を行う方法において、 （ａ）黒液中の溶解有機物の悪影響を顕著に不動態化するに足る温度に槽（６ ５）中で黒液を圧熱処理するステップ、および （ｂ）黒液を蒸解カンに供給して蒸解カンの中のセルロース繊維材と接触させ るステップ、の諸ステップを特徴とするクラフト回分蒸解の方法。 ３１．請求の範囲３０に記載の方法において、黒液を、常圧より高い圧力で少な くとも約１９０℃の温度で約５〜９０分間加熱するステップ（ａ）を行うことを さらに特徴とする方法。 ３２．パルプ日量少なくとも１００トンの速度で細砕セルロース繊維材をクラフ ト蒸解する方法において、クラフト蒸解の実質的に全段階にわたり蒸解液の有効 溶解有機物濃度を１００ｇ／ｌ以下に維持することを特徴とする方法。 ３３．クラフト蒸解の実質的に全段階にわたり溶解有機物の有効溶解リグニン濃 度成分を５０ｇ／ｌ以下に維持することによって行われることをさらに特徴とす る請求の範囲３２に記載の方法。 ３４．クラフト蒸解の実質的に全段階にわたり溶解有機物の有効溶解ヘミセルロ ース濃度成分を１５ｇ／ｌ以下に維持することによって行われることをさらに特 徴とする請求の範囲３２または３３に記載の方法。 ３５．溶解有機物の所望の濃度が、実質的に溶解有機物を含まない蒸解液をセル ロース繊維材に連続的に通過、接触させ、そのクラフト蒸解の完結に至らせるこ とによって得られることをさらに特徴とする請求の範囲３２〜３４のいずれかに 記載の方法。 ３６．複数の回分式蒸解カン（６０）を用い、さらに、蒸解カンにセルロース材 を充填し、その後でそれをクラフト蒸解して、次いでクラフト蒸解後に蒸解カン からクラフトパルプを排出するステップを特徴とする請求の範囲３２〜３４のい ずれか一つに記載の方法。 ３７．前記蒸解段階が、蒸解カンの一の高さに蒸解液を導入し、これを別の高さ で抜き出し、抜き出し流から相当な部分の液を抽出し、残りの流れを加熱し、実 質的に溶解有機を含まない希釈液を残りの流れに導入し、そして希釈液を添加し た残りの流れを導入液として使用することによって行われることをさらに特徴と する請求の範囲３６記載の方法。 ３８．クラフト蒸解の実質的に全段階にわたり溶解有機物濃度を約５０ｇ／ｌ以 下に維持することによって行われることをさらに特徴とする請求の範囲３２〜３ ７のいずれかに記載の方法。 ３９．クラフト蒸解の実質的に全段階にわたり溶解有機物の有効溶解リグニン濃 度成分を約２５ｇ／ｌ以下に維持することによって行われることをさらに特徴と する請求の範囲３２〜３８のいずれかに記載の方法。 ４０．クラフト蒸解の実質的に全段階にわたり溶解有機物の有効溶解ヘミセルロ ース濃度成分を約１０ｇ／ｌ以下に維持することによって行われることをさらに 特徴とする請求の範囲３２〜３９のいずれかに記載の方法。 ４１．クラフト蒸解の実質的に全段階にわたり蒸解液の有効溶解有機物濃度を１ ００ｇ／ｌ以下に維持することによって、従来法で製造されたパルプより改良さ れた強度を有することを特徴とする、細砕セルロース繊維材をクラフト蒸解する ことによって得られたクラフトパルプ。 ４２．クラフト蒸解の実質的に全段階にわたり蒸解液の有効溶解有機物濃度を約 ５０ｇ／ｌ以下に維持することによって、クラフト蒸解の実質的に全段階にわた り蒸解液の有効溶解リグニン濃度を約２５ｇ／ｌ以下に維持することによって、 及びクラフト蒸解の実質的に全段階にわたり蒸解液の有効溶解ヘミセルロース濃 度を約１５ｇ／ｌ以下に維持することによって製造されることをさらに特徴とす る請求の範囲４１に記載のクラフトパルプ。 ４３．直立連続蒸解カン（１１）、蒸解カンの異なる高さおよび異なる蒸解段階 でのスクリーン、およびスクリーンを出入する置換および循環ラインを備えたセ ルロースパルプクラフト蒸解装置において、 前記蒸解カンの異なる高さの位置で異なる蒸解段階で設けられた少なくとも二 筒所の抜き出し／抽出スクリーン（３０〜３３）、 前記スクリーン各々に付属した再循環ライン（３８〜４１）および抽出ライン （３４〜３７）、 前記再循環ライン各々に対し、抽出ラインに抽出された液の一部または全部を 補給するために置換液（５１、５２、ＷＬ（白液））を再循環ラインに供給する 手段、および 溶解有機物を効果的に除去し置換液を製造するために、抽出された液を処理す る手段（５７、５８）、 を備えたことを特徴とするセルロースパルプクラフト蒸解装置。 ４４．抽出された液を処理する手段が、吸収手段、沈降手段、濾過手段、限外濾 過手段、破壊手段、重力分離手段、超臨界抽出手段、および蒸発手段から本質的 に成る群から選択されることを特徴とする請求の範囲４３記載の装置。 ４５．少なくとも三箇所の抜き出し／抽出スクリーンが設けられ、そして前記再 循環ラインの少なくとも一筒所はポンプ（３４〜３７）と加熱器（４２〜４５） を備えたことをさらに特徴とする請求の範囲４３または４４に記載の装置。 ４６．底部が前記蒸解カンの頂部に（２２経由で）接続されている浸透槽（１０ ）、および前記浸透槽から第１溶解有機物濃度を有する液を抜き出し、この液の 一部または全部を、第１溶解有機物濃度よりもはるかに低い第２溶解有機物濃度 を有 する液（１６’または２１経由で）で置換する手段（１８）をさらに特徴とする 請求の範囲４３〜４５のいずれかに記載の装置。 ４７．前記浸透槽の底部から前記蒸解カンの頂部パルプスラリーを循環し、これ を戻しライン中の高圧フィーダーに戻す再循環ライン（１３）、および前記戻し ラインから第３溶解有機物濃度を有する液を効果的に抽出し、戻しライン中の抽 出された液を、第３溶解有機物濃度よりもはるかに低い第四溶解有機物濃度を有 する置換液で置換する手段（１５〜１７）を備えたことをさらに特徴とする請求 の範囲４６記載の装置。 ４８．単槽回分式蒸解カン（６０）でパルプ日量少なくとも８トンの速度で細砕 セルロース繊維材をクラフト蒸解する方法において、クラフト蒸解の実質的に全 段階にわたり蒸解液の有効溶解リグニン濃度を約５０ｇ／ｌ以下に維持すること を特徴とする方法。 ４９．クラフト蒸解の実質的に全段階にわたり有効溶解ヘミセルロース濃度を約 １０ｇ／ｌ以下に維持することによって行うことをさらに特徴とする請求の範囲 ４８記載の方法。 ５０．クラフト蒸解の実質的に全段階にわたり有効溶解リグニン濃度を約２５ｇ ／ｌ以下に維持することによって行うことをさらに特徴とする請求の範囲４８ま たは４９記載の方法。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＤＥ， ＤＫ，ＥＳ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，ＩＴ，ＬＵ，Ｍ Ｃ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＡＵ，ＢＲ，ＣＡ，ＦＩ，Ｊ Ｐ，ＮＯ，ＮＺ，ＲＵ (72)発明者 ラクソ，リチャード オウ アメリカ合衆国、ニューヨーク州 12804 クイーンズベリー、オークウッドドライ ブ 22番地 (72)発明者 フィリップス，ジョセフ アール アメリカ合衆国、ニューヨーク州 12804 クイーンズベリー、バンコート ４番地 (72)発明者 リハム，ロルフ シー アメリカ合衆国、ジョージア州 30077 ロズウェル、マンセルコート 30番地 (72)発明者 リチャードセン，ジャン ティー アメリカ合衆国、ニューヨーク州 12801 グレンス フォールス、リッジセンター （番地なし） カミヤー インコーポレー テッド内 (72)発明者 チャッセ，アール フレッド アメリカ合衆国、ニューヨーク州 12804 クイーンズベリー、ジェントリーレーン ６番地

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １．クラフト蒸解の実質的に全段階にわたり蒸解液の有効溶解リグニン濃度を約 ５０ｇ／ｌ以下に維持することによって、単槽型回分式蒸解カンでパルプ日量少 なくとも８トンの速度で細砕セルロース繊維材をクラフト蒸解する方法。 ２．クラフト蒸解の実質的に全段階にわたり有効溶解ヘミセルロース濃度を約１ ０ｇ／ｌ以下に維持することによって実施する、請求の範囲１記載の方法。 ３．クラフト蒸解の実質的に全段階にわたり有効溶解リグニン濃度を約２５ｇ／ ｌ以下に維持することによって実施する、請求の範囲１記載の方法。 ４．クラフト蒸解の実質的に全段階にわたり蒸解液の有効溶解リグニン濃度を約 １５ｇ／ｌ以下に維持することによって、単槽型回分式蒸解カンでパルプ日量少 なくとも８トンの速度でセルロース繊維材をクラフト蒸解する方法。 ５．各蒸解槽に対しパルプ日量少なくとも８トンの速度で、実質的にＤＯＭを含 まない蒸解液を蒸解槽内のセルロース繊維材に連続的に通過、接触させ、そのク ラフト蒸解の完結に至らせるまでのステップ（ａ）によって細砕セルロース繊維 材をクラフト蒸解する方法。 ６．蒸解槽として回分式蒸解カンを用い、さらにステップ（ａ）の前に、蒸解カ ンにセルロース材を充填するステップ（ｂ）、さらにステップ（ａ）の後に、蒸 解カンからクラフトパルプを排出するステップ（ｃ）を包含する、請求の範囲５ 記載の方法。 ７．蒸解カンのある高さに蒸解液を導入し、別の高さから液流を抜き出し、抜き 出された液から液流の相当な部分を抽出し、残りの流れを加熱し、実質的にＤＯ Ｍを含まない希釈液を上記残りの流れに導入し、そして該希釈液を添加した残り の流れを導入液として用いることによって、ステップ（ａ）が実施される、請求 の範囲６記載の方法。 ８．セルロースパルプをクラフト蒸解する装置において、 パルプ日量少なくとも８トンを処理する能力の回分式蒸解カン、 上記回分式蒸解カンに付属するスクリーン、 上記回分式蒸解カンから上記スクリーン経由で液を抜き出し、これを、抜き出 された高さとは異なる高さの上記蒸解カンに再循環するための上記スクリーン付 属再循環ライン、 再循環ラインから液の一部を抽出する手段（抽出された液は第１ＤＯＭ濃度を 有する）、 残りの液を加熱する手段、および 上記第１ＤＯＭ濃度よりもはるかに低い第２ＤＯＭ濃度を有する希釈液で上記 残りの液を希釈する手段、 を備えたセルロースパルプのクラフト蒸解装置。 ９．セルロースパルプをクラフト蒸解する装置において、 パルプ日量少なくとも８トンを処理する能力の回分式蒸解カン、 上記回分式蒸解カンに付属するスクリーン、 上記回分式蒸解カンから上記スクリーンから液を抜き出し、上記スクリーンと は異なる高さで上記蒸解カンに再循環する再循環ライン、および 上記再循環ラインの液を処理して、その中のＤＯＭ濃度を効果的かつ顕著に低 減する液処理手段、 を備えたセルロースパルプのクラフト蒸解装置。 １０．液を処理する前記手段が、吸収手段、沈降手段、濾過手段、破壊手段、重 力分離手段、超臨界抽出手段、および蒸発手段から本質的に成る群から選択され る、請求の範囲９に記載の装置。 １１．パルプを製造する材料のクラフト蒸解の際の少なくとも一つの段階におい て連続的に、 （ａ）Ｈファクターに実質的に悪影響を及ぼす水準のＤＯＭを含有する液を抽 出するステップ、および （ｂ）抽出された液の一部または全部を、抽出された液より実質的に低い有効 ＤＯＭ水準を含有する液で置換し、Ｈファクターを顕著に低減させるステップ、 のステップを包含する細砕セルロース繊維材の蒸解によってクラフトパルプを製 造する方法。 １２．本質的に水、実質的にＤＯＭを含まない白液、圧熱処理された黒液、濾過 液、およびこれらの混合物から成る群から選択される液で、抽出された液を置換 することによってステップ（ｂ）が行われる、請求の範囲１１記載の方法。 １３．所与のカッパー数を達成するためにはＨファタターを少なくとも約５％低 減するようにステップ（ａ）および（ｂ）が行われる、請求の範囲１１記載の方 法。 １４．クラフト蒸解の大部分の段階にわたり有効ＤＯＭ濃度を約５０ｇ／ｌ以下 に維持するようにステップ（ａ）および（ｂ）が行われる、請求の範囲１３記載 の方法。 １５．パルプを製造する材料のクラフト蒸解の際の少なくとも一つの段階におい て連続的に、 （ａ）特定のカッパー数に達するには有効アルカリ消費量に実質的に悪影響を 及ぼす水準のＤＯＭを含有する液を抽出するステップ、および （ｂ）抽出された液の一部または全部を、抽出された液より実質的に低い有効 ＤＯＭ水準を含有する液で置換し、特定のカッパー数に達するには有効アルカリ 消費量を顕著に低減させるステップ、 のステップを包含する細砕セルロース繊維材の蒸解によってクラフトパルプを製 造する方法。 １６．本質的に水、実質的にＤＯＭを含まない白液、圧熱処理された黒液、濾過 液、およびこれらの混合物から成る群から選択される液で、抽出された液を置換 することによってステップ（ｂ）が行われる、請求の範囲１５記載の方法。 １７．特定のカッパー数を達するにはアルカリ消費量が原木基準で少なくとも約 ０．５％低減するようにステップ（ａ）および（ｂ）が行われる、請求の範囲１ ５記載の方法。 １８．クラフト蒸解の大部分の段階にわたり有効ＤＯＭ濃度を約５０ｇ／ｌ以下 に維持するようにステップ（ａ）および（ｂ）が行われる、請求の範囲１７記載 の方法。 １９．パルプを製造する材料のクラフト蒸解の際の少なくとも一つの段階におい て連続的に、 （ａ）パルプの漂白性に実質的に悪影響を及ぼす水準のＤＯＭを含有する液を 抽出するステップ、および （ｂ）抽出された液の一部または全部を、抽出された液より実質的に低い有効 ＤＯＭ水準を含有する液で置換し、製造されるパルプの漂白性を顕著に向上させ るステップ、 のステップを包含する細砕セルロース繊維材の蒸解によってクラフトパルプを製 造する方法。 ２０．本質的に水、実質的にＤＯＭを含まない白液、濾過液、およびこれらの混 合物から成る群から選択される液で、抽出された液を置換することによってステ ップ（ｂ）が行われる、請求の範囲１９記載の方法。 ２１．特定のフルシーケンスカッパーファクターにてＩＳＯ白色度を少なくとも 一単位増大するために、あるいは白色度を維持しカッパーファクターを下げるた めに、ステップ（ａ）および（ｂ）が行われる、請求の範囲１９記載の方法。 ２２．クラフト蒸解の大部分の段階にわたり有効ＤＯＭ濃度を約５０ｇ／ｌ以下 に維持するために、ステップ（ａ）および（ｂ）が行われる、請求の範囲２１記 載の方法。 ２３．連続蒸解カンにおいて、頂部と底部、蒸解されるセルロース繊維材用の蒸 解カン頂部の入口および蒸解されたパルプ用の蒸解カン底部の出口；蒸解カン頂 部から液を抜き出すための頂部スクリーンアセンブリ；頂部スクリーンアセンブ リの下の抽出スクリーンアセンブリ；抽出スクリーンアセンブリと蒸解カン底部 との間の蒸解スクリーンアセンブリ；蒸解スクリーンアセンブリを通過する液の 第１部分（蒸解スクリーンアセンブリを通過する液の残りが第２部分）を抜き出 し、これを回収にかけるための手段；低ＤＯＭ液を上記第２部分に添加し、増量 された第２部分を得る手段；および前記蒸解スクリーンアセンブリの高さの近く の箇所で蒸解カンの内部に前記増量された第２部分を再循環する手段を備えた連 続蒸解カン。 ２４．頂部、底部、セルロース繊維材用の頂部の入口、蒸解されたパルプ用の底 部の出口；頂部スクリーンアセンブリ；頂部スクリーンアセンブリの下の抽出ス クリーンアセンブリ；および抽出スクリーンアセンブリの下の蒸解スクリーンア センブリを備えた連続蒸解カンを用いてクラフトパルプを製造する方法において 、 （ａ）蒸解されるセルロース材のスラリーを上記入口へ導入するステップ、 （ｂ）頂部スクリーンアセンブリにおいてセルロース材のスラリーの一部分を抜 き出すステップ、 （ｃ）抽出スクリーンから黒液を抽出するステップ、 （ｄ）蒸解スクリーンから液を抜き出し、これを少なくとも第１部分と第２部分 とに分割するステップ、 （ｅ）第１部分を回収にかけるステップ、 （ｆ）低ＤＯＭ液を第２部分に加え、増量された第２部分を製造するステップ、 および （ｇ）蒸解スクリーンアセンブリの高さの近くの箇所で蒸解カンの内部に前記増 量された第二部分を再循環するステップ、 の諸ステップを包含することを特徴とするクラフトパルプ製造法。 ２５．少なくとも部分的には、増量された第二部分に低ＤＯＭ白液を添加するこ とによって、ステップ（ｆ）が行われる、請求の範囲２４記載の方法。 ２６．ステップ（ｄ）が、パルプ１トン当たり約２トンの液を抽出し、実質的に 等しい第１部分と第２部分とするように行われ、ステップ（ｆ）が、少量の低Ｄ ＯＭ白液に加え、パルプ１トン当たり約１トンの低ＤＯＭ洗浄液を第２部分に添 加して行われる、請求の範囲２５記載の方法。 ２７．頂部と底部を有する連続蒸解カンにおいて、蒸解されるセルロース繊維材 用の頂部の入口、蒸解されたパルプ用の底部の出口；頂部スクリーンアセンブリ ；前記頂部スクリーンアセンブリの下の調整循環スクリーンアセンブリ；前記調 整循環スクリーンアセンブリの下でかつ第１抜き出し導管を有する第１スクリー ンアセンブリ；前記第１スクリーンアセンブリの下でかつ第２抜き出し導管を有 する第２スクリーンアセンブリ；フラッシュタンクに運転上接続されている前記 第２抜き出し導管；前記第１抜き出し導管へ低ＤＯＭ液を添加する手段；および 第一スクリーンアセンブリの高さの近くの箇所で蒸解カンの内部に添加された低 ＤＯＭ液とともに前記第１抜き出し導管中の液を再循環する手段の諸手段を備え たことを特徴とする連続蒸解カン。 ２８．前記第１抜き出し導管に低ＤＯＭ液を添加する前記手段の前に、前記第１ 抜き出し導管中の液の一部をフラッシュタンクに送ることができるように前記第 １導管を前記第２抜き出し導管に選択的に接続する手段をさらに備えた請求の範 囲２７に記載の連続蒸解カン。 ２９．単槽型加圧式連続蒸解カンアセンブリにおいて、 頂部と底部を有する直立連続蒸解カン； 蒸解されるセルロース繊維材スラリー用の前記蒸解カン頂部の入口で、高圧移 送装置に連結されている入口； 蒸解されたパルプ用の前記蒸解カン底部の出口； 前記蒸解カンの頂部の下に位置する第１蒸解スクリーンアセンブリ； 前記第１蒸解スクリーンアセンブリの下に位置する第２蒸解スクリーンアセン ブリ； 前記第１蒸解スクリーンから抜き出された液の第１部分を、前記第１蒸解スク リーンアセンブリの高さの近くの筒所で蒸解カンの内部に再循環し、抜き出され た液の第２部分を抽出する第１再循環手段； 前記第１蒸解スクリーンから抜き出された液の第１部分を、前記第２蒸解スク リーンアセンブリの高さの近くの箇所で蒸解カンの内部に再循環し、抜き出され た液の第２部分を抽出する第２再循環手段； 前記第１および第２再循環手段の各々に再循環している液の前記第１部分に低 ＤＯＭ液を添加する手段； 前記第２蒸解スクリーンアセンブリの下の抽出スクリーンアセンブリ；および 前記抽出スクリーンアセンブリの下に位置する第３スクリーンアセンブリ を備えた単槽型加圧式連続蒸解カンアセンブリ。 ３０．さらに、第３スクリーンアセンブリの高さの近くの箇所で蒸解カンの内部 に前記第３スクリーンアセンブリによって抜き出された液を再循環する第３手段 を備えた、請求の範囲２９に記載の蒸解カン。 ３１．前記第３循環手段から第１液部分を抜き出し、これをフラッシュタンクに 送る手段、および前記第３再循環手段から第１液部分を抜き出す前記手段の下流 側の前記第３再循環手段中の液を低ＤＯＭ液で増量する手段を備えた、請求の範 囲３０に記載の蒸解カン。 ３２．抽出スクリーンアセンブリによって抽出された液の１部を前記第３再循環 手段へ選択的に送る導管およびバルブ手段をさらに備えた、請求の範囲３０に記 載の蒸解カン。 ３３．前記第３スクリーンアセンブリの下の洗浄スクリーンアセンブリ、並びに 前記洗浄スクリーンアセンブリによって抜き出された液を前記洗浄スクリーンア センブリの高さの近くの箇所で蒸解カンの内部に再循環する手段；および前記洗 浄再循環手段に低ＤＯＭの白液を添加する手段をさらに備えた、請求の範囲３０ に記載の蒸解カン。 ３４．浸透槽であって、その底部で前記蒸解カンの頂部に運転上連結されている 浸透槽；前記浸透槽の底部から前記蒸解カンの頂部へセルロース材のスラリーを 送り、浸透槽の底部へスラリーの一部を戻す手段；および 浸透槽の底部と蒸解カンの頂部との間のパルプスラリーに低ＤＯＭ液を添加す る手段をさらに備えた、請求の範囲２７に記載の連続蒸解カン。 ３５．前記フラッシュタンクが第２フラッシュタンクへ導管によって連結されて いる第１フラッシュタンクを包含し、前記浸透槽の頂部から液を抽出し、これを 前記第１と第２フラッシュタンクとの間の前記導管へ供給する手段をさらに備え たことを特徴とする請求の範囲３４に記載の連続蒸解カン。 ３６．パルプ製造材料のクラフト蒸解の際の複数の異なる段階において、連続的 に、 （ａ）パルプ強度に実質的に悪影響を及ぼす水準のＤＯＭを含有する液を抽出 するステップ、および （ｂ）抽出された液の一部または全部を、抽出された液より実質的に低い有効 ＤＯＭ水準を含有する液で置換し、パルプ強度に好影響を与えるステップ、 のステップを包含する細砕セルロース繊維材を蒸解することによってクラフトパ ルプを製造する方法。 ３７．水、実質的にＤＯＭを含まない白液、圧熱処理された黒液、洗浄装置濾過 液、コールドブロー濾過液、およびこれらの混合物から本質的に成る群から選択 される液で、抽出された液を置換することによって、ステップ（ｂ）が行われる 、請求の範囲３６記載の方法。 ３８．ステップ（ａ）と（ｂ）が、蒸解の段階の少なくとも一つの段階に対して 、黒液を抽出し、抽出された黒液を圧力、温度条件下に圧熱処理し、ＤＯＭの悪 影響を顕著に不動態化することによって行われる、請求の範囲３６記載の方法。 ３９．前記圧熱処理が、常圧より高い圧力で、約１７０〜３５０℃の温度で、し かも蒸解温度以上少なくとも約２０℃で、約５〜９０分間行われる、請求の範囲 ３８記載の方法。 ４０．連続蒸解カンを用い、ステップ（ａ）と（ｂ）が、連続蒸解カンの少なく とも二箇所の異なる高さで行われる、請求の範囲３６記載の方法。 ４１．ステップ（ａ）と（ｂ）を行って製造されたパルプが、完全精製パルプに 対する特定の引張りでの引裂き強度において、ステップ（ａ）と（ｂ）なしで他 は同一の条件で製造されたクラフトパルプに比較して、少なくとも約１０％増大 するように行われる、請求の範囲３６記載の方法。 ４２．ステップ（ａ）と（ｂ）を行って製造されたパルプが、完全精製パルプに 対する特定の引張りでの引裂き強度において、ステップ（ａ）と（ｂ）なしで他 は同一の条件で製造されたクラフトパルプに比較して、少なくとも約１５％増大 するように行われる、請求の範囲３６記載の方法。 ４３．さらに、ステップ（ｂ）からの置換液を加熱し、置換液が蒸解されるセル ロース材と接触するように導入される前の置換された液と同じ温度まで上げるス テップ（ｃ）を包含する、請求の範囲３６記載の方法。 ４４．ステップ（ａ）と（ｂ）が、少なくとも次の段階、すなわち、浸透、蒸解 の初期近く、および蒸解の終期近くの際に行われる、請求の範囲３６記載の方法 。 ４５．抽出された液中のＤＯＭを除去、または不動態化する少なくとも一つの段 階から抽出された液を処理し、処理された抽出液を同じ段階のステップ（ｂ）用 の液として使用するステップ（ｃ）をさらに包含する、請求の範囲３６記載の方 法。 ４６．抽出された液中のＤＯＭを除去、または不動態化する少なくとも一つの段 階から抽出された液を処理し、処理された抽出液を異なる段階のステップ（ｂ） 用の液として使用するステップ（ｃ）をさらに包含する、請求の範囲３６記載の 方法。 ４７．ステップ（ｃ）が、吸収、沈降、限外濾過、破壊、重力分離、超臨界抽出 、溶剤抽出、および蒸発から本質的に成る群から選択されるプロセスによってＤ ＯＭを除去するように行われる、請求の範囲４５記載の方法。 ４８．ステップ（ｃ）が、吸収、沈降、限外濾過、破壊、重力分離、超臨界抽出 、溶剤抽出、および蒸発から本質的に成る群から選択されるプロセスによってＤ ＯＭを除去するように行われる、請求の範囲４６記載の方法。 ４９．水、実質的にＤ０Ｍを含まない白液、洗浄装置濾過液、コールドブロー濾 過液、およびこれらの混合物から本質的に成る群から選択される液で、抽出され た液を置換することによって、ステップ（ｂ）が行われる、請求の範囲３６記載 の方法。 ５０．連続蒸解カンを用い、ステップ（ａ）と（ｂ）が、連続蒸解カンの少なく とも三箇所の異なる高さで行われる、請求の範囲４９記載の方法。 ５１．ステップ（ａ）と（ｂ）を行って製造されたクラフトパルプが、完全精製 パルプに対する特定の引張りでの引裂き強度において、ステップ（ａ）と（ｂ） なしで他は同一の条件で製造されたクラフトパルプに比較して、少なくとも約１ ５％増大させるように行われる、請求の範囲５０記載の方法。 ５２．ステップ（ａ）と（ｂ）を行って製造されたクラフトパルプが、完全精製 パルプに対する特定の引張りでの引裂き強度において、ステップ（ａ）と（ｂ） なしで他は同一の条件で製造されたクラフトパルプに比較して、少なくとも約１ ５％増大するように行われる、請求の範囲４９記載の方法。 ５３．さらに、ステップ（ｂ）からの置換液を加熱し、置換液が蒸解されるセル ロース材と接触するように導入される前の置換された液と同じ温度まで上げるス テップ（ｃ）を包含する、請求の範囲４９記載の方法。 ５４．ステップ（ａ）と（ｂ）が、クラフト蒸解の実質的に全段階にわたり有効 ＤＯＭ濃度を約１００ｇ／ｌ以下に維持するように実施される、請求の範囲３６ 記載の方法。 ５５．ステップ（ａ）と（ｂ）が、クラフト蒸解の実質的に全段階にわたり有効 ＤＯＭ濃度を約５０ｇ／ｌ以下に維持するように実施される、請求の範囲３６記 載の方法。 ５６．ステップ（ａ）と（ｂ）が、クラフト蒸解の実質的に全段階にわたり有効 溶解リグニン濃度を約５０ｇ／ｌ以下に維持するように実施される、請求の範囲 ３６記載の方法。 ５７．ステップ（ａ）と（ｂ）が、クラフト蒸解の実質的に全段階にわたり有効 溶解リグニン濃度を約２５ｇ／ｌ以下に維持するように実施される、請求の範囲 ３６記載の方法。 ５８．ステップ（ａ）と（ｂ）が、クラフト蒸解の実質的に全段階にわたり有効 溶解ヘミセルロース濃度を約１５ｇ／ｌ以下に維持するように実施される、請求 の範囲３６記載の方法。 ５９．ステップ（ａ）と（ｂ）が、クラフト蒸解の実質的に全段階にわたり有効 溶解ヘミセルロース濃度を約１０ｇ／ｌ以下に維持するように実施される、請求 の範囲３６記載の方法。 ６０．クラフト蒸解の初期の近くで、 （ａ）パルプ強度に実質的に悪影響を及ぼす水準のＤＯＭを含有する液を抽出 するステップ、および （ｂ）抽出された液の一部または全部を、抽出された液より実質的に低い有効 ＤＯＭ水準を含有する液で置換し、パルプ強度に好影響を与えるステップ、 のステップを包含するクラフト蒸解方法。 ６１．ステップ（ａ）と（ｂ）が、直立連続蒸解カンにおいて行われる、請求の 範囲６０記載の方法。 ６２．水、実質的にＤＯＭを含まない白液、圧熱処理された黒液、洗浄装置濾過 液、コールドブロー濾過液、およびこれらの混合物から本質的に成る群から選択 される液で、抽出された液を置換することによって、ステップ（ｂ）が行われる 、請求の範囲６１記載の方法。 ６３．水、実質的にＤＯＭを含まない白液、洗浄装置濾過液、コールドブロー濾 過液、およびこれらの混合物から本質的に成る群から選択される液で、抽出され た液を置換することによって、ステップ（ｂ）が行われる、請求の範囲６０記載 の方法。 ６４．さらに、抽出された液中のＤＯＭを除去、または不動悪化する少なくとも 一つの工程から抽出された液を処理し、処理された抽出液を同じ段階のステップ （ｂ）用の液として使用するステップ（ｃ）を包含する、請求の範囲６０記載の 方法。 ６５．ステップ（ｃ）が、吸収、沈降、限外濾過、破壊、重力分離、超臨界抽出 、溶剤抽出、および蒸発から本質的に成る群から選択されるプロセスによってＤ ＯＭを除去するように行われる、請求の範囲６４記載の方法。 ６６．セルロース繊維材の浸透の際に、 （ａ）パルプ強度に相当に悪影響を及ぼすに足る水準のＤＯＭを含有する液を 抽出するステップ、および （ｂ）抽出された液の一部または全部を、抽出された液より相当に低い有効Ｄ ＯＭ水準を含有する液で置換し、パルプ強度に好影響を与えるステップ、 のステップを包含するクラフト蒸解方法。 ６７．ステップ（ａ）と（ｂ）が、直立の連続浸透槽において行われる、請求の 範囲６６記載の方法。 ６８．ステップ（ａ）と（ｂ）が、直立の連続蒸解カンの浸透ゾーンにおいて行 われる、請求の範囲６６記載の方法。 ６９．水、実質的にＤＯＭを含まない白液、圧熱処理された黒液、洗浄装置濾過 液、コールドブロー濾過液、およびこれらの混合物から本質的に成る群から選択 される液で、抽出された液を置換することによって、ステップ（ｂ）が行われる 、請求の範囲６６記載の方法。 ７０．水、実質的にＤＯＭを含まない白液、洗浄装置濾過液、コールドブロー濾 過液、およびこれらの混合物から本質的に成る群から選択される液で、抽出され た液を置換することによって、ステップ（ｂ）が行われる、請求の範囲６６記載 の方法。 ７１．さらに、抽出された液中のＤＯＭを除去、または不動態化する少なくとも 一つの段階から抽出された液を処理し、処理された抽出液を同じ段階のステップ （ｂ）用の液として使用するステップ（ｃ）を包含する、請求の範囲６６記載の 方法。 ７２．ステップ（ｃ）が、吸収、沈降、限外濾過、破壊、重力分離、超臨界抽出 、溶剤抽出、および蒸発から本質的に成る群から選択されるプロセスによってＤ ＯＭを除去するように行われる、請求の範囲７１記載の方法。 ７３．パルプのクラフト蒸解法において、 （ａ）所与の蒸解段階でパルプとの接触から外して、黒液を抽出するステップ 、 （ｂ）黒液中のＤＯＭの悪影響を顕著に受動態化するに足る温度に黒液を圧熱 処理するステップ、および （ｃ）前記所与の段階でＤＯＭが不動態化した黒液をパルプと接触するように 再導入するステップ、 の諸ステップを包含するクラフト蒸解方法。 ７４．ステップ（ｂ）が、常圧より高い圧力で、少なくとも約１９０℃の温度で 約５〜９０分間行われる、請求の範囲７３記載の方法。 ７５．黒液を含有する槽とセルロース繊維材を含有する回分式蒸解カンとを用い てセルロース繊維材をクラフト回分蒸解を行う方法において、 （ａ）黒液中のＤＯＭの悪影響を顕著に不動態化するに足る温度に黒液を圧熱 処理するステップ、および （ｂ）黒液を蒸解カンに供給して蒸解カンの中のセルロース繊維材と接触させ るステップ、の諸ステップを行うクラフト回分蒸解方法。 ７６．請求の範囲７５に記載の方法において、黒液を、常圧より高い圧力で約１ ７０〜３５０℃の温度で約５〜９０分間、しかも蒸解温度以上少なくとも約２０ ℃で加熱するステップ（ａ）を行う方法。 ７７．請求の範囲７５に記載の方法において、黒液を、常圧より高い圧力で少な くとも約１９０℃の温度で約５〜９０分間加熱するステップ（ａ）を行う方法。 ７８．請求の範囲７５に記載の方法において、黒液と白液とを同時に蒸解カンに 供給しセルロース繊維材の蒸解を起こさせるステップ（ｂ）を行う方法。 ７９．クラフト蒸解の実質的に全段階にわたり蒸解液の有効ＤＯＭ濃度を約１０ ０ｇ／ｌ以下に維持することによって、パルプ日量少なくとも１００トンの速度 で細砕セルロース繊維材をクラフト蒸解する方法。 ８０．さらに、クラフト蒸解の実質的に全段階にわたりＤＯＭの有効溶解リグニ ン濃度成分を約５０ｇ／ｌ以下に維持することによって行われる、請求の範囲７ ９に記載の方法。 ８１．さらに、クラフト蒸解の実質的に全段階にわたりＤＯＭの有効溶解ヘミセ ルロース濃度成分を約１５ｇ／ｌ以下に維持することによって行われる、請求の 範囲８０に記載の方法。 ８２．ＤＯＭの所望の濃度が、実質的にＤＯＭを含まない蒸解液をセルロース繊 維材に連続的に通過、接触させ、そのクラフト蒸解の完結に至らせることによっ て得られる、請求の範囲７９に記載の方法。 ８３．回分式蒸解カンを用い、蒸解カンにセルロース材を充填し、その後でそれ をクラフト蒸解し、次いでクラフト蒸解後蒸解カンからクラフトパルプを排出す る段階をさらに包含する、請求の範囲８２に記載の方法。 ８４．前記蒸解段階が、蒸解カンの一の高さに蒸解液を導入し、これを別の高さ で抜き出し、抜き出し流から相当な部分の液を抽出し、残りの流れを加熱し、実 質的にＤＯＭを含まない希釈液を残りの流れに導入し、そして希釈液を添加した 残りの流れを導入液として使用することによって行われる、請求の範囲８３記載 の方法。 ８５．クラフト蒸解の実質的に全段階にわたりＤＯＭ濃度を約５０ｇ／ｌ以下に 維持することによって行われる、請求の範囲７９に記載の方法。 ８６．クラフト蒸解の実質的に全段階にわたりＤＯＭの有効溶解リグニン濃度成 分を約２５ｇ／ｌ以下に維持することによって行われる、請求の範囲８０に記載 の方法。 ８７．クラフト蒸解の実質的に全段階にわたりＤＯＭの有効溶解ヘミセルロース 濃度成分を約１０ｇ／ｌ以下に維持することによって行われる、請求の範囲８０ に記載の方法。 ８８．クラフト蒸解の実質的に全段階にわたり蒸解液の有効溶解リグニン濃度を ５０ｇ／ｌ以下に維持することによって、パルプ日量少なくとも１００トンの速 度で細砕セルロース繊維材をクラフト蒸解する方法。 ８９．クラフト蒸解の実質的に全段階にわたり有効溶解ヘミセルロース濃度を約 １０ｇ／ｌ以下に維持することによって行われる、請求の範囲８８に記載の方法 。 ９０．クラフト蒸解の実質的に全段階にわたり有効溶解リグニン濃度を約２５ｇ ／ｌ以下に維持することによって行われる、請求の範囲８８に記載の方法。 ９１．クラフト蒸解の実質的に全段階にわたり蒸解液の有効溶解ヘミセルロース 濃度を１５ｇ／ｌ以下に維持することによって、パルプ日量少なくとも１００ト ンの速度で細砕セルロース繊維材をクラフト蒸解する方法。 ９２．蒸解カンで細砕セルロース繊維材をクラフト蒸解する方法において、（ａ ）蒸解カンから液を抜き出すステップ、（ｂ）抜き出された液を処理して、その 中のＤＯＭの顕著な部分を効果的に除き、パルプ強度に好影響を与えるステップ 、および（ｃ）処理され、ＤＯＭ濃度が低減した液を蒸解カンに再導入するステ ップの諸ステップを包含するクラフト蒸解の方法。 ９３．ステップ（ｂ）が、吸収、溶剤抽出、沈降、限外濾過、破壊、超臨界抽出 、重力分離、および蒸発から本質的に成る群から選択されるプロセスによって行 われる、請求の範囲９２記載の方法。 ９４．ステップ（ｂ）が、抜き出された液を、常圧より高い圧力で、少なくとも 約１９０℃の温度で約５〜９０分間加熱することによって行われる、請求の範囲 ９２記載の方法。 ９５．実質的にＤＯＭを含まない蒸解液をセルロース繊維材に連続的に通過、接 触させ、パルプ日量少なくとも１００トンの速度でそのクラフト蒸解の完結に至 らせるステップ （ａ）によって細砕セルロース繊維材をクラフト蒸解することを特徴とする商業 的方法。 ９６．回分式蒸解カンを用い、さらに、ステップ（ａ）の前に、蒸解カンにセル ロース材を充填するステップ（ｂ）、およびさらに、（ａ）の後で、蒸解カンか らクラフトパルプを排出するステップ（ｃ）を包含する、請求の範囲９５に記載 の方法。 ９７．ステップ（ａ）が、蒸解カンの一の高さに蒸解液を導入し、液流を別の高 さで抜き出し、抜き出された流から相当な部分の液を抽出し、残りの流れを加熱 し、実質的にＤＯＭを含まない希釈液を残りの流れに導入し、そして希釈液を添 加した残りの流れを導入液として使用することによって行われる、請求の範囲９ ６記載の方法。 ９８．細砕セルロース繊維材を蒸解することによって製造されるクラフトパルプ において （ａ）パルプ強度に実質的に悪影響を及ぼす水準のＤＯＭを含有する液を抽出 するステップ、および （ｂ）抽出された液の一部または全部を、抽出された液より実質的に低い有効 ＤＯＭ水準を含有する液で置換し、パルプ強度に好影響を与えるステップ、 の諸ステップを包含する方法によって製造されるクラフトパルプ。 ９９．細砕セルロース繊維材を蒸解することによって製造されるクラフトパルプ において （ａ）パルプ強度に実質的に悪影響を及ぼす水準のＤＯＭを含有する液を抽出 するステップ、および （ｂ）抽出された液の一部または全部を、抽出された液より実質的に低い有効 ＤＯＭ水準を含有し、水、実質的にＤＯＭを含まない白液、洗浄装置濾過液、コ ールドブロー濾過液、およびこれらの混合物から本質的に成る群から選択される 液で置換し、パルプ強度に好影響を与えるステップ、 の諸ステップを包含する方法によって製造されるクラフトパルプ。 １００．クラフト蒸解の実質的に全段階にわたり蒸解液の有効ＤＯＭ濃度を約１ ００ｇ／ｌ以下に維持することによって、細砕セルロース繊維材をクラフト蒸解 することによって得られたクラフトパルプ。 １０１．クラフト蒸解の実質的に全段階にわたり蒸解液の有効ＤＯＭ濃度を約５ ０ｇ／ｌ以下に維持することによって、クラフト蒸解の実質的に全段階にわたり 蒸解液の有効溶解リグニン濃度を約２５ｇ／ｌ以下に維持することによって、そ してクラフト蒸解の実質的に全段階にわたり蒸解液の有効溶解ヘミセルロース濃 度を約１５ｇ／ｌ以下に維持することによって細砕セルロース繊維材をクラフト 蒸解することによって得られたクラフトパルプ。 １０２．セルロースパルプをクラフト蒸解する装置において、 直立の連続蒸解カン、 前記蒸解カンの異なる高さの位置で異なる蒸解段階で設けられた少なくとも二 箇所の抜き出し／抽出スクリーン、 前記スクリーン各々に付属した再循環ラインおよび抽出ライン、および 前記再循環ライン各々に対し、抽出ラインに抽出された液の一部または全部を 補給するために置換液を再循環ラインに供給する手段、 を備えた装置。 １０３．抽出された液を処理し、そこからＤＯＭを効果的に除き、置換液を製造 する手段であって、該手段が吸収手段、沈降手段、濾過手段、限外濾過手段、破 壊手段、重力分離手段、超臨界抽出手段、および蒸発手段から本質的に成る群か ら選択される手段をさらに備えた、請求の範囲１０２記載の装置。 １０４．少なくとも三箇所の抜き出し／抽出スクリーンが設けられ、そして少な くとも前記再循環ラインの一箇所がポンプと加熱器を備えた、請求の範囲１０２ 記載の装置。 １０５．底部が前記蒸解カンの頂部に接続されている浸透槽、および 前記浸透槽から第１ＤＯＭ濃度を有する液を抜き出し、この液の一部または全 部を、第１ＤＯＭ濃度よりもはるかに低い第２ＤＯＭ濃度を有する希釈液で置換 する手段、 をさらに備えた、請求の範囲１０２記載の装置。 １０６．前記浸透槽の底部から前記蒸解カンの頂部パルプスラリーを循環し、こ れを戻しライン中の高圧フィーダーに戻す再循環ライン、および前記戻しライン から第３ＤＯＭ濃度を有する液を効果的に抽出し、戻しライン中の抽出された液 を、第３ＤＯＭ濃度よりもはるかに低い第４ＤＯＭ濃度を有する置換液で置換す る手段をさらに備えた、請求の範囲１０５記載の装置。