JPH0853860A - 耐摩耗複合材 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 長時間使用しても地盤への貫入性が悪化しな
い耐摩耗複合材を提供する。 【構成】 上面１と下面２との会合部分に掘削刃先３を
形成しているブルドザーのリッパポイントであって、上
面１の中央部分にその掘削刃先３から後方に延びるよう
な耐摩耗層４を肉盛する。この耐摩耗層４を硬質粒子を
含んでなる硬質肉盛層と軟質材料からなる軟質肉盛層と
を交互に配して形成すればその耐摩耗層４が欠け難いも
のとなる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、例えばブルドーザのリ
ッパポイント，油圧ショベルのバケットツース等の耐摩
耗性の要求される耐摩耗複合材に関するものである。

【０００２】

【従来の技術および発明が解決しようとする課題】従
来、図１２（ａ）に示されているようにブルドーザのリ
ッパポイント１００は長時間使用すると上面１０１と下
面１０２とが会合してなる先端部１０３が摩耗によりな
くなり、図１２（ｂ）に示されているように接地部１０
４が丸くなって地盤１０５への貫入性（掘削性）が悪化
する。このために、接地部１０４が丸くなっているリッ
パポイント１００を図１２（ｃ）に示されているように
上下反転させて用いることが行われるが、この反転作業
が掘削作業の効率を低下させている。

【０００３】本発明は、このような問題点を解消するこ
とを目的として、長時間使用しても地盤への貫入性が悪
化せず寿命が長く優れた掘削作業効率が得られる耐摩耗
複合材を提供するものである。

【０００４】

【課題を解決するための手段】本発明による耐摩耗複合
材は、前述された目的を達成するために、上面側と下面
側とが先端において会合しその会合部分が掘削刃先を形
成してなる土石を削り取るための耐摩耗複合材であっ
て、この耐摩耗複合材の上面側に少なくともその上面側
の一部にその掘削刃先から後方に延びる耐摩耗層が設け
られていることを特徴とするものである。

【０００５】

【作用】この本発明の耐摩耗複合材により掘削作業を行
うと、上面側に掘削刃先から後方に延びる耐摩耗層を設
けることから、その耐摩耗層の先端が常に鋭い掘削刃先
を提供するようになり、この耐摩耗複合材の地盤への貫
入性を常に良好に保つことができる。さらに、従来のよ
うに上下反転させる作業も必要ないので掘削作業効率が
低下しない。

【０００６】本発明の耐摩耗複合材において、前記耐摩
耗複合材の上面側に少なくともその上面側の一部に設け
られる掘削刃先から後方に延びる耐摩耗層は、前記上面
側の左右両側部分を除く部分に設けられ得る、または前
記上面側の一側方に片寄って設けられ得る。ところで、
前記掘削刃先から後方に延びる耐摩耗層は、前記掘削刃
先から後方に延びて形成されている突条上に設けられて
いるようにすれば、この突条部によりその突条部が形成
されている部分が他の部分に比べて肉厚となり、しかも
その突条部上に耐摩耗層が形成されていることから他の
部分より摩耗により消滅しにくくなって掘削刃先から後
方に延びるように設けられる耐摩耗層に沿う錐体のよう
な形状を保つことになる。さらに、この体摩耗複合材の
下面側において前記上面側に形成されている突条部と背
中合わせにして前記掘削刃先から後方に延びる突条部が
形成されているようにすれば、この下面側の突条部が摩
耗代を稼ぐことになり前記錐体形状が長期間維持される
ようになる。

【０００７】また、前記上面側の左右両側部分を除く部
分に設けられて前記掘削刃先から後方に延びる耐摩耗層
が、耐摩耗複合材の上面側にその掘削刃先から後方に延
びて形成されている溝部内に設けられているようにすれ
ば、この上面側の左右両側部分が肉厚となり摩耗により
消滅しにくくなって当該耐摩耗複合材が鋤のような形状
を保持することになり土を掘り起こす作業に好適であ
る、さらに、この下面側に、前記上面側に形成されてい
る溝部と背中合わせにして前記掘削刃先から後方に延び
る突条部を形成すればその下面側の突条部が摩耗代を稼
ぐことになり前記鋤のような形状を保っている当該耐摩
耗複合材を長期間使用することができる。

【０００８】また、前述の耐摩耗層が硬質粒子を含んで
なる硬質肉盛層と、軟質な材料よりなる軟質肉盛層とが
それぞれ土石の摩擦方向を横切る方向に沿って縞を形成
するようにその摩擦方向に交互に配されてなるものであ
る耐摩耗複合材［交互肉盛Ａ］、または前述の耐摩耗層
が硬質粒子を含んでなる硬質肉盛層と、軟質な材料より
なる軟質肉盛層とがそれぞれ土石の摩擦方向に沿って縞
を形成するようにその摩擦方向を横切る方向に交互に配
されてなるものである耐摩耗複合材［交互肉盛Ｂ］を得
ることができる。この交互肉盛による作用を以下に説明
する。

【０００９】土石を削り取るための耐摩耗複合材の摩耗
形態は土石のサイズにより異なり、土石のサイズが小さ
いときはスクラッチング（エロージョン）が発生し、こ
のスクラッチングがサイズの増大に伴いグラインディン
グ、そしてガウジングへと変遷する。このスクラッチン
グ〜グラインディングが主形態の摩耗では一般に硬い材
料ほど耐摩耗性に優れるので硬い材料が求められ、グラ
インディング〜ガウジングが主形態の摩耗では硬い材料
は欠損するので靱性を備える材料が求められる。こうし
て、汎用性のある材料として靱性を有するマトリックス
に硬質粒子を複合させてなる耐摩耗複合材が考えられる
が、単に混合しただけでは土石サイズの分布が小さい方
または大きい方に偏っている場合に充分に対応しきれな
い。

【００１０】そこで、土石サイズの分布が小さい方に偏
っている場合のために、前述のように硬質粒子を含んで
なる硬質肉盛層と、軟質な材料よりなる軟質肉盛層とが
土石の摩擦方向に交互に配されて耐摩耗層を形成する耐
摩耗複合材［交互肉盛Ａ］が提供される。なお、粒子の
小さい砂は軟質肉盛層を優先的に摩耗させる傾向がある
が、土石の摩擦方向に軟質肉盛層と硬質肉盛層とが交互
に配されるのでその硬質肉盛層により軟質肉盛層が保護
され主にその軟質肉盛層がその粒径の小さい砂を効率的
に削り取るので土石の削り取りが良好に成されるととも
に、耐摩耗材の耐久性が確保される。また、少量含まれ
ている大きな岩石が硬質肉盛層に衝突したときに、この
硬質肉盛層への衝撃を軟質肉盛層が緩和して硬質肉盛層
の破壊が防止される。

【００１１】また、土石サイズの分布が大きい方に偏っ
ている場合のために、前述のように硬質粒子を含んでな
る硬質肉盛層と、軟質な材料よりなる軟質肉盛層とが土
石の摩擦方向を横切る方向に交互に配されてなる耐摩耗
複合材［交互肉盛Ｂ］が提供される。なお、粒径の大き
い岩石は前述のように硬質肉盛層に大きな衝撃を加えそ
の硬質肉盛層を破損しやすいが、土石の摩擦方向に沿っ
て硬質肉盛層が縞状に配されるのでその硬質肉盛層には
大きな衝撃が加わりにくい。また、同様に縞状に配され
る軟質肉盛層が粒径の大きい岩石の衝撃を受け止め緩和
する。

【００１２】この土石の摩擦方向を横切る方向の交互配
置の場合も、前述の土石の摩擦方向の交互配置の場合も
軟質肉盛層の靱性変形により硬質肉盛層が把握され硬質
肉盛層が破壊しにくいという効果がある。

【００１３】前述のように土石サイズの分布が小さい方
に偏って（平均土石サイズＤ≦１５ｃｍ）いる土石を削
り取るための耐摩耗複合材［交互肉盛Ａ］の肉盛形状の
一例が図１に示されている。なお、図１（ａ）は肉盛層
の模式的断面図であり、図１（ｂ）は土石サイズの分布
を示すグラフである。また、土石サイズの分布が大きい
方に偏って（平均土石サイズＤ≧１５ｃｍ）いる土石を
削り取るための耐摩耗複合材［交互肉盛Ｂ］の肉盛形状
の一例が図２に示されている。なお、図２（ａ）は肉盛
層の模式的断面図であり、図２（ｂ）は土石サイズの分
布を示すグラフである。

【００１４】これら図１（ａ），図１（ｂ）に示されて
いるように交互肉盛Ａ，交互肉盛Ｂのいずれにおいても
硬質肉盛層Ａは断面形状が上が短い台形、軟質肉盛層Ｂ
は断面形状が上が長い台形または三角形となるように最
初に硬質肉盛層Ａ、次に軟質肉盛層Ｂが形成されること
が好ましい。これは軟質肉盛層Ｂが塑性変形により硬質
肉盛層Ａを把持し保護するという機能を持たせるためで
ある。また、最初に軟質肉盛層Ｂ、次に硬質肉盛層Ａが
形成されても硬質肉盛層Ａの間が軟質材料で埋められて
いるので岩石が硬質肉盛層Ａを横から打撃することがな
く、耐衝撃性が向上するという利点は得られる。なお、
硬質肉盛層Ａの幅ＷＡ（硬質肉盛層Ａの厚さの中間部分
における幅）は軟質肉盛層Ｂの幅ＷＢ（軟質肉盛層Ｂの
厚さの中間部分における幅）の２倍以上あることが充分
な耐摩耗性を得るために望ましい。また、図２の交互肉
盛Ｂの場合、幅ＷＢは土石の平均サイズＳＤより小さく
なることが好ましい。この理由は、幅ＷＢがＤより大き
くなると軟質である軟質肉盛層Ｂの摩耗が激しくなるか
らである。

【００１５】

【実施例】次に、本発明による耐摩耗複合材の具体的実
施例について図面を参照しつつ説明する。

【００１６】（実施例１）ブルドーザのリッパポイント
−１ ［構造］図３に示されているように上面１と下面２とが
先端において会合し掘削刃先３を形成しているブルドー
ザのリッパポイントにおいて、上面１においてその掘削
刃先３から後方に延びるように耐摩耗層４が次の肉盛手
順により肉盛される。なお、耐摩耗層４が肉盛される上
面１の部分およびその部分に対応する下面２の部分は左
右両側部分より盛り上がって肉厚が形成され中央突条５
となっている。ここで、図３（ａ）はそのリッパポイン
トを上面１から見た平面図であり、図３（ｂ）は側面図
であり、図３（ｃ）は図３（ａ）のＡ−Ａ断面図であ
る。なお、このリッパポイント１の破線で示す部分は中
空になっている。

【００１７】［肉盛手順］次に、図４に示されている肉
盛層形成機構により耐摩耗層４が形成される手順につい
て説明する。この機構において２５ｍｍ突き出されてい
る溶接ワイヤ（軟鋼製、φ１．２ｍｍ）からなるアーク
電極６が、水平方向に配されている母材７の直角方向に
対して角度θ１（トーチ角＝３０°）をなすように傾斜
して配されている。このアーク電極６による溶接電流は
２８０Ａ、溶接電圧は２８Ｖとされ、溶接ワイヤーの供
給速度は１００ｇ／分とされ、溶接領域にシールドガス
として二酸化炭素が毎分３０リッター供給される。ま
た、アーク電極６から発生されるアークによって形成さ
れる溶融池８には粒径１．２ｍｍのＷＣ−７％Ｃｏ粒子
からなる硬質粒子９がノズル１０を通して供給される。
このノズル１０は、１．５Ｈｚの周波数でウィービング
され（図４の紙面の前後方向の振動幅３０ｍｍ）、そこ
に硬質粒子９が毎分２００ｇの割合で供給される。

【００１８】前述のような条件で溶接が図中の右方向に
向かって毎分２０ｃｍの速度で行われ、耐摩耗層４が厚
さ６ｍｍとなるように肉盛される。 ［評価］このようにして作製されるリッパポイントをボ
ーキサイトのリッパ掘削作業に１００時間用いる。１０
０時間後の、このリッパポイントの摩耗形状が図３
（ａ），（ｂ），（ｃ）において二点鎖線で示されてい
る。このように、摩耗後のリッパポイントの先端は丸く
ならず耐摩耗層４に沿う錐体を形成するように尖ってお
り、掘削作業の続行に支障のない形状を有している。

【００１９】（実施例２）ブルドーザのリッパポイント
−２ ［構造］図５に示されているように上面１と下面２との
会合部分に掘削刃先３を形成しているブルドーザのリッ
パポイントにおいて、実施例１と同じ肉盛手順により上
面１にその掘削刃先３から後方に延びるような耐摩耗層
４が肉盛される。この耐摩耗層４が形成されるのは周囲
の部分より盛り上がっている中央突条５の部分でありそ
の周囲の部分（張出部１１）にはその耐摩耗層４は形成
されない。この張出部１１は耐摩耗層４が設けられてい
る部分より耐摩耗性が低く厚さが薄いので摩耗により早
期になくなる部分である。ここで、図５（ａ）はそのリ
ッパポイントを上面１から見た平面図であり、図５
（ｂ）は側面図であり、図５（ｃ）は図３（ａ）のＢ−
Ｂ断面図である。なお、破線で示す部分は中空になって
いる。

【００２０】［評価］このようにして作製されるリッパ
ポイントをボーキサイトのリッパ掘削作業に１００時間
用いる。１００時間後の、このリッパポイントの摩耗形
状が図５（ａ），（ｂ），（ｃ）において二点鎖線で示
されている。このように、摩耗後のリッパポイントの先
端は丸くならず耐摩耗層４に沿う錐体を形成するように
尖っており、掘削作業の続行に支障のない形状を有して
いる。なお張出部１１にも耐摩耗層４が設けられると、
硬く大きな玉石が含まれている土石の掘削には適さない
が柔らかい土質を耕すように掘削する用途には適してい
るリッパポイントが得られる。

【００２１】（実施例３）ブルドーザのリッパポイント
−３ ［構造］図６に示されているように上面１と下面２との
会合部分に掘削刃先３を形成しているブルドーザのリッ
パポイントにおいて、実施例１と同じ肉盛手順により上
面１にその掘削刃先３から後方に延びるような耐摩耗層
４が肉盛される。但し、この実施例のリッパポイントに
おいては、下面２に突条が設けられておらず、耐摩耗層
４が上面１の中央突条５の幅より狭い幅で設けられてい
る。この実施例のリッパポイントは下面２に突条がなく
薄いので掘削性がよい。ここで、図６（ａ）はそのリッ
パポイントの上面１から見た平面図であり、図６（ｂ）
は側面図であり、図６（ｃ）は図６（ａ）のＣ−Ｃ断面
図である。なお、破線で示す部分は中空になっている。

【００２２】［評価］このようにして作製されるリッパ
ポイントをボーキサイトのリッパ掘削作業に１００時間
用いる。１００時間後の、このリッパポイントの摩耗形
状が図６（ａ），（ｂ），（ｃ）において二点鎖線で示
されている。このように、摩耗後のリッパポイントの先
端は丸くならず耐摩耗層４に沿う錐体を形成するように
尖っており、掘削作業の続行に支障のない形状を有して
いる。

【００２３】（実施例４）油圧ショベルのバケットツー
ス−１ ［構造］図７に示されているように上面１と下面２との
会合部分に掘削刃先３を形成している油圧ショベルのバ
ケットツースにおいて、実施例１と同じ肉盛手順により
上面１にその掘削刃先３から後方に延びるような耐摩耗
層４が肉盛される。但し、この実施例のバケットツース
においては、図７（ａ）に示されているように先端部に
おいては耐摩耗層４が掘削刃先３の全幅に渡って設けら
れその後方においては中央部のみに耐摩耗層４が設けら
れている。このような掘削刃先３の先端の全幅に渡って
耐摩耗層４が設けられていることによりこのバケットツ
ースは作業初期において鋤のような形状を維持し良好に
土を掘り起こすことができる。また、図７（ａ）のＤ−
Ｄ断面部分においてはその断面図である図７（ｃ）に示
されているように耐摩耗層４の両側が盛り上がり側部突
条１２が形成されている。ここで、図７（ａ）はそのバ
ケットツースの上面１から見た平面図であり、図７
（ｂ）は側面図であり、図７（ｃ）は図７（ａ）のＤ−
Ｄ断面図である。なお、破線で示す部分は中空になって
いる。

【００２４】［評価］このようにして作製されるバケッ
トツースをボーキサイトの掘削作業に１００時間用い
る。１００時間後の、このバケットツースの摩耗形状が
図７（ａ），（ｂ），（ｃ）において二点鎖線で示され
ている。このように、摩耗後のバケットツースの先端は
丸くならず尖っていると同時に、側部突条の部分が残っ
ているので油圧ショベルのバケットツースに適した鋤の
ような土を掘り起こしやすい形状を維持している。

【００２５】（実施例５）油圧ショベルのバケットツー
ス−２（サイドツース） ［構造］図８に示されているように上面１と下面２との
会合部分に掘削刃先３を形成している油圧ショベルのバ
ケットツースにおいて、実施例１と同じ肉盛手順により
上面１にその掘削刃先３から後方に延びるような耐摩耗
層４が肉盛される。但し、この実施例のバケットツース
においては、図８（ａ）に示されているように先端部に
おいては耐摩耗層４が掘削刃先３の全幅に渡って設けら
れその後方においては一方の側部のみに耐摩耗層４が設
けられている。この理由は、このバケットツースがサイ
ドツースでありその耐摩耗層４が設けられる側部が油圧
ショベルのバケットの最側端部となり摩耗しやすい部分
だからである。また、掘削刃先３の先端の全幅に渡って
耐摩耗層４が設けられているのは、実施例４のバケット
ツース−１と同様に作業初期において鋤のような形状を
維持し良好に土を掘り起こすことができるからである。
また、図８（ａ）のＥ−Ｅ断面部分においてはその断面
図である図８（ｃ）に示されているように両側が盛り上
がり側部突条１２が形成され耐摩耗槽４は片側のみに形
成されている。ここで、図８（ａ）はそのバケットツー
スの上面１から見た平面図であり、図８（ｂ）は側面図
であり、図８（ｃ）は図８（ａ）のＥ−Ｅ断面図であ
る。なお、破線で示す部分は中空になっている。

【００２６】［評価］このようにして作製されるバケッ
トツースをボーキサイトの掘削作業に１００時間用い
る。１００時間後の、このバケットツースの摩耗形状が
図８（ａ），（ｂ），（ｃ）において二点鎖線で示され
ている。このように、摩耗後のバケットツースの先端は
丸くならず一側方に片寄って尖っているとともにその一
側方に片寄って肉厚を保持し片寄った鋤形状を形成して
おり、サイドツースとしての掘削作業の続行に支障のな
い形状を有している。

【００２７】（実施例６）交互肉盛Ａ（平均土石サイズ
Ｄ≦１５ｃｍ） 交互肉盛Ａの効果を示すためにブルドーザのリッパポイ
ントに以下のように交互肉盛が施され評価される。

【００２８】［構造］ブルドーザのリッパポイントに、
次のように肉盛を施すことにより試験体が作製される。
まず、実施例１と同様に図４の肉盛機構を用いることに
より、図９に示されているように長さ７０ｍｍ、幅２５
ｍｍ、厚さ６ｍｍの硬質肉盛層２０が土石の摩擦方向を
横切る方向に４本形成される。次に、図４の肉盛機構を
用い、溶接電流を２９５Ａ、溶接電圧を３２Ｖ、溶接速
度を２５ｃｍ／分、ウィービングを１．５Ｈｚで４ｍｍ
の振動幅に替え硬質粒子９を供給することなく、３本の
長さ７０ｍｍ、幅２０ｍｍ、厚さ６ｍｍの軟質肉盛層２
１が前記４本の硬質肉盛層２０の間に形成される。この
硬質肉盛層２０と軟質肉盛層２１とにより耐摩耗層４が
構成される。ここで、図９（ａ）は、このリッパポイン
トを上面１側から見た平面図であり、図９（ｂ）は側面
図である。なお、破線で示す部分は中空になっている。

【００２９】［評価］以上のように作製される試験体が
ブルドーザに装着され、平均粒径１０ｃｍの土石の掘削
が行われ、摩耗形状と硬質肉盛層の欠けの有無とが評価
される。３２時間の掘削作業後、このリッパポイントは
図９に二点鎖線で示されているような摩耗形状を呈し、
硬質肉盛層２０の欠けは発見されなかった。このように
本発明のリッパポイント［交互肉盛Ａ］は摩耗後も先端
部が尖った形状を維持しており、欠けが見られないので
更に掘削に使用することができる。

【００３０】（実施例７）交互肉盛Ｂ（平均土石サイズ
Ｄ≧１５ｃｍ） 交互肉盛Ｂの効果を示すためにブルドーザのリッパポイ
ントに以下のように交互肉盛が施されて評価される。

【００３１】［構造］ブルドーザのリッパポイントに、
次のように肉盛を施すことにより試験体が作製される。
まず、実施例１と同様に図４の肉盛機構を用いることに
より、図１０に示されているように長さ１５０ｍｍの硬
質肉盛層２０が土石の摩擦方向に２本形成される。次
に、図４の肉盛機構において硬質粒子９を供給すること
なく実施例６と同様の条件下に長さ１６０ｍｍの軟質肉
盛層２１が前記２本の硬質肉盛層２０の間に形成され
る。この硬質肉盛層２０と軟質肉盛層２１とにより耐摩
耗層４が構成される。ここで、図１０（ａ）は、このリ
ッパポイントを上面１側から見た平面図であり、図１０
（ｂ）は側面図である。なお、破線で示す部分は中空に
なっている。また、図１０（ｂ）のＦ−Ｆ断面図が図１
１に示されている。図１１および図１０（ａ）に示され
ているように２本の硬質肉盛層２０はそれぞれ上側面の
幅が２５ｍｍ、下側面の幅が３０ｍｍ、厚さ６ｍｍの略
台形の断面形状を有しており、それら２本の硬質肉盛層
２０の間隔は上側が２０ｍｍ、下側が１０ｍｍとなって
おり、したがって軟質肉盛層２１は上側面の幅が２０ｍ
ｍとなり高さ１０ｍｍの略逆三角形の断面形状を有して
いる。

【００３２】［評価］以上のように作製される試験体が
ブルドーザに装着され、ゆるめ発破をかけていないチャ
ート岩からなる岩盤のリッパ掘削が行なわれ、摩耗形状
と硬質肉盛層の欠けの有無とが評価される。また、掘削
される岩のサイズは１０〜８０ｃｍ（平均４０ｃｍ程
度）である。２時間の掘削作業後、このリッパポイント
は図１１に二点鎖線で示されているような摩耗形状を呈
し、硬質肉盛層２０の欠けは発見されなかった。このよ
うに本発明のリッパポイント［交互肉盛Ｂ］は土石サイ
ズが大きい場合にも欠けが発生せず、摩耗後も先端部が
尖った形状を維持しているので長時間掘削に使用するこ
とができる。

【００３３】以上のような交互肉盛Ａ，Ｂによる耐摩耗
層４はブルドーザのリッパポイント，油圧ショベルのバ
ケットツースの下面に設けられても、硬質肉盛層が欠け
にくいという前記実施例と同様の効果が得られ、さらに
耐摩耗性が高められる。

【００３４】

【発明の効果】本発明の耐摩耗複合材によれば、耐摩耗
層の先端が常に鋭い掘削刃先を提供することにより地盤
への貫入性を常に良好に保つことができる。この耐摩耗
層が掘削刃先から後方に延びて形成されている突条上に
設けられているようにすれば、この突条部が肉厚である
とともにその突条部上に耐摩耗層が形成されていること
から他の部分より摩耗により消滅しにくくなって掘削刃
先から後方に延びるように設けられる耐摩耗層に沿う錐
体のような形状を保つことになる。さらに、この突条部
と背中合わせにして下面側にも突条部を形成すれば、こ
の下面側の突条部が摩耗代を稼ぐことになり前記錐体形
状が長期間維持されるようになる。

【００３５】また、前記上面側の左右両側部分を除く部
分に設けられる耐摩耗層が溝部内に設けられているよう
にすれば、この上面側の左右両側部分が肉厚となり摩耗
により消滅しにくくなって当該耐摩耗複合材が鋤のよう
な形状を保ことになり土を掘り起こす作業に好適であ
る、さらに、この下面側に上面側の溝部と背中合わせに
して突条部を形成すればその下面側の突条部が摩耗代を
稼ぐことになり前記鋤のような形状を保っている当該耐
摩耗複合材を長期間使用することができる。

【００３６】また、耐摩耗複合材の耐摩耗層として、硬
質粒子を含んでなる硬質肉盛層と、軟質な材料よりなる
軟質肉盛層とを土石の摩擦方向に対応した方向に交互に
配置すれば損傷の生じにくい耐摩耗層が得られ耐摩耗複
合材の寿命が延びる。

【図面の簡単な説明】

【図１】図１は、本発明の交互肉盛Ａを説明する図であ
る。

【図２】図２は、本発明の交互肉盛Ｂを説明する図であ
る。

【図３】図３は、本発明の一実施例に係るリッパポイン
トを示す図である。

【図４】図４は、本発明の実施例に用いられる肉盛機構
を示す図である。

【図５】図５は、本発明のもう一つの実施例に係るリッ
パポイントを示す図である。

【図６】図６は、本発明の更にもう一つの実施例に係る
リッパポイントを示す図である。

【図７】図７は、本発明の一実施例に係るバケットツー
スを示す図である。

【図８】図８は、本発明のもう一つの実施例に係るバケ
ットツースを示す図である。

【図９】図９は、本発明の交互肉盛Ａが施されたリッパ
ポイントを示す図である。

【図１０】図１０は、本発明の交互肉盛Ｂが施されたリ
ッパポイントを示す図である。

【図１１】図１１は、図１０の交互肉盛Ｂによる耐摩耗
層の断面図である。

【図１２】図１２は、従来のリッパポイントの問題点を
示す図である。

【符号の説明】

１ 上面 ２ 下面 ３ 掘削刃先 ４ 耐摩耗層 ５ 中央突条 ６ アーク電極 ７ 母材 ８ 溶融池 ９ 硬質粒子 １０ ノズル １１ 張出部 １２ 側部突条 ２０，Ａ 硬質肉盛層 ２１，Ｂ 軟質肉盛層

Claims (9)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 上面側と下面側とが先端において会合し
   その会合部分が掘削刃先を形成してなる土石を削り取る
   ための耐摩耗複合材であって、この耐摩耗複合材の上面
   側に少なくともその上面側の一部にその掘削刃先から後
   方に延びる耐摩耗層が設けられていることを特徴とする
   耐摩耗複合材。
2. 【請求項２】 前記耐摩耗複合材の上面側に少なくとも
   その上面側の一部に設けられる掘削刃先から後方に延び
   る耐摩耗層は、前記上面側の左右両側部分を除く部分に
   設けられていることを特徴とする請求項１に記載の耐摩
   耗複合材。
3. 【請求項３】 前記耐摩耗複合材の上面側に少なくとも
   その上面側の一部に設けられる掘削刃先から後方に延び
   る耐摩耗層は、前記上面側の一側方に片寄って設けられ
   ていることを特徴とする請求項１に記載の耐摩耗複合
   材。
4. 【請求項４】 前記掘削刃先から後方に延びる耐摩耗層
   は、前記耐摩耗複合材の上面側にその掘削刃先から後方
   に延びている突条部上に設けられていることを特徴とす
   る請求項２または３に記載の耐摩耗複合材。
5. 【請求項５】 前記耐摩耗複合材の下面側において前記
   上面側に形成されている突条部と背中合わせにして前記
   掘削刃先から後方に延びる突条部が形成されていること
   を特徴とする請求項４に記載の耐摩耗複合材。
6. 【請求項６】 前記掘削刃先から後方に延びる耐摩耗層
   は、前記耐摩耗複合材の上面側にその掘削刃先から後方
   に延びて形成されている溝部内に設けられていることを
   特徴とする請求項２に記載の耐摩耗複合材。
7. 【請求項７】 前記耐摩耗複合材の下面側において前記
   上面側に形成されている溝部と背中合わせにして前記掘
   削刃先から後方に延びる突条部が形成されていることを
   特徴とする請求項６に記載の耐摩耗複合材。
8. 【請求項８】 上面側と下面側とが先端において会合し
   その会合部分が掘削刃先を形成してなる土石を削り取る
   ための耐摩耗複合材であって、この耐摩耗複合材の上面
   側のみにおいて、硬質粒子を含んでなる硬質肉盛層と、
   軟質な材料よりなる軟質肉盛層とがそれぞれ土石の摩擦
   方向を横切る方向に沿って縞を形成するようにその摩擦
   方向に交互に配されてなる耐摩耗層が前記掘削刃先から
   後方に延びるように設けられていることを特徴とする耐
   摩耗複合材。
9. 【請求項９】 上面側と下面側とが先端において会合し
   その会合部分が掘削刃先を形成してなる土石を削り取る
   ための耐摩耗複合材であって、この耐摩耗複合材の上面
   側のみにおいて、硬質粒子を含んでなる硬質肉盛層と、
   軟質な材料よりなる軟質肉盛層とがそれぞれ土石の摩擦
   方向に沿って縞を形成するようにその摩擦方向を横切る
   方向に交互に配されてなる耐摩耗層が前記掘削刃先から
   後方に延びるように設けられていることを特徴とする耐
   摩耗複合材。