JPH0857331A - 粗粉砕用竪型ミル - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 微粉炭含有率の少ない最適の粉砕炭を燃焼
炉へ供給でき、ローラにより粉砕する原炭の量（テー
ブル上へ落下する原炭の量）を少なくできて、粉砕動力
を低減できる。 【構成】 （１）給炭管２から落下する原炭が円錐形の
原料分散板１３へ衝突し、分散して、テーブル１に向か
い落下するとき、原炭３中の微粉が搬送用空気６により
吹き上げられて、上方へ気送されるので、出口管１０か
ら排出される粉砕炭中の微粉の含有率が給炭管２から供
給される原炭３中の微粉の含有率＋３％程度に抑えられ
て、微粉炭含有率の少ない最適の粉砕炭が燃焼炉（ＰＦ
ＢＣ（加圧流動床）ポイラー）へ供給される。（２）ロ
ーラ４により粉砕する原炭の量（テーブル上へ落下する
原炭の量）が少なくなって、粉砕動力が低減される。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、粗粉砕用竪型ミルに関
するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来の粗粉砕用竪型ミルを図１２により
説明すると、１がモータ（図示せず）により回転駆動さ
れるテーブル、２が同テーブル１の中央部上方に垂下し
た給炭管、３が原炭、４が上記テーブル１に接触して回
転するローラ、５が粉砕炭、６が搬送用空気、７がミル
ミルケーシング、８が上記給炭管２の下部に取付けた支
持板、１１が同支持板８により一端部を支持された固定
式分級羽根、９が上記テーブル１の周りのミルケーシン
グ７内壁面に固定した偏流板、１０が上記給炭管２を取
り囲むミルケーシング７側の出口管である。

【０００３】上記図１２に示す粗粉砕用竪型ミルでは、
原炭３が給炭管２から回転駆動されるテーブル１の中央
部へ供給され、テーブル１上では、遠心力によりテーブ
ル１の外周側へ飛ばされて、ローラ４との間に噛み込ま
れ、粉砕されて、粉砕炭５になる。この粉砕炭５は、ミ
ル下方から吹き上げてくる搬送用空気６によりミルケー
シング７内上方へ吹き上げられて上昇し、粉砕炭５中の
極粗大炭が固定式分級羽根１１に衝突して、カットさ
れ、固定式分級羽根１１を通過した粉砕炭５が出口管１
０から輸送管（図示せず）を経て燃焼炉（ＰＦＢＣ（加
圧流動床）ポイラー）（図示せず）へ送られて、ここで
燃焼され、燃焼ガスはさらに脱塵フィルター（図示せ
ず）等を経てガスタービン（図示せず）へ送られて、再
利用される。

【０００４】このとき、テーブル１の周りに位置する偏
流板９によりミル下方から吹き上げてくる搬送用空気６
の流れが偏向して、粉砕炭５が慣性分級され、粗い粒子
がテーブル１の中央部へ戻されて、再粉砕される。図１
３は、粗粉砕用竪型ミルの他の従来例を示している。１
がモータ（図示せず）により回転駆動されるテーブル、
２が同テーブル１の中央部上方に垂下した給炭管で、こ
の給炭管２も回転駆動される。

【０００５】３が原炭、４が上記テーブル１に接触して
回転するローラ、５が粉砕炭、６が搬送用空気、７がミ
ルケーシング、９が上記テーブル１の周りのケーシング
７内壁面に固定した偏流板、１０が上記給炭管２を取り
囲むケーシング７側の出口管である。上記図１３に示す
粗粉砕用竪型ミルでは、テーブル１と給炭管２とが回転
駆動され、原炭３が同給炭管２から同テーブル１の中央
部へ供給され、テーブル１上では、遠心力によりテーブ
ル１の外周側へ飛ばされて、ローラ４との間に噛み込ま
れ、粉砕されて、粉砕炭５になる。

【０００６】この粉砕炭５は、ミル下方から吹き上げて
くる搬送用空気６によりミルケーシング７内上方へ吹き
上げられて上昇し、出口管１０から輸送管（図示せず）
を経て燃焼炉（ＰＦＢＣ（加圧流動床）ポイラー）（図
示せず）へ送られて、ここで燃焼され、燃焼ガスはさら
に脱塵フィルター（図示せず）等を経てガスタービン
（図示せず）へ送られて、再利用される。

【０００７】このとき、テーブル１の周りに位置する偏
流板９によりミル下方から吹き上げてくる搬送用空気６
の流れが偏向して、粉砕炭５が慣性分級され、粗い粒子
がテーブル１の中央部へ戻されて、再粉砕される。なお
給炭管２を回転駆動させるのは、給炭管２の管壁に微粉
炭分が付着、堆積するのを固定の掻き棒（例えばスクレ
ーパ：図１４の２’参照）等により掻き落とすためであ
る。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】前記図１２、図１３に
示す従来の粗粉砕用竪型ミルには、次の問題があった。
即ち、 （１）燃焼炉（ＰＦＢＣ（加圧流動床）ポイラー）で要
求される粉砕炭５の平均粒度は１〜２ｍｍ程度で且つボ
イラ内ショートパス（吹き抜け）管等への付着等の問題
から粉砕炭５に含まれている微粉の粒度は０．３ｍｍ以
下が極力少ないことが望ましいが、給炭管２からテーブ
ル１へ供給される原炭中には、０．３ｍｍ以下の微粉が
５〜１５％含まれており、さらにローラ４で粉砕され
て、０．３ｍｍ以下の微粉の含有率が増加するので、給
炭管２からテーブル１へ供給される原炭３中の微粉をロ
ーラ４で粉砕しないようにし、微粉含有率の増加を抑制
する必要がある。 （２）燃焼炉（ＰＦＢＣ（加圧流動床）ポイラー）へ供
給される粉砕炭５中の微粉の含有率が多すぎると、燃焼
炉内で吹き抜けが起こり、燃焼炉内で完全燃焼せず、未
燃分になって、最終的には、脱塵フィルターに付着し、
燃焼して、脱塵フィルターが焼損するという問題があっ
た。

【０００９】本発明は前記の問題点に鑑み提案するもの
であり、その目的とする処は、微粉炭含有率の少ない
最適の粉砕炭を燃焼炉へ供給でき、ローラにより粉砕
する原炭の量（テーブル上へ落下する原炭の量）を少な
くできて、粉砕動力を低減できる粗粉砕用竪型ミルを提
供しようとする点にある。

【００１０】

【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、本発明の粗粉砕用竪型ミルは、給炭管の下方に原
料分散板を配設している。前記粗粉砕用竪型ミルにおい
て、原料分散板を上面が円錐形状の分散板とし、これを
前記給炭管の下部に連結棒を介して取付けてもよい（請
求項２）。

【００１１】前記粗粉砕用竪型ミルにおいて、原料分散
板をテーブルの上面中央に支持管を介して取付け、これ
をテーブルとともに回転可能にしてもよい（請求項
３）。また本発明の粗粉砕用竪型ミルは、給炭管の下方
に円錐形状の分散板を配設するとともにケーシングに多
段テーパ部を形成している。

【００１２】

【作用】本発明の粗粉砕用竪型ミルは前記のように構成
されており、次の作用が行われる。即ち、 （１）請求項１記載の粗粉砕用竪型ミルでは、給炭管か
ら落下する原炭が円錐形の原料分散板に衝突し、分散し
て、テーブルに向かい落下するとき、原炭中の微粉が搬
送用空気により吹き上げられて、上方へ気送されるの
で、出口管から排出される粉砕炭中の微粉の含有率が給
炭管から供給される原炭中の微粉の含有率＋３％程度に
抑えられて、微粉炭含有率の少ない最適の粉砕炭が燃焼
炉（ＰＦＢＣ（加圧流動床）ポイラー）へ供給される。
またローラにより粉砕する原炭の量（テーブル上へ落下
する原炭の量）が少なくなって、粉砕動力が低減され
る。 （２）請求項２記載の粗粉砕用竪型ミルでは、給炭管か
ら落下する原炭が原料分散板の上面に形成した円錐状部
に衝突し、分散して、テーブルに向かい落下するとき、
原炭中の微粉が搬送用空気により吹き上げられて、上方
へ気送されるので、この粗粉砕用竪型ミルでも、微粉炭
含有率の少ない最適の粉砕炭が燃焼炉へ供給されるし、
粉砕動力が低減される。 （３）請求項３記載の粗粉砕用竪型ミルでは、給炭管か
ら落下した原炭が給炭管とともに回転している原料分散
板及び円錐形状部へ一旦衝突し、これらの部分の遠心力
により半径方向外方へ飛ばされ、原炭中の微粉が搬送空
気により吹き上げられて、上方へ気送されるので、この
粗粉砕用竪型ミルでも、微粉炭含有率の少ない最適の粉
砕炭が燃焼炉へ供給されるし、粉砕動力が低減される。 （４）請求項４記載の粗粉砕用竪型ミルでは、給炭管か
ら落下する原炭が円錐形状の分散板へ衝突して、この分
散板に沿い落下するとき、原炭中の微粉が搬送用空気に
より吹き上げられて、上方に気送されるので、この粗粉
砕用竪型ミルでも、微粉炭含有率の少ない最適の粉砕炭
が燃焼炉へ供給されるし、粉砕動力が低減される。また
テーブル上で粗粉砕された粉砕炭のうち、大粗粉と中粗
粉とがテーブルの周りのミルケーシング下部の急テーパ
部へ衝突して、大粗粉が再びテーブル上へ落下し、搬送
用空気から外れやすい中粗粉が分散板下部のフラット部
へ衝突し、やはりテーブル上へ落下して、再粉砕され、
粗粉（製品）になって、上方へ気送される一方、ミルケ
ーシングの中間部の緩テーパ部により、気流速度が徐々
に増加するので、粗粉（製品）が失速し、テーブル上へ
落下して、過粉砕されることがなく、微粉の発生が少な
くなって、この点からも、微粉含有率の少ない最適の粉
砕炭が燃焼炉へ供給される。

【００１３】

【実施例】

（第１実施例）次に本発明の粗粉砕用竪型ミルを図１に
示す第１実施例により説明すると、１がモータ（図示せ
ず）により−転駆動されるテーブル、２が同テーブル１
の中央部上方に垂下した給炭管、３が原炭、４が上記テ
ーブル１に接触して回転するローラ、５が粉砕炭、６が
搬送用空気、７がミルケーシング、８が上記給炭管２の
下部に取付けた支持板、１１が同支持板８により一端部
を支持された固定式分級羽根、９が上記テーブル１の周
りのミルケーシング７内壁面に固定した偏流板、１０が
上記給炭管２を取り囲むミルケーシング７側の出口管で
ある。

【００１４】１３が本実施例で最も特徴とする円錐形の
原料分散板で、同原料分散板１３は、給炭管２の下端部
から複数本（本実施例では４本）の連結棒１２により懸
垂支持されて、給炭管２の下端部と原料分散板１３の頂
点との間には５０〜１５０ｍｍ程度の垂直距離δがあ
る。次に前記図１に示す粗粉砕用竪型ミルの作用を具体
的に説明する。

【００１５】給炭管２から落下する原炭３は、円錐形の
原料分散板１３に衝突し、分散して、テーブル１に向か
い落下するが、その途中、原炭３中の微粉が搬送用空気
６により吹き上げられ、上方へ気送されて、テーブル１
上へ落下する原炭３には、０．３ｍｍ以下の微粉が僅か
しか含まれていない。例えば給炭管２から落下する原炭
３に含まれている微粉の含有率が１０％であったとすれ
ば、テーブル１上へ落下する原炭３中には、１％程度の
微粉が含まれているに過ぎない。

【００１６】一方、上記搬送用空気６により吹き上げら
れて、上方へ気送される微粉は、粉砕されずに出口管１
０から輸送管へ排出されるので、輸送管中の粉砕炭５の
微粉含有率が最小限に抑えられる。この第１実施例の粗
粉砕用竪型ミルでは、（１）給炭管２から落下する原炭
が円錐形の原料分散板１３へ衝突し、分散して、テーブ
ル１に向かい落下するとき、原炭３中の微粉が搬送用空
気６により吹き上げられて、上方へ気送されるので、出
口管１０から排出される粉砕炭中の微粉の含有率が給炭
管２から供給される原炭３中の微粉の含有率＋３％程度
に抑えられて、微粉炭含有率の少ない最適の粉砕炭が燃
焼炉（ＰＦＢＣ（加圧流動床）ポイラー）へ供給され
る。（２）ローラ４により粉砕する原炭の量（テーブル
上へ落下する原炭の量）が少なくなって、粉砕動力が低
減される。

【００１７】（第２実施例）次に本発明の粗粉砕用竪型
ミルを図２、図３に示す第２実施例により説明すると、
１〜７、９、１０が前記と同一の部分、１３ａが本実施
例で最も特徴とする原料分散板、１３ｂが同原料分散板
１３ａの上面に形成した円錐形状部で、同原料分散板１
３ａは、給炭管２の下端部から複数本（本実施例では４
本）の連結棒１２により懸垂支持されている。

【００１８】次に前記図２、図３に示す粗粉砕用竪型ミ
ルの作用を具体的に説明する。給炭管２から落下する原
炭３は、原料分散板１３ａの上面に形成した円錐状部１
３ｂに衝突し、分散して、テーブル１に向かい落下する
が、その途中、原炭３中の微粉が搬送用空気６により吹
き上げられ、上方へ気送されて、テーブル１上へ落下す
る原炭３には、０．３ｍｍ以下の微粉が僅かしか含まれ
ていない。

【００１９】例えば給炭管２から落下する原炭３に含ま
れている微粉の含有率が１０％であったとすれば、テー
ブル１上へ落下する原炭３中には、１％程度の微粉が含
まれているに過ぎない。一方、上記搬送用空気６により
吹き上げられて、上方へ気送される微粉は、粉砕されず
に出口管１０から輸送管へ排出されるので、輸送管中の
粉砕炭５の微粉含有率が最小限に抑えられる。

【００２０】図４は、同一平均粒度（１ｍｍ）での０．
３ｍｍ以下の微粉の割合を従来例と本実施例とについて
比較した結果を示している。従来例では、約２５％あっ
たものが、本実施例では、１８％程度に改善されてい
る。この第２実施例の粗粉砕用竪型ミルでは、給炭管２
から落下する原炭３が原料分散板１３ａの上面に形成し
た円錐状部１３ｂへ衝突し、分散して、テーブル１に向
かい落下するとき、原炭３中の微粉が搬送用空気６によ
り吹き上げられて、上方へ気送されるので、この粗粉砕
用竪型ミルでも、微粉炭含有率の少ない最適の粉砕炭が
燃焼炉へ供給されるし、粉砕動力が低減される。

【００２１】（第３実施例）次に本発明の粗粉砕用竪型
ミルを図５、図６に示す第３実施例により説明すると、
１〜７、９、１０が前記と同一の部分、１３ａが本実施
例で最も特徴とする原料分散板、１３ｂが同原料分散板
１３ａの上面に形成した円錐形状部で、同原料分散板１
３ａは、テーブル１の上面中央に支持管１４を介して取
付けられ、これらの支持管１４と原料分散板１３ａと円
錐形状部１３ｂとがテーブル１とともに回転する。そし
て原料分散板１３ａの上面高さがローラ４よりもｈｍｍ
（ｈ＝１０〜５０ｍｍ）だけ高くなっている。

【００２２】次に前記図５、図６に示す粗粉砕用竪型ミ
ルの作用を具体的に説明する。支持管１４と原料分散板
１３ａと円錐形状部１３ｂとがテーブル１とともに回転
する。このとき、給炭管２から落下する原炭３は、原料
分散板１３ａの上面に形成した円錐状部１３ｂに衝突
し、遠心力により半径方向外方へ飛ばされて、このと
き、原炭３が搬送空気６により分散させられるので、微
粉が搬送空気の流れに乗って、出口管１０の方向に向か
い、テーブル１に落下して、粉砕されることがなくて、
燃焼炉へ供給される粉砕炭中の微粉の割合が少なくな
る。

【００２３】例えば給炭管２から落下する原炭３に含ま
れている微粉の含有率が１０％であったとすれば、テー
ブル１上へ落下する原炭３中には、１％程度の微粉が含
まれているに過ぎない。一方、上記搬送用空気６により
吹き上げられて、上方へ気送される微粉は、粉砕されず
に出口管１０から輸送管へ排出されるので、輸送管中の
粉砕炭５の微粉含有率が最小限に抑えられる。

【００２４】図７は、同一平均粒度（１ｍｍ）での０．
３ｍｍ以下の微粉の割合を従来例と本実施例とについて
比較した結果を示している。従来例では、約２５％あっ
たものが、本実施例では、１８％程度に改善されてい
る。この第３実施例の粗粉砕用竪型ミルでは、給炭管２
から落下した原炭３が給炭管２とともに回転している原
料分散板１３ａ及び円錐形状部１３ｂへ一旦衝突し、こ
れらの部分の遠心力により半径方向外方へ飛ばされ、原
炭３中の微粉が搬送空気６により吹き上げられて、上方
へ気送されるので、この粗粉砕用竪型ミルでも、微粉炭
含有率の少ない最適の粉砕炭が燃焼炉へ供給されるし、
粉砕動力が低減される。

【００２５】（第４実施例）次に本発明の粗粉砕用竪型
ミルを図８〜図１１に示す第４実施例により説明する
と、１〜４、７、１０が前記と同一の部分、１３が円錐
形状の分散板で、同分散板１３が給炭管３の下方に配設
されて、図９に示すようにスティー１３ａによりミルケ
ーシングに取付けられている。

【００２６】７ａがミルケーシング７の下部に形成した
急テーパ部、７ｂがミルケーシング７の中間部に形成し
た緩テーパ部で、ミルケーシング７は、多段テーパ部７
ａ、７ｂを有している。次に前記図８〜図１１に示す粗
粉砕用竪型ミルの作用を具体的に説明する。給炭管２か
ら落下する原炭３は、円錐形状の分散板１３に衝突し
て、分散板１３に沿って落下するが、そのとき、搬送用
空気（熱風）６により吹き上げられ、１次乾燥と分散と
が行われて、図１０に示すように原炭３に含まれている
０．３ｍｍ以下の微粉５ｄと１ｍｍ前後の粗粉（製品）
５ｃとが上方へ気送されて、出口管１０からミル外へ排
出される。

【００２７】一方、５．７ｍｍ以上の大粗粉５ａと、数
ｍｍ〜５．７ｍｍの中粗粉５ｂとは、気流による浮力よ
りも重力が大きいので、テーブル１上へ落下して、荷重
装置１４からローラ４を経てテーブル１上へ加えられる
押圧力により、粗粉砕される。この粉砕炭は、回転する
テーブル１の遠心力により、テーブル１の外周部へ飛ば
され、搬送用空気（熱風）６に接触して、２次乾燥が行
われる。

【００２８】テーブル１の周りのミルケーシング７の下
部は、急テーパ部７ａになって、テーブル１の外周部の
上方に迫り出しており、上記のように粗粉砕された粉砕
炭のうち、大粗粉５ａと中粗粉５ｂとは、急テーパ部７
ａに衝突して、大粗粉５ａは再びテーブル１上へ落下
し、中粗粉５ｂは搬送用空気（熱風）６から外れやすく
て、分散板１３の下部に衝突し、やはりテーブル１上へ
落下して、再粉砕され、粗粉５ｃ（製品）になって、上
方へ気送される。

【００２９】このとき、ミルケーシング７の中間部は、
緩テーパ部７ｂになっており、気流速度が徐々に増加す
るので、粗粉（製品）５ｃが失速し、テーブル１上へ落
下して、過粉砕されることがなくて、微粉５ｄの発生も
少なくなる。図１１は、分散板１３及びミルケーシング
７の寸法と角度とを示している。テストの結果、ｄ／Ｄ
＝０．２５〜０．７５、θ₁ ＝４０°〜７０°、θ₂ ＝
４０°〜７０°、θ₃ ＝５°〜３０°が適正であった。

【００３０】その理由は、ｄ／Ｄ ＞０．２５では、分
散板１３外周部の風速不足と分散板１３円錐部の距離不
足から分散効果が低減し、ｄ／Ｄ ＞０．７５では、分
散効果は良いが、圧損が大幅に増加し、θ₁ ＜４０°で
は、原炭の落下が円滑でなく、θ₁ ＜７０°では、原炭
の下向きベクトルが大きくなって、分散効果が低下し、
θ₂ ＜４０°では、衝突跡の大粗粉がテーブルに戻り難
く、θ₂ ＜７０°では、圧損が増加し、θ₃ ＜５°で
は、気流速度の増加が少なくて、粗粉（製品）が失速し
やすく、θ₃ ＜３０°では、圧損が増加するからであ
る。

【００３１】本実施例の粗粉砕用竪型ミルを性状の異な
る３種類の石炭に適用したところ、表１に示すようにい
ずれの石炭にも目標値を十分に満足する良好な結果を得
られた。これは、分散板１３による石炭中の微粉５ｄと
粗粉（製品）５ｃとの粉砕前の分散分離効果、急テーパ
部７ａの大粗粉衝突分級効果、分散板１３下側フラット
部の中粗粉５ｂ衝突分級効果、緩テーパ部７ｂの粗粉
（製品）５ｃの落下防止効果によるものである。

【００３２】この第４実施例の粗粉砕用竪型ミルでは、
（１）給炭管２から落下する原炭３が円錐形状の分散板
１３へ衝突して、この分散板１３に沿い落下するとき、
原炭３中の微粉が搬送用空気６により吹き上げられて、
上方に気送されるので、この粗粉砕用竪型ミルでも、微
粉炭含有率の少ない最適の粉砕炭が燃焼炉へ供給される
し、粉砕動力が低減される。（２）テーブル１上で粗粉
砕された粉砕炭のうち、大粗粉５ａと中粗粉５ｂとがテ
ーブル１の周りのミルケーシング７下部に形成した急テ
ーパ部７ａへ衝突して、大粗粉５ａが再びテーブル１上
へ落下し、搬送用空気６から外れやすい中粗粉５ｂが分
散板１３下部のフラット部へ衝突し、やはりテーブル１
上へ落下して、再粉砕され、粗粉（製品）になって、上
方へ気送される一方、ミルケーシング７の中間部に形成
した緩テーパ部７ｂにより、気流速度が徐々に増加する
ので、粗粉（製品）が失速し、テーブル上へ落下して、
過粉砕されることがなく、微粉の発生が少なくなって、
この点からも、微粉含有率の少ない最適の粉砕炭が燃焼
炉へ供給される。

【００３３】

【発明の効果】本発明の粗粉砕用竪型ミルは前記のよう
に構成されており、次の効果を達成できる。即ち、 （１）請求項１記載の粗粉砕用竪型ミルでは、給炭管か
ら落下する原炭を円錐形の原料分散板に衝突させ、分散
させて、テーブルに向かい落下させるとき、原炭中の微
粉を搬送用空気により吹き上げて、上方へ気送するの
で、出口管から排出される粉砕炭中の微粉の含有率を給
炭管から供給される原炭中の微粉の含有率＋３％程度に
抑えることができて、微粉炭含有率の少ない最適の粉砕
炭を燃焼炉（ＰＦＢＣ（加圧流動床）ポイラー）へ供給
できる。またローラにより粉砕する原炭の量（テーブル
上へ落下する原炭の量）を少なくできて、粉砕動力を低
減できる。 （２）請求項２記載の粗粉砕用竪型ミルでは、給炭管か
ら落下する原炭を原料分散板の上面に形成した円錐状部
に衝突させ、分散させて、テーブルに向かい落下させる
とき、原炭中の微粉を搬送用空気により吹き上げて、上
方へ気送するので、この粗粉砕用竪型ミルでも、微粉炭
含有率の少ない最適の粉砕炭を燃焼炉へ供給できるし、
粉砕動力を低減できる。 （３）請求項３記載の粗粉砕用竪型ミルでは、給炭管か
ら落下した原炭を給炭管とともに回転している原料分散
板及び円錐形状部へ一旦衝突させ、これらの部分の遠心
力により半径方向外方へ飛ばし、原炭中の微粉を搬送空
気により吹き上げて、上方へ気送するので、この粗粉砕
用竪型ミルでも、微粉炭含有率の少ない最適の粉砕炭を
燃焼炉へ供給できるし、粉砕動力を低減できる。 （４）請求項４記載の粗粉砕用竪型ミルでは、給炭管か
ら落下する原炭を円錐形状の分散板へ衝突させて、この
分散板に沿い落下させるとき、原炭中の微粉を搬送用空
気により吹き上げて、上方に気送するので、この粗粉砕
用竪型ミルでも、微粉炭含有率の少ない最適の粉砕炭を
燃焼炉へ供給できるし、粉砕動力を低減できる。またテ
ーブル上で粗粉砕した粉砕炭のうち、大粗粉と中粗粉と
をテーブルの周りのミルケーシング下部の急テーパ部へ
衝突させて、大粗粉を再びテーブル上へ落下させ、搬送
用空気から外れやすい中粗粉を分散板下部のフラット部
へ衝突させ、やはりテーブル上へ落下させて、再粉砕
し、粗粉（製品）にして、上方へ気送する一方、ミルケ
ーシングの中間部の緩テーパ部により、気流速度を徐々
に増加させるので、粗粉（製品）を失速させ、テーブル
上へ落下させて、過粉砕することがなく、微粉の発生を
少なくできて、この点からも、微粉含有率の少ない最適
の粉砕炭を燃焼炉へ供給できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の粗粉砕用竪型ミルの第１実施例を示す
縦断側面図である。

【図２】同粗粉砕用竪型ミルの第２実施例を示す縦断側
面図である。

【図３】図２の矢印Ａ部分を拡大して示す斜視図であ
る。

【図４】同第２実施例と従来例とで微粉の割合を示す説
明図である。

【図５】同粗粉砕用竪型ミルの第３実施例を示す縦断側
面図である。

【図６】図５の矢視Ｂ−Ｂ線に沿う横断平面図である。

【図７】同第３実施例と従来例とで微粉の割合を示す説
明図である。

【図８】同粗粉砕用竪型ミルの第４実施例を示す縦断側
面図である。

【図９】同粗粉砕用竪型ミルの円錐形状分散板の取付部
を示す平面図である。

【図１０】同粗粉砕用竪型ミルの作用説明図である。

【図１１】同粗粉砕用竪型ミルの円錐形状分散板及びミ
ルケーシングの寸法と角度とを示す説明図である。

【図１２】従来の粗粉砕用竪型ミルの一例を示す縦断側
面図である。

【図１３】従来の粗粉砕用竪型ミルの他の例を示す縦断
側面図である。

【図１４】同粗粉砕用竪型ミルでの給炭管用スクレーパ
を示す縦断側面図である。

【符号の説明】

１ テーブル ２ 給炭管 ３ 原炭 ４ ローラ ５ 粉砕炭 ６ 搬送用空気 ７ ミルケーシング ８ 支持板 ９ 偏流板 １０ 出口管 １１ 固定式分級羽根

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山口 啓樹 長崎県長崎市飽の浦町１番１号 三菱重工 業株式会社長崎造船所内

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 給炭管の下方に原料分散板を配設したこ
   とを特徴とする粗粉砕用竪型ミル。
2. 【請求項２】 前記原料分散板を上面が円錐形状の分散
   板とし、これを前記給炭管の下部に連結棒を介して取付
   けた請求項１記載の粗粉砕用竪型ミル。
3. 【請求項３】 前記原料分散板をテーブルの上面中央に
   支持管を介して取付け、これをテーブルとともに回転可
   能にした請求項１記載の粗粉砕用竪型ミル。
4. 【請求項４】 給炭管の下方に円錐形状の分散板を配設
   するとともにミルケーシングに多段テーパ部を形成した
   ことを特徴とする粗粉砕用竪型ミル。