JPH0859309A - 製鋼スラグのエージング促進方法 - Google Patents
製鋼スラグのエージング促進方法Info
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- JPH0859309A JPH0859309A JP6260296A JP26029694A JPH0859309A JP H0859309 A JPH0859309 A JP H0859309A JP 6260296 A JP6260296 A JP 6260296A JP 26029694 A JP26029694 A JP 26029694A JP H0859309 A JPH0859309 A JP H0859309A
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- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B5/00—Treatment of metallurgical slag ; Artificial stone from molten metallurgical slag
- C04B5/06—Ingredients, other than water, added to the molten slag or to the granulating medium or before remelting; Treatment with gases or gas generating compounds, e.g. to obtain porous slag
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B2400/00—Treatment of slags originating from iron or steel processes
- C21B2400/02—Physical or chemical treatment of slags
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B2400/00—Treatment of slags originating from iron or steel processes
- C21B2400/02—Physical or chemical treatment of slags
- C21B2400/022—Methods of cooling or quenching molten slag
- C21B2400/024—Methods of cooling or quenching molten slag with the direct use of steam or liquid coolants, e.g. water
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、シリカ系物質を配合して製鋼・溶
銑予備処理スラグをエージングする際に、エージング促
進を可能にするシリカ系物質を評価・選定することを目
的とする。 【構成】 エージング前の製鋼・溶銑予備処理スラグ
に、シリカ系物質を配合後の総重量に対し１〜３０重量
％配合してエージングする際に、該シリカ系物質が次の
条件を満たすものとする。すなわち該シリカ系物質と水
をpH＝１１〜１３の範囲に調整した水溶液を混合攪拌し
た後、（１）溶出したＳｉ≧０．０５mg／シリカ系物質
１ｇ、（２）〔Ｃａ／Ｓｉ〕≦１０。 【効果】 短期間でかつ少ない蒸気量でエージングが達
成され、しかも道路材や土木用材などに利用可能な粒度
分布を有するスラグが得られる。
銑予備処理スラグをエージングする際に、エージング促
進を可能にするシリカ系物質を評価・選定することを目
的とする。 【構成】 エージング前の製鋼・溶銑予備処理スラグ
に、シリカ系物質を配合後の総重量に対し１〜３０重量
％配合してエージングする際に、該シリカ系物質が次の
条件を満たすものとする。すなわち該シリカ系物質と水
をpH＝１１〜１３の範囲に調整した水溶液を混合攪拌し
た後、（１）溶出したＳｉ≧０．０５mg／シリカ系物質
１ｇ、（２）〔Ｃａ／Ｓｉ〕≦１０。 【効果】 短期間でかつ少ない蒸気量でエージングが達
成され、しかも道路材や土木用材などに利用可能な粒度
分布を有するスラグが得られる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、シリカ系物質を配合し
て製鋼・溶銑予備処理スラグをエージングする際に、エ
ージング促進を可能にするシリカ系物質の選択方法に関
するものである。
て製鋼・溶銑予備処理スラグをエージングする際に、エ
ージング促進を可能にするシリカ系物質の選択方法に関
するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に製鋼・溶銑予備処理スラグ（以下
でスラグと略す）は、スラグ中に石灰が遊離した形（以
下で遊離ＣａＯと称す）で残存しているため、そのまま
の形で道路材、土木用材などに利用した場合、遊離Ｃａ
Ｏの水酸化、炭酸化により膨張が起こることが知られて
いる。
でスラグと略す）は、スラグ中に石灰が遊離した形（以
下で遊離ＣａＯと称す）で残存しているため、そのまま
の形で道路材、土木用材などに利用した場合、遊離Ｃａ
Ｏの水酸化、炭酸化により膨張が起こることが知られて
いる。
【０００３】そこで、現在一般にスラグを自然冷却し、
破砕した後、屋外で山積みして、スラグ中の遊離ＣａＯ
を空気と水に自然に接触させることにより、Ｃａ（Ｏ
Ｈ）2あるいはＣａＣＯ3 に変化安定させている。天然
の水だけではなく、人為的に水分を供給してエージング
を促進させる方法もある。例えば、特開昭５７−５７
８１５号公報に示されるように、破砕後に散水して水分
を供給し山積みにして、所定の期間後に再び水分を供給
し、スラグの崩壊を促進させてスラグの膨張率の急速な
低下を可能にするという方法である。また、破砕後スラ
グに石炭灰を配合し、スラグに水硬性を持たせる方法と
しては、特開平４−１６５３４号公報にその内容が開
示されている。
破砕した後、屋外で山積みして、スラグ中の遊離ＣａＯ
を空気と水に自然に接触させることにより、Ｃａ（Ｏ
Ｈ）2あるいはＣａＣＯ3 に変化安定させている。天然
の水だけではなく、人為的に水分を供給してエージング
を促進させる方法もある。例えば、特開昭５７−５７
８１５号公報に示されるように、破砕後に散水して水分
を供給し山積みにして、所定の期間後に再び水分を供給
し、スラグの崩壊を促進させてスラグの膨張率の急速な
低下を可能にするという方法である。また、破砕後スラ
グに石炭灰を配合し、スラグに水硬性を持たせる方法と
しては、特開平４−１６５３４号公報にその内容が開
示されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】近年、高純度鋼製造に
伴って脱燐脱硫を促進させるためスラグの塩基度が増加
し、スラグ中の遊離ＣａＯも増加してきた。これはエー
ジング長期化の原因となっている。エージング長期化は
エージングヤード不足や生産性低下を引き起こしてい
る。
伴って脱燐脱硫を促進させるためスラグの塩基度が増加
し、スラグ中の遊離ＣａＯも増加してきた。これはエー
ジング長期化の原因となっている。エージング長期化は
エージングヤード不足や生産性低下を引き起こしてい
る。
【０００５】エージング促進を目的として、発明者は前
記特開昭５７−５７８１５号公報の方法を実施したと
ころ、近年の高塩基度スラグについては効果が不十分で
あることを見出した。そこで、発明者は次に前記特開
平４−１６５３４号公報の方法の実施を検討した。しか
し、スラグが発生する製鉄所の近辺に必ずしも石炭灰は
発生せず、その場合遠方から石炭灰を運ぶと運搬費増加
によるデメリットが顕著となる。また可溶性Ｃａの多い
石炭灰は効果がないことも判明した。これは以下で述べ
るようにエージング促進には可溶性シリカが必要である
が、該石炭灰の可溶性シリカが自らの可溶性Ｃａと反応
して消費され、スラグ中の遊離ＣａＯと反応してエージ
ングを促進されるのに必要な可溶性シリカが確保されな
いからであった。
記特開昭５７−５７８１５号公報の方法を実施したと
ころ、近年の高塩基度スラグについては効果が不十分で
あることを見出した。そこで、発明者は次に前記特開
平４−１６５３４号公報の方法の実施を検討した。しか
し、スラグが発生する製鉄所の近辺に必ずしも石炭灰は
発生せず、その場合遠方から石炭灰を運ぶと運搬費増加
によるデメリットが顕著となる。また可溶性Ｃａの多い
石炭灰は効果がないことも判明した。これは以下で述べ
るようにエージング促進には可溶性シリカが必要である
が、該石炭灰の可溶性シリカが自らの可溶性Ｃａと反応
して消費され、スラグ中の遊離ＣａＯと反応してエージ
ングを促進されるのに必要な可溶性シリカが確保されな
いからであった。
【０００６】本発明は上記の問題を解決し、低コストで
確実に製鋼スラグのエージング促進を可能にすることを
目的とする。
確実に製鋼スラグのエージング促進を可能にすることを
目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明はかかる課題を解
決するために、（１）エージングを行う前にシリカ系物
質を配合し、それからエージングする際、該シリカ系物
質が一定以上のシリカを溶出するものであること、
（２）該シリカ系物質から溶出したＣａとＳｉの比が一
定以下であることを特徴とする。
決するために、（１）エージングを行う前にシリカ系物
質を配合し、それからエージングする際、該シリカ系物
質が一定以上のシリカを溶出するものであること、
（２）該シリカ系物質から溶出したＣａとＳｉの比が一
定以下であることを特徴とする。
【０００８】すなわち、本発明の要旨とするところは、
エージング前の製鋼スラグ及び／または溶銑予備処理ス
ラグに、シリカ系物質を配合後の総重量に対し１〜３０
重量％配合してエージングする際に、乾燥した該シリカ
系物質と、水にアルカリ性物質を添加してpH＝１１〜１
３の範囲に調整した水溶液とを混合攪拌した後の水溶液
において、（１）水溶液中へ溶出したシリカ量が該シリ
カ系物質の乾燥重量１ｇ当たり０．０５mg以上となるシ
リカ系物質を配合すること、（２）水溶液中へ溶出した
Ｃａの重量をＣａ、水溶液中へ溶出したＳｉの重量をＳ
ｉとすると、該シリカ系物質の乾燥重量１ｇ当たりのＳ
ｉが０．０５mg以上かつ、（Ｃａ／Ｓｉ）が１０以下と
なるようなシリカ系物質を配合することを特徴とする製
鋼スラグのエージング促進方法である。
エージング前の製鋼スラグ及び／または溶銑予備処理ス
ラグに、シリカ系物質を配合後の総重量に対し１〜３０
重量％配合してエージングする際に、乾燥した該シリカ
系物質と、水にアルカリ性物質を添加してpH＝１１〜１
３の範囲に調整した水溶液とを混合攪拌した後の水溶液
において、（１）水溶液中へ溶出したシリカ量が該シリ
カ系物質の乾燥重量１ｇ当たり０．０５mg以上となるシ
リカ系物質を配合すること、（２）水溶液中へ溶出した
Ｃａの重量をＣａ、水溶液中へ溶出したＳｉの重量をＳ
ｉとすると、該シリカ系物質の乾燥重量１ｇ当たりのＳ
ｉが０．０５mg以上かつ、（Ｃａ／Ｓｉ）が１０以下と
なるようなシリカ系物質を配合することを特徴とする製
鋼スラグのエージング促進方法である。
【０００９】ここで、シリカ系物質とは、石炭灰、シル
ト、粘土、コンクリート廃材、工事残土、火山灰、酸性
白土、もみがら灰、シリカヒューム、などを指す。すな
わち、含まれる金属酸化物の内でシリカが最も多い物質
である。なお、シルトとは土質材料の中で５〜７４ミク
ロンの粒径範囲のものである。また、エージング方法と
しては自然エージングと蒸発や温水を用いた強制エージ
ングのどちらでも該シリカ系物質配合により、配合しな
い場合と比較してエージング促進効果が発現する。
ト、粘土、コンクリート廃材、工事残土、火山灰、酸性
白土、もみがら灰、シリカヒューム、などを指す。すな
わち、含まれる金属酸化物の内でシリカが最も多い物質
である。なお、シルトとは土質材料の中で５〜７４ミク
ロンの粒径範囲のものである。また、エージング方法と
しては自然エージングと蒸発や温水を用いた強制エージ
ングのどちらでも該シリカ系物質配合により、配合しな
い場合と比較してエージング促進効果が発現する。
【００１０】
【作用】以下で、本発明の詳細について説明する。転炉
や混銑車などで発生した製鋼スラグ及び／または溶銑予
備処理スラグをエージング処理のため、まず冷却・凝固
させる。次に、該スラグを破砕する前、または途中、ま
たは後に、エージングする前の該スラグに、シリカ系物
質を配合後の総重量に対し１〜３０重量％配合する。
や混銑車などで発生した製鋼スラグ及び／または溶銑予
備処理スラグをエージング処理のため、まず冷却・凝固
させる。次に、該スラグを破砕する前、または途中、ま
たは後に、エージングする前の該スラグに、シリカ系物
質を配合後の総重量に対し１〜３０重量％配合する。
【００１１】スラグ中の遊離ＣａＯがエージング中に水
と反応してその表面にＣａ（ＯＨ） 2 層を形成する。し
かしＣａ（ＯＨ）2 の溶解度は小さいので（０℃で０．
１８５ｇ／１００ml、１００℃で０．０７７ｇ／１００
ml）、もしスラグ単独であればスラグ中の水はすぐにＣ
ａ2+で飽和してＣａ（ＯＨ）2 が溶解できなくなり、遊
離ＣａＯと水との反応は妨げられる。しかし、ポゾラン
反応性を有するシリカ系物質を配合すれば、該シリカ系
物質から溶出した可溶性シリカがＣａ2+および水と反応
し、不溶性のＣａＯ−ＳｉＯ2 −Ｈ2 Ｏゲル（以下でＣ
−Ｓ−Ｈゲルと呼ぶ）を生成する。
と反応してその表面にＣａ（ＯＨ） 2 層を形成する。し
かしＣａ（ＯＨ）2 の溶解度は小さいので（０℃で０．
１８５ｇ／１００ml、１００℃で０．０７７ｇ／１００
ml）、もしスラグ単独であればスラグ中の水はすぐにＣ
ａ2+で飽和してＣａ（ＯＨ）2 が溶解できなくなり、遊
離ＣａＯと水との反応は妨げられる。しかし、ポゾラン
反応性を有するシリカ系物質を配合すれば、該シリカ系
物質から溶出した可溶性シリカがＣａ2+および水と反応
し、不溶性のＣａＯ−ＳｉＯ2 −Ｈ2 Ｏゲル（以下でＣ
−Ｓ−Ｈゲルと呼ぶ）を生成する。
【００１２】このＣ−Ｓ−Ｈゲルが生成することにより
Ｃａ2+濃度が低下し、再びＣａ（ＯＨ）2 の溶解が促進
され、遊離ＣａＯと水の反応が活発となる。これはエー
ジングが促進されることを意味する。このときポゾラン
反応でエージングが促進されるためには、一定以上のシ
リカが溶出するシリカ系物質でなければならず、逆にそ
の条件を満たすものであれば石炭灰に限定されない。
Ｃａ2+濃度が低下し、再びＣａ（ＯＨ）2 の溶解が促進
され、遊離ＣａＯと水の反応が活発となる。これはエー
ジングが促進されることを意味する。このときポゾラン
反応でエージングが促進されるためには、一定以上のシ
リカが溶出するシリカ系物質でなければならず、逆にそ
の条件を満たすものであれば石炭灰に限定されない。
【００１３】乾燥した該シリカ系物質と、水にアルカリ
性物質を添加してpH＝１１〜１３の範囲に調整した水溶
液とを混合攪拌した後の水溶液において、水溶液中へ溶
出したＣａの重量をＣａ、水溶液中に溶出したＳｉの重
量をＳｉとすると、（１）Ｓｉが該シリカ系物質の乾燥
重量１ｇ当たりで０．０５mg以上となるシリカ系物質
が、（２）Ｓｉが該シリカ系物質の乾燥重量１ｇ当たり
で０．０５mg以上、かつ（Ｃａ／Ｓｉ）が１０以下とな
るようなシリカ系物質を配合する。ここで、アルカリ性
物質とは、ＮａＯＨ，ＫＯＨ等のアルカリ金属またはア
ルカリ土類金属の水酸化物に代表される物質であるが、
ＳｉやＣａを含むものは除く。
性物質を添加してpH＝１１〜１３の範囲に調整した水溶
液とを混合攪拌した後の水溶液において、水溶液中へ溶
出したＣａの重量をＣａ、水溶液中に溶出したＳｉの重
量をＳｉとすると、（１）Ｓｉが該シリカ系物質の乾燥
重量１ｇ当たりで０．０５mg以上となるシリカ系物質
が、（２）Ｓｉが該シリカ系物質の乾燥重量１ｇ当たり
で０．０５mg以上、かつ（Ｃａ／Ｓｉ）が１０以下とな
るようなシリカ系物質を配合する。ここで、アルカリ性
物質とは、ＮａＯＨ，ＫＯＨ等のアルカリ金属またはア
ルカリ土類金属の水酸化物に代表される物質であるが、
ＳｉやＣａを含むものは除く。
【００１４】シリカ系物質の配合量を１〜３０重量％と
するのは、１重量％未満ではポゾラン反応が十分に行わ
れずエージングが促進されない。３０重量％を越えると
ポゾラン反応が過剰となり、大粗粒が発生して道路材と
して好ましい粒度分布から外れやすくなる。乾燥した該
シリカ系物質と、水にアルカリ性物質を添加してpH＝１
１〜１３の範囲に調整した水溶液とを混合攪拌した後の
水溶液において、水溶液中へ溶出したＣａの重量をＣ
ａ、水溶液中へ溶出したＳｉの重量をＳｉとすると、Ｓ
ｉが該シリカ系物質の乾燥重量１ｇ当たり０．０５mg以
上とするのは、この値が０．０５mg未満のシリカ系物質
では製鋼スラグへの配合量が多くなり、製鋼スラグのエ
ージング促進の目的には適さないからである。
するのは、１重量％未満ではポゾラン反応が十分に行わ
れずエージングが促進されない。３０重量％を越えると
ポゾラン反応が過剰となり、大粗粒が発生して道路材と
して好ましい粒度分布から外れやすくなる。乾燥した該
シリカ系物質と、水にアルカリ性物質を添加してpH＝１
１〜１３の範囲に調整した水溶液とを混合攪拌した後の
水溶液において、水溶液中へ溶出したＣａの重量をＣ
ａ、水溶液中へ溶出したＳｉの重量をＳｉとすると、Ｓ
ｉが該シリカ系物質の乾燥重量１ｇ当たり０．０５mg以
上とするのは、この値が０．０５mg未満のシリカ系物質
では製鋼スラグへの配合量が多くなり、製鋼スラグのエ
ージング促進の目的には適さないからである。
【００１５】さらに、また（Ｃａ／Ｓｉ）を１０以下と
するのは、（Ｃａ／Ｓｉ）が１０を越えると可溶性Ｓｉ
が同じ石炭灰からの可溶性Ｃａによって消費され、製鋼
スラグのエージング促進の目的には適さないからであ
る。なお、溶液中では可溶性ＣａはＣａ2+、可溶性Ｓｉ
はＳｉＯ4 4- の形態で存在すると考えられる。水溶液の
pH＝１１〜１３とするのは、エージング時のスラグ中の
水分のpHが遊離ＣａＯや遊離ＭｇＯの溶解により１１〜
１３の範囲に入っているので、エージング中のpHと同様
の状態にするため、水中にアルカリ物質を添加してpH＝
１１〜１３にすることが必要だからである。
するのは、（Ｃａ／Ｓｉ）が１０を越えると可溶性Ｓｉ
が同じ石炭灰からの可溶性Ｃａによって消費され、製鋼
スラグのエージング促進の目的には適さないからであ
る。なお、溶液中では可溶性ＣａはＣａ2+、可溶性Ｓｉ
はＳｉＯ4 4- の形態で存在すると考えられる。水溶液の
pH＝１１〜１３とするのは、エージング時のスラグ中の
水分のpHが遊離ＣａＯや遊離ＭｇＯの溶解により１１〜
１３の範囲に入っているので、エージング中のpHと同様
の状態にするため、水中にアルカリ物質を添加してpH＝
１１〜１３にすることが必要だからである。
【００１６】
【実施例】以下、本発明を実施例に基づいて、更に詳細
に説明する。本実施例に使用した製鋼スラグおよびシリ
カ系物質の化学組成を表１にまとめて示す。
に説明する。本実施例に使用した製鋼スラグおよびシリ
カ系物質の化学組成を表１にまとめて示す。
【００１７】
【表１】
【００１８】本実施例においては製鋼スラグを冷却・凝
固させた後、表２に示すような割合でシリカ系物質を配
合し、３０mm以下に破砕・磁選した。
固させた後、表２に示すような割合でシリカ系物質を配
合し、３０mm以下に破砕・磁選した。
【００１９】
【表２】
【００２０】今回配合したシリカ系物質は石炭灰、シル
ト、コンクリート廃材である。これらについて次の方法
で可溶性Ｃａおよび可溶性Ｓｉの溶出量を測定した。ま
ず水をＮａＯＨでpH＝１２．５に調整しこれを溶媒とし
た。この溶媒５００mlに乾燥したシリカ系物質を５ｇ投
入して混合攪拌し、ろ液のＣａおよびＳｉ濃度を分析し
た後、乾燥したシリカ系物質１ｇ当たりのＳｉおよび
（Ｃａ／Ｓｉ）を算出した。前者を表２、後者を表３に
まとめて示す。
ト、コンクリート廃材である。これらについて次の方法
で可溶性Ｃａおよび可溶性Ｓｉの溶出量を測定した。ま
ず水をＮａＯＨでpH＝１２．５に調整しこれを溶媒とし
た。この溶媒５００mlに乾燥したシリカ系物質を５ｇ投
入して混合攪拌し、ろ液のＣａおよびＳｉ濃度を分析し
た後、乾燥したシリカ系物質１ｇ当たりのＳｉおよび
（Ｃａ／Ｓｉ）を算出した。前者を表２、後者を表３に
まとめて示す。
【００２１】
【表３】
【００２２】次に配合品を屋外に山積みした自然エージ
ングと蒸気を用いた強制エージングを行った。表２にお
ける比較例としては、比較例１は何も配合せずに破砕・
磁選したスラグ単味を屋外に山積みして自然水のみでエ
ージングしたもので、比較例２は該スラグを特開昭５７
−５７８１５号公報に示されるように、破砕後のスラグ
に重量比で（水／スラグ）＝０．１の割合で人為的に散
水して水分を供給したものである。比較例３は特開平４
−１６５３４号公報に示されるように、破砕後スラグに
石炭灰を配合して屋外に山積みし自然水のみでエージン
グする際にシリカの溶出量が本発明の範囲を外れる場合
のものであり、比較例４は破砕後スラグに石炭灰を配合
して屋外に山積みし自然水のみでエージングする際にシ
リカの溶出量は本発明の範囲を満たすが配合量が本発明
の範囲を外れるものである。比較例５はスラグ単味を蒸
気を用いた強制エージングを行った場合について実施し
た。
ングと蒸気を用いた強制エージングを行った。表２にお
ける比較例としては、比較例１は何も配合せずに破砕・
磁選したスラグ単味を屋外に山積みして自然水のみでエ
ージングしたもので、比較例２は該スラグを特開昭５７
−５７８１５号公報に示されるように、破砕後のスラグ
に重量比で（水／スラグ）＝０．１の割合で人為的に散
水して水分を供給したものである。比較例３は特開平４
−１６５３４号公報に示されるように、破砕後スラグに
石炭灰を配合して屋外に山積みし自然水のみでエージン
グする際にシリカの溶出量が本発明の範囲を外れる場合
のものであり、比較例４は破砕後スラグに石炭灰を配合
して屋外に山積みし自然水のみでエージングする際にシ
リカの溶出量は本発明の範囲を満たすが配合量が本発明
の範囲を外れるものである。比較例５はスラグ単味を蒸
気を用いた強制エージングを行った場合について実施し
た。
【００２３】次に表３で、比較例６は比較例１と同様
に、何も配合せずに破砕・磁選したスラグ単味を屋外に
山積みして自然水のみでエージングしたもので、比較例
７は比較例２と同様に、該スラグを特開昭５７−５７８
１５号公報に示されるように、破砕後のスラグに重量比
で（水／スラグ）＝０．１の割合で人為的に散水して水
分を供給したものである。比較例８は特開平４−１６５
３４号公報に示されるように、破砕後スラグに石炭灰を
配合して屋外に山積みし自然水のみでエージングする際
に（Ｃａ／Ｓｉ）が本発明の範囲を外れる場合のもので
あり、比較例９は破砕後スラグに石炭灰を配合して屋外
に山積みし自然水のみでエージングする際に（Ｃａ／Ｓ
ｉ）は本発明の範囲を満たすが配合量が本発明の範囲を
外れるものである。比較例１０はスラグ単味を蒸気を用
いた強制エージングを行った場合について実施した。
に、何も配合せずに破砕・磁選したスラグ単味を屋外に
山積みして自然水のみでエージングしたもので、比較例
７は比較例２と同様に、該スラグを特開昭５７−５７８
１５号公報に示されるように、破砕後のスラグに重量比
で（水／スラグ）＝０．１の割合で人為的に散水して水
分を供給したものである。比較例８は特開平４−１６５
３４号公報に示されるように、破砕後スラグに石炭灰を
配合して屋外に山積みし自然水のみでエージングする際
に（Ｃａ／Ｓｉ）が本発明の範囲を外れる場合のもので
あり、比較例９は破砕後スラグに石炭灰を配合して屋外
に山積みし自然水のみでエージングする際に（Ｃａ／Ｓ
ｉ）は本発明の範囲を満たすが配合量が本発明の範囲を
外れるものである。比較例１０はスラグ単味を蒸気を用
いた強制エージングを行った場合について実施した。
【００２４】表２および表３でエージング期間は鉄連法
の８０℃温水膨張試験において基準値１．５％以下とな
るのに要したエージング月数を意味する。該試験におい
て基準値１．５％以下になったときエージング完了とみ
なす。また、エージング後の３０mm以上の粒が全体に占
める重量割合を測定し、これを大粗粒発生率とした。配
合量が本発明の範囲内にある実施例１〜６および７〜１
２はエージング期間が短縮され、大粗粒発生率も少なか
った。
の８０℃温水膨張試験において基準値１．５％以下とな
るのに要したエージング月数を意味する。該試験におい
て基準値１．５％以下になったときエージング完了とみ
なす。また、エージング後の３０mm以上の粒が全体に占
める重量割合を測定し、これを大粗粒発生率とした。配
合量が本発明の範囲内にある実施例１〜６および７〜１
２はエージング期間が短縮され、大粗粒発生率も少なか
った。
【００２５】一方、シリカ系物質を配合しないかあるい
は配合量、シリカの溶出量、（Ｃａ／Ｓｉ）が本発明の
範囲を外れる比較例において、比較例１，２，３，５お
よび６，７，８，１０は対応する実施例と比較してエー
ジング期間が長く、比較例４および９は大粗粒発生率が
悪化し、道路材として使用困難であった。
は配合量、シリカの溶出量、（Ｃａ／Ｓｉ）が本発明の
範囲を外れる比較例において、比較例１，２，３，５お
よび６，７，８，１０は対応する実施例と比較してエー
ジング期間が長く、比較例４および９は大粗粒発生率が
悪化し、道路材として使用困難であった。
【００２６】
【発明の効果】本発明により、製鋼スラグのエージング
に適したシリカ系物質及び添加量が容易に選定でき、短
期間で且つ少ない蒸気量でエージングが達成され、しか
も道路材や土木用材などに利用可能な粒度分布を有する
スラグが得られる。
に適したシリカ系物質及び添加量が容易に選定でき、短
期間で且つ少ない蒸気量でエージングが達成され、しか
も道路材や土木用材などに利用可能な粒度分布を有する
スラグが得られる。
Claims (2)
- 【請求項１】 エージング前の製鋼スラグ及び／または
溶銑予備処理スラグに、シリカ系物質を、配合後の総重
量に対し１〜３０重量％配合してエージングする際に、
乾燥した該シリカ系物質と、水にアルカリ性物質を添加
してpH＝１１〜１３の範囲に調整した水溶液とを混合攪
拌した後、水溶液中へ溶出したシリカ量が該シリカ系物
質の乾燥重量１ｇ当たり０．０５mg以上となるシリカ系
物質を配合することを特徴とする製鋼スラグのエージン
グ促進方法。 - 【請求項２】 エージング前の製鋼スラグ及び／または
溶銑予備処理スラグに、シリカ系物質を、配合後の総重
量に対し１〜３０重量％配合してエージングする際に、
乾燥した該シリカ系物質と、水にアルカリ性物質を添加
してpH＝１１〜１３の範囲に調整した水溶液とを混合攪
拌した後の水溶液において、水溶液中へ溶出したＣａの
重量をＣａ、水溶液中へ溶出したＳｉの重量をＳｉとす
ると、該シリカ系物質の乾燥重量１ｇ当たりのＳｉが
０．０５mg以上かつ（Ｃａ／Ｓｉ）が１０以下となるよ
うなシリカ系物質を配合することを特徴とする製鋼スラ
グのエージング促進方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06260296A JP3119786B2 (ja) | 1994-06-10 | 1994-10-25 | 製鋼スラグのエージング促進方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12889294 | 1994-06-10 | ||
| JP6-128892 | 1994-06-10 | ||
| JP06260296A JP3119786B2 (ja) | 1994-06-10 | 1994-10-25 | 製鋼スラグのエージング促進方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0859309A true JPH0859309A (ja) | 1996-03-05 |
| JP3119786B2 JP3119786B2 (ja) | 2000-12-25 |
Family
ID=26464459
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP06260296A Expired - Lifetime JP3119786B2 (ja) | 1994-06-10 | 1994-10-25 | 製鋼スラグのエージング促進方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3119786B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6827776B1 (en) * | 2001-08-24 | 2004-12-07 | Isg Resources, Inc. | Method for accelerating setting of cement and the compositions produced therefrom |
| JP2012126617A (ja) * | 2010-12-16 | 2012-07-05 | Nippon Steel Corp | 製鋼スラグの処理方法 |
| JP2016044102A (ja) * | 2014-08-22 | 2016-04-04 | 株式会社神戸製鋼所 | 鉄鋼副産物からのふっ素溶出抑制方法 |
-
1994
- 1994-10-25 JP JP06260296A patent/JP3119786B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6827776B1 (en) * | 2001-08-24 | 2004-12-07 | Isg Resources, Inc. | Method for accelerating setting of cement and the compositions produced therefrom |
| JP2012126617A (ja) * | 2010-12-16 | 2012-07-05 | Nippon Steel Corp | 製鋼スラグの処理方法 |
| JP2016044102A (ja) * | 2014-08-22 | 2016-04-04 | 株式会社神戸製鋼所 | 鉄鋼副産物からのふっ素溶出抑制方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3119786B2 (ja) | 2000-12-25 |
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