JPH0860323A - 溶融Ｚｎめっき鋼板の製造方法 - Google Patents
溶融Ｚｎめっき鋼板の製造方法Info
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- JPH0860323A JPH0860323A JP19582694A JP19582694A JPH0860323A JP H0860323 A JPH0860323 A JP H0860323A JP 19582694 A JP19582694 A JP 19582694A JP 19582694 A JP19582694 A JP 19582694A JP H0860323 A JPH0860323 A JP H0860323A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、塗膜密着性、加工部のめっき密着
性に優れた溶融Ｚｎめっき鋼板の製造方法を提供する。 【構成】 板厚２．３ｍｍ以上の鋼板表面に予めプレＮ
ｉめっきを０．２〜２．０ｇ／ｍ2 施した後、無酸化あ
るいは還元雰囲気中で４３０〜５５０℃に加熱し、直ち
にＡｌを０．１〜０．４％含有するＺｎめっき浴中に浸
漬して溶融Ｚｎめっきし、ガスワイピング後、自然放冷
することによってめっき層を合金化させ、めっき層中Ｆ
ｅ含有率を５〜１４％とすることを特徴とする溶融Ｚｎ
めっき鋼板の製造方法。
性に優れた溶融Ｚｎめっき鋼板の製造方法を提供する。 【構成】 板厚２．３ｍｍ以上の鋼板表面に予めプレＮ
ｉめっきを０．２〜２．０ｇ／ｍ2 施した後、無酸化あ
るいは還元雰囲気中で４３０〜５５０℃に加熱し、直ち
にＡｌを０．１〜０．４％含有するＺｎめっき浴中に浸
漬して溶融Ｚｎめっきし、ガスワイピング後、自然放冷
することによってめっき層を合金化させ、めっき層中Ｆ
ｅ含有率を５〜１４％とすることを特徴とする溶融Ｚｎ
めっき鋼板の製造方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、プレＮｉめっきを利用
した溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法に関するものであ
る。
した溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】本出願人は、先にプレＮｉめっきを利用
した溶融Ｚｎめっき鋼板の製造方法を特開平４−１４７
９５４号公報において既に提案している。この特開平４
−１４７９５４号公報記載の方法は、鋼板表面にＮｉを
０．２〜２．０ｇ／ｍ2 めっき後、Ｈ2 を０．１〜１５
％含有したＮ2 雰囲気中で、４３０〜５００℃まで３０
℃／ｓｅｃ以上の昇温速度で急速加熱を行った後、大気
に触れることなく、Ａｌ０．１〜１．０％を含有する溶
融Ｚｎ浴に浸漬して亜鉛めっきをするというものであ
る。なお通常、溶融めっき後はガスワイピングで付着量
が調整される。また通常、ガスワイピング直後にガスま
たは気水冷却して、めっき層を凝固させて、ガイドロー
ル等へのＺｎの付着を防止している。
した溶融Ｚｎめっき鋼板の製造方法を特開平４−１４７
９５４号公報において既に提案している。この特開平４
−１４７９５４号公報記載の方法は、鋼板表面にＮｉを
０．２〜２．０ｇ／ｍ2 めっき後、Ｈ2 を０．１〜１５
％含有したＮ2 雰囲気中で、４３０〜５００℃まで３０
℃／ｓｅｃ以上の昇温速度で急速加熱を行った後、大気
に触れることなく、Ａｌ０．１〜１．０％を含有する溶
融Ｚｎ浴に浸漬して亜鉛めっきをするというものであ
る。なお通常、溶融めっき後はガスワイピングで付着量
が調整される。また通常、ガスワイピング直後にガスま
たは気水冷却して、めっき層を凝固させて、ガイドロー
ル等へのＺｎの付着を防止している。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】最近、建材、土木分野
において安価なコストで、塗膜密着性および加工部の密
着性の優れた溶融Ｚｎめっき鋼板への期待が高まってい
る。上記提案法で製造された溶融Ｚｎめっき鋼板は加工
部の密着性には極めて優れているものの、塗膜密着性、
特に疵部の塗膜ふくれ性については不十分であることか
ら、その改良が望まれていた。
において安価なコストで、塗膜密着性および加工部の密
着性の優れた溶融Ｚｎめっき鋼板への期待が高まってい
る。上記提案法で製造された溶融Ｚｎめっき鋼板は加工
部の密着性には極めて優れているものの、塗膜密着性、
特に疵部の塗膜ふくれ性については不十分であることか
ら、その改良が望まれていた。
【０００４】そこで本発明者らは、上記提案法中のプレ
Ｎｉめっき法による溶融Ｚｎめっき法の製造条件を見直
して種々検討した。溶融Ｚｎめっきを行った後、通常の
無酸化−還元法による溶融Ｚｎめっき法と同様に合金化
炉を使用して、めっき層を合金化して塗膜密着性を確保
することも可能であるが、新たに合金化炉が必要となる
ためコスト的に不利であり、合金化炉を使用せずに、安
価に、塗膜密着性に優れるとともに加工部のめっき密着
性にも優れる溶融Ｚｎめっき鋼板を製造する方法の開発
を目指した。
Ｎｉめっき法による溶融Ｚｎめっき法の製造条件を見直
して種々検討した。溶融Ｚｎめっきを行った後、通常の
無酸化−還元法による溶融Ｚｎめっき法と同様に合金化
炉を使用して、めっき層を合金化して塗膜密着性を確保
することも可能であるが、新たに合金化炉が必要となる
ためコスト的に不利であり、合金化炉を使用せずに、安
価に、塗膜密着性に優れるとともに加工部のめっき密着
性にも優れる溶融Ｚｎめっき鋼板を製造する方法の開発
を目指した。
【０００５】そこで本発明者らは、先に提案したプレＮ
ｉめっき法の特徴を活かしつつ、塗膜密着性、加工部の
めっき密着性の優れた溶融Ｚｎめっき鋼板の製造方法を
見出すために、原板板厚、前処理加熱板温度、溶融Ｚｎ
めっき浴中Ａｌ濃度、溶融Ｚｎめっき浴出後の冷却条件
などに着目しながら検討した結果、本発明に到達したも
のである。
ｉめっき法の特徴を活かしつつ、塗膜密着性、加工部の
めっき密着性の優れた溶融Ｚｎめっき鋼板の製造方法を
見出すために、原板板厚、前処理加熱板温度、溶融Ｚｎ
めっき浴中Ａｌ濃度、溶融Ｚｎめっき浴出後の冷却条件
などに着目しながら検討した結果、本発明に到達したも
のである。
【０００６】本発明は、上記のようにコスト的に不利な
合金化炉を用いることなく、めっき層を合金化して塗膜
密着性に優れるとともに加工部のめっき密着性にも優れ
た溶融Ｚｎめっき鋼板の製造方法を提供することを目的
とするものである。
合金化炉を用いることなく、めっき層を合金化して塗膜
密着性に優れるとともに加工部のめっき密着性にも優れ
た溶融Ｚｎめっき鋼板の製造方法を提供することを目的
とするものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、種々検討
した結果、前記プレＮｉめっき法において、原板の板厚
を一定の厚み以上にすること、前処理加熱温度、Ｚｎめ
っき浴中のＡｌ濃度を特定の範囲にすること、およびＺ
ｎめっき浴出後、自然放冷することにより、めっき層が
合金化されることを確かめた。
した結果、前記プレＮｉめっき法において、原板の板厚
を一定の厚み以上にすること、前処理加熱温度、Ｚｎめ
っき浴中のＡｌ濃度を特定の範囲にすること、およびＺ
ｎめっき浴出後、自然放冷することにより、めっき層が
合金化されることを確かめた。
【０００８】また、めっき層構造、性能を評価した結
果、めっき層中Ｆｅ含有率５〜１４％のものは、塗膜密
着性、加工部のめっき密着性ともに優れた性能を有する
ことも確認した。即ち、本発明の要旨とするところは、
板厚２．３ｍｍ以上の鋼板表面に予めプレＮｉめっきを
０．２〜２．０ｇ／ｍ2 施した後、無酸化あるいは還元
雰囲気中で４３０〜５５０℃に加熱し、直ちにＡｌ０．
１〜０．４％を含有するＺｎめっき浴中に浸漬して溶融
Ｚｎめっきし、ガスワイピング後、自然放冷することに
よってめっき層を合金化させ、めっき層中Ｆｅ含有率を
５〜１４％とすることを特徴とする溶融Ｚｎめっき鋼板
の製造方法にある。
果、めっき層中Ｆｅ含有率５〜１４％のものは、塗膜密
着性、加工部のめっき密着性ともに優れた性能を有する
ことも確認した。即ち、本発明の要旨とするところは、
板厚２．３ｍｍ以上の鋼板表面に予めプレＮｉめっきを
０．２〜２．０ｇ／ｍ2 施した後、無酸化あるいは還元
雰囲気中で４３０〜５５０℃に加熱し、直ちにＡｌ０．
１〜０．４％を含有するＺｎめっき浴中に浸漬して溶融
Ｚｎめっきし、ガスワイピング後、自然放冷することに
よってめっき層を合金化させ、めっき層中Ｆｅ含有率を
５〜１４％とすることを特徴とする溶融Ｚｎめっき鋼板
の製造方法にある。
【０００９】以下、実験結果に基づいて本発明を具体的
に説明する。まず本発明者らは、１．６〜６．０ｍｍの
熱延Ａｌキルド鋼板（ＳＰＨＣ）にプレＮｉめっき層を
０．５ｇ／ｍ2 めっきした後、Ｈ2 １％＋Ｎ2 、Ｏ2 ６
０ｐｐｍの雰囲気中で、４０℃／ｓｅｃの昇温速度で４
８０℃に加熱し、Ａｌを０．２％含有する４７０℃の溶
融Ｚｎめっき浴中に３ｓｅｃ浸漬し、Ｎ2 ガスワイピン
グで６０ｇ／ｍ2 に付着量を調整し、２５ｓｅｃ自然放
冷後、気水冷却して製造した溶融Ｚｎめっき鋼板につい
て、めっき層中のＦｅ含有率、性能（塗膜密着性、加工
部のめっき密着性）を調査した。
に説明する。まず本発明者らは、１．６〜６．０ｍｍの
熱延Ａｌキルド鋼板（ＳＰＨＣ）にプレＮｉめっき層を
０．５ｇ／ｍ2 めっきした後、Ｈ2 １％＋Ｎ2 、Ｏ2 ６
０ｐｐｍの雰囲気中で、４０℃／ｓｅｃの昇温速度で４
８０℃に加熱し、Ａｌを０．２％含有する４７０℃の溶
融Ｚｎめっき浴中に３ｓｅｃ浸漬し、Ｎ2 ガスワイピン
グで６０ｇ／ｍ2 に付着量を調整し、２５ｓｅｃ自然放
冷後、気水冷却して製造した溶融Ｚｎめっき鋼板につい
て、めっき層中のＦｅ含有率、性能（塗膜密着性、加工
部のめっき密着性）を調査した。
【００１０】図１は原板板厚とめっき層中のＦｅ含有率
との関係を示す。図２はめっき層中のＦｅ含有率と塗膜
密着性および加工部のめっき密着性との関係を示す。な
お、塗膜密着性としては、化成処理、ＥＤ塗装後にクロ
スカットを入れ、塩水噴霧試験（ＳＳＴ）後、塗膜ふく
れの程度によって、◎（２ｍｍ未満）、○（２ｍｍ〜４
ｍｍ未満）、△（４ｍｍ〜５ｍｍ未満）、×（５ｍｍ以
上）の４段階で評価し、○以上を合格とした。また、加
工部のめっき密着性としては、６０度Ｖ曲げ後のテープ
剥離テストにより調べた。評価基準は次のとおりで、評
点３以上を合格とした。
との関係を示す。図２はめっき層中のＦｅ含有率と塗膜
密着性および加工部のめっき密着性との関係を示す。な
お、塗膜密着性としては、化成処理、ＥＤ塗装後にクロ
スカットを入れ、塩水噴霧試験（ＳＳＴ）後、塗膜ふく
れの程度によって、◎（２ｍｍ未満）、○（２ｍｍ〜４
ｍｍ未満）、△（４ｍｍ〜５ｍｍ未満）、×（５ｍｍ以
上）の４段階で評価し、○以上を合格とした。また、加
工部のめっき密着性としては、６０度Ｖ曲げ後のテープ
剥離テストにより調べた。評価基準は次のとおりで、評
点３以上を合格とした。
【００１１】 評点 ６０度Ｖ曲げテープテスト黒化度（％） ５・・・・２０％未満 ４・・・・２０〜３０未満 ３・・・・３０〜４０未満 ２・・・・４０〜５０未満 １・・・・５０％以上 図２から、両性能に優れるのは、めっき層中のＦｅ含有
率が５〜１４％であり、５％未満では塗膜密着性が、１
４％超では加工部のめっき密着性が劣化することがわ
る。
率が５〜１４％であり、５％未満では塗膜密着性が、１
４％超では加工部のめっき密着性が劣化することがわ
る。
【００１２】図１より、原板の板厚が２．３ｍｍ以上
で、実験に供した６ｍｍまで、めっき層の合金化が徐々
に進行し、Ｆｅ含有率は塗膜密着性、加工部のめっき密
着性ともに優れる最適範囲５〜１４％となることがわか
る。次に本発明者らは、４．３ｍｍの熱延Ａｌキルド鋼
板（ＳＰＨＣ）にプレＮｉめっき層を０．５ｇ／ｍ2 め
っきした後、Ｈ2 １％＋Ｎ2 、Ｏ2 ６０ｐｐｍの雰囲気
中で、４０℃／ｓｅｃの昇温速度で種々の温度に加熱
し、Ａｌ０．２５％を含有する４５０℃の溶融Ｚｎめっ
き浴中に３ｓｅｃ浸漬し、Ｎ2 ガスワイピングで６０ｇ
／ｍ2 に付着量を調整し、２５ｓｅｃ自然放冷後、気水
冷却して製造した溶融Ｚｎめっき鋼板について、めっき
層中のＦｅ含有率を調査した。図３にその調査結果を示
す。図３から、加熱板温４３０〜５５０℃の範囲でめっ
き層中Ｆｅ％が最適となることがわかる。
で、実験に供した６ｍｍまで、めっき層の合金化が徐々
に進行し、Ｆｅ含有率は塗膜密着性、加工部のめっき密
着性ともに優れる最適範囲５〜１４％となることがわか
る。次に本発明者らは、４．３ｍｍの熱延Ａｌキルド鋼
板（ＳＰＨＣ）にプレＮｉめっき層を０．５ｇ／ｍ2 め
っきした後、Ｈ2 １％＋Ｎ2 、Ｏ2 ６０ｐｐｍの雰囲気
中で、４０℃／ｓｅｃの昇温速度で種々の温度に加熱
し、Ａｌ０．２５％を含有する４５０℃の溶融Ｚｎめっ
き浴中に３ｓｅｃ浸漬し、Ｎ2 ガスワイピングで６０ｇ
／ｍ2 に付着量を調整し、２５ｓｅｃ自然放冷後、気水
冷却して製造した溶融Ｚｎめっき鋼板について、めっき
層中のＦｅ含有率を調査した。図３にその調査結果を示
す。図３から、加熱板温４３０〜５５０℃の範囲でめっ
き層中Ｆｅ％が最適となることがわかる。
【００１３】次に本発明者らは、４．３ｍｍの熱延Ａｌ
キルド鋼板（ＳＰＨＣ）にプレＮｉめっき層を０．５ｇ
／ｍ2 めっきした後、Ｈ2 １％＋Ｎ2 、Ｏ2 ６０ｐｐｍ
の雰囲気中で、４０℃／ｓｅｃの昇温速度で４８０℃に
加熱し、種々のＡｌ濃度の４５０℃の溶融Ｚｎめっき浴
中に３ｓｅｃ浸漬し、Ｎ2 ガスワイピングで６０ｇ／ｍ
2 に付着量を調整し、２５ｓｅｃ自然放冷後、気水冷却
して製造した溶融Ｚｎめっき鋼板のめっき層中のＦｅ含
有率を調査した。図４にその調査結果を示す。図４か
ら、Ａｌ濃度０．１〜０．４％の範囲内で、めっき層中
Ｆｅ５〜１４％を確保でき、Ａｌ濃度０．１％未満では
合金化が進行し過ぎ、０．４％超では合金化不足となる
ことがわかる。
キルド鋼板（ＳＰＨＣ）にプレＮｉめっき層を０．５ｇ
／ｍ2 めっきした後、Ｈ2 １％＋Ｎ2 、Ｏ2 ６０ｐｐｍ
の雰囲気中で、４０℃／ｓｅｃの昇温速度で４８０℃に
加熱し、種々のＡｌ濃度の４５０℃の溶融Ｚｎめっき浴
中に３ｓｅｃ浸漬し、Ｎ2 ガスワイピングで６０ｇ／ｍ
2 に付着量を調整し、２５ｓｅｃ自然放冷後、気水冷却
して製造した溶融Ｚｎめっき鋼板のめっき層中のＦｅ含
有率を調査した。図４にその調査結果を示す。図４か
ら、Ａｌ濃度０．１〜０．４％の範囲内で、めっき層中
Ｆｅ５〜１４％を確保でき、Ａｌ濃度０．１％未満では
合金化が進行し過ぎ、０．４％超では合金化不足となる
ことがわかる。
【００１４】次に本発明者らは、ワイピング後の放冷時
間とめっき層中のＦｅ含有率との関係について調査した
結果、例えば板厚４．３ｍｍ、浴中Ａｌ０．２５％、浴
温４５０℃、めっき付着量１３５ｇ／ｍ2 の場合、浴侵
入板温が５００℃の時、２５ｓｅｃ程度の放冷で、４６
０〜４８０℃では４６ｓｅｃ程度でめっき層中Ｆｅ含有
率が５％となり、板厚が大きく、浴進入板温が高く、浴
中Ａｌ濃度が低い程、さらに浴温度が高い程、めっき付
着量が少ない程、めっき層中のＦｅ含有率５〜１４％を
確保するのに必要な放冷時間が短くて済むことがわかっ
た。
間とめっき層中のＦｅ含有率との関係について調査した
結果、例えば板厚４．３ｍｍ、浴中Ａｌ０．２５％、浴
温４５０℃、めっき付着量１３５ｇ／ｍ2 の場合、浴侵
入板温が５００℃の時、２５ｓｅｃ程度の放冷で、４６
０〜４８０℃では４６ｓｅｃ程度でめっき層中Ｆｅ含有
率が５％となり、板厚が大きく、浴進入板温が高く、浴
中Ａｌ濃度が低い程、さらに浴温度が高い程、めっき付
着量が少ない程、めっき層中のＦｅ含有率５〜１４％を
確保するのに必要な放冷時間が短くて済むことがわかっ
た。
【００１５】また、通常の溶融めっき条件である浴温度
４３０〜５５０℃、Ｚｎ付着量４５〜１５０ｇ／ｍ
2 で、本発明の板厚２．３〜６．０ｍｍ、加熱温度４３
０〜５５０℃、浴中Ａｌ濃度０．１〜０．４％の条件範
囲内で溶融めっきすれば、ガスワイピング後、めっき層
が完全凝固するまで自然放冷しても、めっき層中のＦｅ
濃度が１４％を超えることがなく、しかも５％以上とな
ることがわかった。従って、ガスワイピングの下流に設
備的な制約がない場合、上記条件範囲内の溶融めっき
後、めっき層が完全凝固するまで自然放冷してもよい。
４３０〜５５０℃、Ｚｎ付着量４５〜１５０ｇ／ｍ
2 で、本発明の板厚２．３〜６．０ｍｍ、加熱温度４３
０〜５５０℃、浴中Ａｌ濃度０．１〜０．４％の条件範
囲内で溶融めっきすれば、ガスワイピング後、めっき層
が完全凝固するまで自然放冷しても、めっき層中のＦｅ
濃度が１４％を超えることがなく、しかも５％以上とな
ることがわかった。従って、ガスワイピングの下流に設
備的な制約がない場合、上記条件範囲内の溶融めっき
後、めっき層が完全凝固するまで自然放冷してもよい。
【００１６】次に本発明者らは、４．３ｍｍの熱延Ａｌ
キルド鋼板（ＳＰＨＣ）にプレＮｉめっき層を０．５ｇ
／ｍ2 めっきしたものと、Ｎｉめっきしなかったものを
準備し、両者をＨ2 １％＋Ｎ2 、Ｏ2 ６０ｐｐｍの雰囲
気中で、４０℃／ｓｅｃの昇温速度で５５０℃に加熱
し、Ａｌ０．２５％、４５０℃の溶融Ｚｎメッキ浴中に
３ｓｅｃ浸漬し、Ｎ2 ガスワイピングて６０ｇ／ｍ2 に
付着量を調整し、２５ｓｅｃ自然放冷後、気水冷却して
製造した溶融Ｚｎめっき鋼板について、加工部のめっき
密着性の相違を調べた。
キルド鋼板（ＳＰＨＣ）にプレＮｉめっき層を０．５ｇ
／ｍ2 めっきしたものと、Ｎｉめっきしなかったものを
準備し、両者をＨ2 １％＋Ｎ2 、Ｏ2 ６０ｐｐｍの雰囲
気中で、４０℃／ｓｅｃの昇温速度で５５０℃に加熱
し、Ａｌ０．２５％、４５０℃の溶融Ｚｎメッキ浴中に
３ｓｅｃ浸漬し、Ｎ2 ガスワイピングて６０ｇ／ｍ2 に
付着量を調整し、２５ｓｅｃ自然放冷後、気水冷却して
製造した溶融Ｚｎめっき鋼板について、加工部のめっき
密着性の相違を調べた。
【００１７】その結果、プレＮｉめっきありの場合、前
記の評価基準で評点５であり、プレＮｉめっきなしの場
合、評点２であり、プレＮｉめっきありの場合の方がめ
っき密着性が良好なことがわかった。Ｎｉ付着量につい
ては、０．２〜２ｇ／ｍ2 の範囲で調べたが、加工部の
めっき密着性はいずれも良好であった。また、経済的な
観点からも、Ｎｉは２ｇ／ｍ 2 以下が望ましい。
記の評価基準で評点５であり、プレＮｉめっきなしの場
合、評点２であり、プレＮｉめっきありの場合の方がめ
っき密着性が良好なことがわかった。Ｎｉ付着量につい
ては、０．２〜２ｇ／ｍ2 の範囲で調べたが、加工部の
めっき密着性はいずれも良好であった。また、経済的な
観点からも、Ｎｉは２ｇ／ｍ 2 以下が望ましい。
【００１８】また、プレＮｉめっき後の前処理加熱速度
の影響についても調査したが、７〜７０℃／ｓｅｃの範
囲において、６０度Ｖ曲げ加工条件でのめっき密着性に
ついては、特に大きな変化は見られなかった。さらに前
処理加熱時の雰囲気については、Ｎ2 雰囲気よりもＨ2
を含有したＮ 2 雰囲気の方がめっき外観的に良好となる
傾向が認められた。
の影響についても調査したが、７〜７０℃／ｓｅｃの範
囲において、６０度Ｖ曲げ加工条件でのめっき密着性に
ついては、特に大きな変化は見られなかった。さらに前
処理加熱時の雰囲気については、Ｎ2 雰囲気よりもＨ2
を含有したＮ 2 雰囲気の方がめっき外観的に良好となる
傾向が認められた。
【００１９】以上の結果は、Ｚｎめっき浴のみの場合に
ついて説明したが、さらにめっき浴中に合金元素として
Ｎｉ、Ｍｇ、Ｓｂ、Ｐｂを単独あるいは複合で３％以下
微量に含有したものについても結果は同様であった。な
お、溶融めっき前の前処理加熱方法については特に限定
しないが、鋼板を直接通電加熱する方法、誘導加熱方式
などの種々の方法が適用できる。
ついて説明したが、さらにめっき浴中に合金元素として
Ｎｉ、Ｍｇ、Ｓｂ、Ｐｂを単独あるいは複合で３％以下
微量に含有したものについても結果は同様であった。な
お、溶融めっき前の前処理加熱方法については特に限定
しないが、鋼板を直接通電加熱する方法、誘導加熱方式
などの種々の方法が適用できる。
【００２０】また、Ｚｎめっき付着量は４５〜４５０ｇ
／ｍ2 の範囲を採用できるが、加工性の観点からすると
１５０ｇ／ｍ2 以下であることが望ましい。なお浴温に
ついては、Ｚｎ浴であっても、Ｚｎに微量に合金元素を
含有した場合であっても、通常の４３０〜５００℃の条
件が使用できる。下地鋼板としては、Ａｌ−キルド鋼の
みならず、Ｔｉ−添加極低Ｃ鋼、Ｓｉ−Ｍｎ系の高張力
鋼板等の熱延鋼板、冷延鋼板ともに使用できる。
／ｍ2 の範囲を採用できるが、加工性の観点からすると
１５０ｇ／ｍ2 以下であることが望ましい。なお浴温に
ついては、Ｚｎ浴であっても、Ｚｎに微量に合金元素を
含有した場合であっても、通常の４３０〜５００℃の条
件が使用できる。下地鋼板としては、Ａｌ−キルド鋼の
みならず、Ｔｉ−添加極低Ｃ鋼、Ｓｉ−Ｍｎ系の高張力
鋼板等の熱延鋼板、冷延鋼板ともに使用できる。
【００２１】鋼板上の前処理として、ロールブラシ研
削、スキンパス、ショットブラスト等の処理を施すと、
Ｚｎめっき層の合金化速度が早くて均一となり、より有
効である。
削、スキンパス、ショットブラスト等の処理を施すと、
Ｚｎめっき層の合金化速度が早くて均一となり、より有
効である。
【００２２】
【作用】本発明の特徴は、板厚の厚い鋼板を用いて、顕
熱でめっき層を合金化し、めっき後の合金化炉を一切必
要としない点にある。板厚が厚いほど、顕熱が高くな
り、長時間熱が保持されるために、よりめっき層の合金
化が進行するものと思われる。
熱でめっき層を合金化し、めっき後の合金化炉を一切必
要としない点にある。板厚が厚いほど、顕熱が高くな
り、長時間熱が保持されるために、よりめっき層の合金
化が進行するものと思われる。
【００２３】また、プレＮｉめっきを施すことも重要で
あり、Ｎｉが地鉄表面を均一に薄い層で覆い、地鉄の酸
化を防ぐとともに、地鉄自体の活性度も高く、鋼板面に
活性点が均一に存在することと、Ｎｉが浴中Ａｌと反応
し、強固なＦｅ−Ａｌ系バリヤー層の生成を抑制するた
めに、溶融Ｚｎめっき時および放冷時において、地鉄の
Ｚｎとの反応性が向上するものと考えられる。
あり、Ｎｉが地鉄表面を均一に薄い層で覆い、地鉄の酸
化を防ぐとともに、地鉄自体の活性度も高く、鋼板面に
活性点が均一に存在することと、Ｎｉが浴中Ａｌと反応
し、強固なＦｅ−Ａｌ系バリヤー層の生成を抑制するた
めに、溶融Ｚｎめっき時および放冷時において、地鉄の
Ｚｎとの反応性が向上するものと考えられる。
【００２４】さらに、浴中ＡｌはＺｎ−Ｆｅ合金化反応
のバリヤー層の厚みに効いてくるものと思われる。
のバリヤー層の厚みに効いてくるものと思われる。
【００２５】
【実施例】表１に本発明の製造方法で得られた溶融Ｚｎ
めっき鋼板の試料の実施例を示す。＊印が本発明以外の
製造法で作成された比較材である。下地には、厚みの異
なるＡｌ−キルド系の熱延鋼板を用いた。プレＮｉめっ
きを硫酸酸性浴中で電気めっきで０．５ｇ／ｍ2 行い、
昇温速度４０℃／ｓｅｃ、前処理加熱（Ｏ2 ６０ｐｐ
ｍ、Ｈ2 １％＋Ｎ2 雰囲気）を温度を変化させて行い、
いずれも浴温４５０℃、３ｓｅｃで溶融めっきを行い、
Ｎ2 ガスワイピングにより付着量を６０ｇ／ｍ 2 とし、
自然放冷後、気水冷却してサンプルを作成した。めっき
層中Ｆｅ％、加工部のめっき密着性およびＥＤ塗装後の
クロスカット部の塗膜密着性（ＳＳＴ４Ｗでの塗膜ブリ
スター性）を評価した。評価基準は前述のとおりとし
た。
めっき鋼板の試料の実施例を示す。＊印が本発明以外の
製造法で作成された比較材である。下地には、厚みの異
なるＡｌ−キルド系の熱延鋼板を用いた。プレＮｉめっ
きを硫酸酸性浴中で電気めっきで０．５ｇ／ｍ2 行い、
昇温速度４０℃／ｓｅｃ、前処理加熱（Ｏ2 ６０ｐｐ
ｍ、Ｈ2 １％＋Ｎ2 雰囲気）を温度を変化させて行い、
いずれも浴温４５０℃、３ｓｅｃで溶融めっきを行い、
Ｎ2 ガスワイピングにより付着量を６０ｇ／ｍ 2 とし、
自然放冷後、気水冷却してサンプルを作成した。めっき
層中Ｆｅ％、加工部のめっき密着性およびＥＤ塗装後の
クロスカット部の塗膜密着性（ＳＳＴ４Ｗでの塗膜ブリ
スター性）を評価した。評価基準は前述のとおりとし
た。
【００２６】
【表１】
【００２７】表１のＮｏ．１〜４、６〜１０、１２〜１
５、１７〜２１、２３に示すとおり、本発明の製造条件
により所定のめっき層が得られ、塗膜密着性、加工部の
めっき密着性も優れているのが明白である。本発明範囲
を逸脱する場合（Ｎｏ．５、１１、１６、２２）は性能
が劣る。
５、１７〜２１、２３に示すとおり、本発明の製造条件
により所定のめっき層が得られ、塗膜密着性、加工部の
めっき密着性も優れているのが明白である。本発明範囲
を逸脱する場合（Ｎｏ．５、１１、１６、２２）は性能
が劣る。
【００２８】
【発明の効果】以上のように、本発明の製造方法によれ
ば塗膜密着性、加工部のめっき密着性の優れた溶融Ｚｎ
めっき鋼板が合金化炉を用いることなく安価に得られる
ことから、その工業的意義は極めて大きい。
ば塗膜密着性、加工部のめっき密着性の優れた溶融Ｚｎ
めっき鋼板が合金化炉を用いることなく安価に得られる
ことから、その工業的意義は極めて大きい。
【図１】原板板厚とめっき層中のＦｅ含有率との関係を
示した図である。
示した図である。
【図２】めっき層中のＦｅ含有率と塗膜密着性および加
工部のめっき密着性との関係を示した図である。
工部のめっき密着性との関係を示した図である。
【図３】めっき浴進入前の前処理加熱温度とめっき層中
のＦｅ含有率との関係を示した図である。
のＦｅ含有率との関係を示した図である。
【図４】めっき浴中Ａｌ量とめっき層中Ｆｅ含有率との
関係を示した図である。
関係を示した図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 板厚２．３ｍｍ以上の鋼板表面に予めプ
レＮｉめっきを０．２〜２．０ｇ／ｍ2 施した後、無酸
化あるいは還元雰囲気中で４３０〜５５０℃に加熱し、
直ちにＡｌ０．１〜０．４％を含有するＺｎめっき浴中
に浸漬して溶融Ｚｎめっきし、ガスワイピング後、自然
放冷することによってめっき層を合金化させ、めっき層
中Ｆｅ含有率を５〜１４％とすることを特徴とする溶融
Ｚｎめっき鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19582694A JP3263837B2 (ja) | 1994-08-19 | 1994-08-19 | 溶融Ｚｎめっき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19582694A JP3263837B2 (ja) | 1994-08-19 | 1994-08-19 | 溶融Ｚｎめっき鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0860323A true JPH0860323A (ja) | 1996-03-05 |
| JP3263837B2 JP3263837B2 (ja) | 2002-03-11 |
Family
ID=16347653
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19582694A Expired - Fee Related JP3263837B2 (ja) | 1994-08-19 | 1994-08-19 | 溶融Ｚｎめっき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3263837B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020045215A (ko) * | 2000-12-08 | 2002-06-19 | 이구택 | 도금 밀착성이 우수한 고장력 용융아연 도금강판의 제조방법 |
| JP2008195987A (ja) * | 2007-02-09 | 2008-08-28 | Nippon Steel Corp | 溶融亜鉛メッキ鋼板および合金化溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法 |
| CN115427602A (zh) * | 2020-04-21 | 2022-12-02 | 日本制铁株式会社 | 热浸镀钢板、及其制造方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6372630B1 (en) | 1997-04-18 | 2002-04-16 | Nippon Steel Corporation | Semiconductor device and fabrication method thereof |
-
1994
- 1994-08-19 JP JP19582694A patent/JP3263837B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| CN115427602B (zh) * | 2020-04-21 | 2024-05-24 | 日本制铁株式会社 | 热浸镀钢板、及其制造方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3263837B2 (ja) | 2002-03-11 |
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