JPH0873642A - 耐熱性発泡体 - Google Patents
耐熱性発泡体Info
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- JPH0873642A JPH0873642A JP21246794A JP21246794A JPH0873642A JP H0873642 A JPH0873642 A JP H0873642A JP 21246794 A JP21246794 A JP 21246794A JP 21246794 A JP21246794 A JP 21246794A JP H0873642 A JPH0873642 A JP H0873642A
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- propylene
- foaming
- resin
- pressure
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- Manufacture Of Porous Articles, And Recovery And Treatment Of Waste Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐熱性、断熱性、柔軟性に富み、各種の断熱
材、緩衝材、シール材等として好適に使用できる耐熱性
発泡体を提供する。 【構成】 伸張歪速度が０．０１〜１．０ｓ-1の範囲内
で測定可能な任意の２点の伸張歪量Ａ、Ｂにおけるそれ
ぞれの一軸溶融伸張粘度ηA 、ηB の比の最大値が次式
で表される関係を有し、ゲル成分を含まないプロピレン
系樹脂からなる発泡体であり、該発泡体の発泡倍率が５
〜２００倍、独立気泡率が５〜７０％であるものであ
る。 Ｂ／Ａ＝１０におけるηB ／ηA ＝３．０〜１０００ （Ａ、Ｂは測定時における試料の伸張歪量をしめし、Ａ
の伸張歪量は０．１〜１．０の範囲内である。）
材、緩衝材、シール材等として好適に使用できる耐熱性
発泡体を提供する。 【構成】 伸張歪速度が０．０１〜１．０ｓ-1の範囲内
で測定可能な任意の２点の伸張歪量Ａ、Ｂにおけるそれ
ぞれの一軸溶融伸張粘度ηA 、ηB の比の最大値が次式
で表される関係を有し、ゲル成分を含まないプロピレン
系樹脂からなる発泡体であり、該発泡体の発泡倍率が５
〜２００倍、独立気泡率が５〜７０％であるものであ
る。 Ｂ／Ａ＝１０におけるηB ／ηA ＝３．０〜１０００ （Ａ、Ｂは測定時における試料の伸張歪量をしめし、Ａ
の伸張歪量は０．１〜１．０の範囲内である。）
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、配管用断熱材、建材用
断熱材、包装用緩衝材、スポーツ・レジャー用緩衝材、
シール材等に用いて好適な耐熱性、柔軟性及び断熱性に
すぐれた発泡体に関する。
断熱材、包装用緩衝材、スポーツ・レジャー用緩衝材、
シール材等に用いて好適な耐熱性、柔軟性及び断熱性に
すぐれた発泡体に関する。
【０００２】
【従来の技術】押出し発泡によりポリエチレン発泡体を
製造する方法として、特開昭６０−１９５２０号公報
に、アルコキシシランがグラフトしたポリエチレンを押
出機から低圧領域に押出して発泡体を得る方法が開示さ
れている。
製造する方法として、特開昭６０−１９５２０号公報
に、アルコキシシランがグラフトしたポリエチレンを押
出機から低圧領域に押出して発泡体を得る方法が開示さ
れている。
【０００３】特開昭６０−３１５３８号公報には、プロ
ピレン重合体もしくはエチレン含有量１〜２０重量％の
プロピレン−エチレンブロック共重合体とプロピレン−
αオレフィン共重合体との混合物に無機ガスを圧入して
押出し発泡する発泡体の製造方法が開示されている。
ピレン重合体もしくはエチレン含有量１〜２０重量％の
プロピレン−エチレンブロック共重合体とプロピレン−
αオレフィン共重合体との混合物に無機ガスを圧入して
押出し発泡する発泡体の製造方法が開示されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】特開昭６０−１９５２
０号公報に記載の方法によると、押出し発泡直後から架
橋が一挙に進行しているため、短期間で高倍率の架橋発
泡体が得られる。架橋されるので未架橋のポリエチレン
よりは耐熱性は高くなるが、ポリプロピレンのような高
い耐熱性は得られない。
０号公報に記載の方法によると、押出し発泡直後から架
橋が一挙に進行しているため、短期間で高倍率の架橋発
泡体が得られる。架橋されるので未架橋のポリエチレン
よりは耐熱性は高くなるが、ポリプロピレンのような高
い耐熱性は得られない。
【０００５】又、特開昭６０−３１５３８号公報に記載
の方法により得られる発泡体は、表面が微麗なものであ
り、耐熱性は得られるが、高倍率の発泡体を得ることは
できず、断熱性が不足する。又、発泡倍率が低いので柔
軟性に欠け、例えば配管の曲げ部分の断熱用としては不
適当であるという問題がある。
の方法により得られる発泡体は、表面が微麗なものであ
り、耐熱性は得られるが、高倍率の発泡体を得ることは
できず、断熱性が不足する。又、発泡倍率が低いので柔
軟性に欠け、例えば配管の曲げ部分の断熱用としては不
適当であるという問題がある。
【０００６】本発明は上記従来の問題点を解消し、耐熱
性、断熱性、柔軟性に富み、各種の断熱材、緩衝材、シ
ール材等として好適に使用できる耐熱性発泡体を提供す
ることを目的とする。
性、断熱性、柔軟性に富み、各種の断熱材、緩衝材、シ
ール材等として好適に使用できる耐熱性発泡体を提供す
ることを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明耐熱性発泡体は、
伸張歪速度が０．０１〜１．０ｓ-1の範囲内で測定可能
な任意の２点の伸張歪量Ａ、Ｂにおけるそれぞれの一軸
溶融伸張粘度ηA 、η B の比の最大値が次式で表される
関係を有し、ゲル成分を含まないプロピレン系樹脂から
なる発泡体であり、該発泡体の発泡倍率が５〜２００
倍、独立気泡率が５〜７０％であることを特徴とするも
のである。 Ｂ／Ａ＝１０におけるηB ／ηA ＝３．０〜１０００ （Ａ、Ｂは測定時における試料の伸張歪量を示し、Ａの
伸張歪量は０．１〜１．０の範囲内である。）
伸張歪速度が０．０１〜１．０ｓ-1の範囲内で測定可能
な任意の２点の伸張歪量Ａ、Ｂにおけるそれぞれの一軸
溶融伸張粘度ηA 、η B の比の最大値が次式で表される
関係を有し、ゲル成分を含まないプロピレン系樹脂から
なる発泡体であり、該発泡体の発泡倍率が５〜２００
倍、独立気泡率が５〜７０％であることを特徴とするも
のである。 Ｂ／Ａ＝１０におけるηB ／ηA ＝３．０〜１０００ （Ａ、Ｂは測定時における試料の伸張歪量を示し、Ａの
伸張歪量は０．１〜１．０の範囲内である。）
【０００８】本発明で使用するプロピレン系樹脂は、プ
ロピレン単独重合体、プロピレンを主成分とする共重合
体、又はこれらの混合物のいずれでもよい。プロピレン
を主成分とする共重合体の一例としては、プロピレン−
αオレフィン共重合体が挙げられる。αオレフィンとし
てはエチレン、１−ヘキセン、４−メチル−１−ペンテ
ン、１−オクテン、１−ブテン、１−ペンテン等が挙げ
られ、プロピレン成分を８５重量％以上含むものが好ま
しい。プロピレン成分が８５重量％よりも少ないと耐熱
性が低下するので好ましくない。
ロピレン単独重合体、プロピレンを主成分とする共重合
体、又はこれらの混合物のいずれでもよい。プロピレン
を主成分とする共重合体の一例としては、プロピレン−
αオレフィン共重合体が挙げられる。αオレフィンとし
てはエチレン、１−ヘキセン、４−メチル−１−ペンテ
ン、１−オクテン、１−ブテン、１−ペンテン等が挙げ
られ、プロピレン成分を８５重量％以上含むものが好ま
しい。プロピレン成分が８５重量％よりも少ないと耐熱
性が低下するので好ましくない。
【０００９】プロピレン単独重合体及びプロピレンを主
成分とする共重合体は、ＪＩＳ Ｋ７２１０で規定され
るメルトインデックスが０．０５〜２０のものであるこ
とが好ましく、より好ましくは０．１〜１５である。こ
の範囲のメルトインデックスを有することにより溶融状
態で適度の流動性を現して高発泡倍率の発泡体が得られ
るが、メルトインデックスが０．０５未満であると溶融
粘度が高すぎて高倍率の発泡体は得られ難く、２０を超
えると溶融粘度が低すぎて発泡時の樹脂の伸びが悪く、
破泡し易くなり高倍率の発泡体が得られない。上記プロ
ピレン重合体及びプロピレンを主成分とする共重合体の
分子量は５００００〜５０００００のものが好ましい。
成分とする共重合体は、ＪＩＳ Ｋ７２１０で規定され
るメルトインデックスが０．０５〜２０のものであるこ
とが好ましく、より好ましくは０．１〜１５である。こ
の範囲のメルトインデックスを有することにより溶融状
態で適度の流動性を現して高発泡倍率の発泡体が得られ
るが、メルトインデックスが０．０５未満であると溶融
粘度が高すぎて高倍率の発泡体は得られ難く、２０を超
えると溶融粘度が低すぎて発泡時の樹脂の伸びが悪く、
破泡し易くなり高倍率の発泡体が得られない。上記プロ
ピレン重合体及びプロピレンを主成分とする共重合体の
分子量は５００００〜５０００００のものが好ましい。
【００１０】ηB ／ηA の最大値が３．０未満の場合、
発泡時の溶融した樹脂に急激な粘度上昇がなく、流動し
易いので気泡の薄膜部だけが局所的に伸び、厚膜部は伸
びが遅れるために気泡が成長せず、又、気泡が破れたり
して高倍率の発泡体が得られない。上記最大値が１００
０を超えると、発泡時の溶融した樹脂に急激な粘度上昇
が起こり、そのために発泡が阻害されて高倍率の発泡体
が得られない。従って、ηB ／ηA の最大値を３．０〜
１０００に設定することにより、高倍率の発泡体とする
ことができ、更に独立気泡率を５〜７０％に調整するこ
とが可能である。メルトインデックスが０．０５〜２０
であるプロピレン系樹脂を用いると、上記独立気泡率の
調整に一層効果的である。ηB ／ηA の最大値として更
に好ましい値の範囲は１０〜９００である。
発泡時の溶融した樹脂に急激な粘度上昇がなく、流動し
易いので気泡の薄膜部だけが局所的に伸び、厚膜部は伸
びが遅れるために気泡が成長せず、又、気泡が破れたり
して高倍率の発泡体が得られない。上記最大値が１００
０を超えると、発泡時の溶融した樹脂に急激な粘度上昇
が起こり、そのために発泡が阻害されて高倍率の発泡体
が得られない。従って、ηB ／ηA の最大値を３．０〜
１０００に設定することにより、高倍率の発泡体とする
ことができ、更に独立気泡率を５〜７０％に調整するこ
とが可能である。メルトインデックスが０．０５〜２０
であるプロピレン系樹脂を用いると、上記独立気泡率の
調整に一層効果的である。ηB ／ηA の最大値として更
に好ましい値の範囲は１０〜９００である。
【００１１】上記プロピレン系樹脂には必要に応じて気
泡核形成剤、酸化防止剤、顔料、収縮防止剤、難燃剤等
を添加してもよい。
泡核形成剤、酸化防止剤、顔料、収縮防止剤、難燃剤等
を添加してもよい。
【００１２】気泡核形成剤としては、その平均粒径が
０．１μｍ以上で５００μｍ以下、特に１μｍ以上で１
００μｍ以下であることが好ましい。５００μｍを超え
ると得られる発泡体の気泡径が粗大となり表面平滑性、
断熱特性が低下するので好ましくない。一方、０．１μ
ｍ未満の場合には気泡核形成剤をオレフィン系樹脂に均
一に分散させることが困難となり、均一微細な気泡の発
泡体が得られず好ましくない。気泡核形成剤として、例
えば炭酸カルシウム、タルク、クレー、酸化マグネシウ
ム、酸化亜鉛、カーボンブラック、二酸化ケイ素、酸化
チタン、クエン酸、重曹、オルトホウ酸と滑石、脂肪酸
のアルカリ土類金属塩等が挙げられる。
０．１μｍ以上で５００μｍ以下、特に１μｍ以上で１
００μｍ以下であることが好ましい。５００μｍを超え
ると得られる発泡体の気泡径が粗大となり表面平滑性、
断熱特性が低下するので好ましくない。一方、０．１μ
ｍ未満の場合には気泡核形成剤をオレフィン系樹脂に均
一に分散させることが困難となり、均一微細な気泡の発
泡体が得られず好ましくない。気泡核形成剤として、例
えば炭酸カルシウム、タルク、クレー、酸化マグネシウ
ム、酸化亜鉛、カーボンブラック、二酸化ケイ素、酸化
チタン、クエン酸、重曹、オルトホウ酸と滑石、脂肪酸
のアルカリ土類金属塩等が挙げられる。
【００１３】酸化防止剤としては一般に用いられるもの
であれば特に限定されず、例えば、テトラキス〔メチレ
ン（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシハイドロ
シンナメート）〕メタン、チオジプロピオン酸ジラウリ
ル、１，１，３−トリス（２−メチル−４−ヒドロキシ
−５−ｔ−ブチルフェニル）ブタン等が挙げられる。
であれば特に限定されず、例えば、テトラキス〔メチレ
ン（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシハイドロ
シンナメート）〕メタン、チオジプロピオン酸ジラウリ
ル、１，１，３−トリス（２−メチル−４−ヒドロキシ
−５−ｔ−ブチルフェニル）ブタン等が挙げられる。
【００１４】収縮防止剤としては一般に用いられるもの
であれば特に限定されず、例えば、極性官能基を有する
脂肪族炭化水素が代表的であり、具体的にはステアリン
酸モノグリセライド、ステアリン酸アミド等がある。
であれば特に限定されず、例えば、極性官能基を有する
脂肪族炭化水素が代表的であり、具体的にはステアリン
酸モノグリセライド、ステアリン酸アミド等がある。
【００１５】難燃剤としては、ヘキサブロモビフェニル
エーテル、デカブロモジフェニルエーテル等の臭素系難
燃剤、ポリリン酸アンモニウム、トリメチルホスフェー
ト、トリエチルホスフェート等の含リン酸系難燃剤、メ
ラミン誘導体、無機系難燃剤等の１種又は２種以上の混
合物が挙げられる。
エーテル、デカブロモジフェニルエーテル等の臭素系難
燃剤、ポリリン酸アンモニウム、トリメチルホスフェー
ト、トリエチルホスフェート等の含リン酸系難燃剤、メ
ラミン誘導体、無機系難燃剤等の１種又は２種以上の混
合物が挙げられる。
【００１６】本発明耐熱性発泡体を製造するには、上記
プロピレン系樹脂を溶融状態とし、これに気体状もしく
は液体状の発泡剤を高圧下で溶解させるか、又は、上記
プロピレン系樹脂が未溶融状態において気体状もしくは
液体状の発泡剤を混合して高圧状態を維持したまゝ溶融
し、圧力を開放することにより発泡させる。
プロピレン系樹脂を溶融状態とし、これに気体状もしく
は液体状の発泡剤を高圧下で溶解させるか、又は、上記
プロピレン系樹脂が未溶融状態において気体状もしくは
液体状の発泡剤を混合して高圧状態を維持したまゝ溶融
し、圧力を開放することにより発泡させる。
【００１７】用いる発泡剤は、ブタン、ペンタン、ヘキ
サン等の脂肪族炭化水素、ベンゼン、トルエン、キシレ
ン等の芳香族炭化水素、アセトン、メチルエチルケトン
等のケトン系炭化水素、メタノール、エタノール、プロ
パノール等のアルコール系炭化水素、１，１−ジクロロ
−フルオロエタン、２，２−ジクロロ１，１，１−トリ
フルオロエタン、１，１，１，２テトラフルオロエタ
ン、モノクロロジフルオロエタン、モノクロロジフルオ
ロメタン等のハロゲン化炭化水素、炭酸ガス、窒素ガ
ス、空気、酸素、ネオン、アルゴン等の無機ガス等から
選ばれる１種もしくは２種以上の混合物が挙げられる。
この中でも、安全性が高く、オゾン層破壊のおそれのな
い無機ガスが特に好ましく、更に無機ガスの中でもプロ
ピレン系樹脂に対する溶解度の高い炭酸ガス、あるいは
炭酸ガスと他のガスとの混合ガスが特に好ましい。
サン等の脂肪族炭化水素、ベンゼン、トルエン、キシレ
ン等の芳香族炭化水素、アセトン、メチルエチルケトン
等のケトン系炭化水素、メタノール、エタノール、プロ
パノール等のアルコール系炭化水素、１，１−ジクロロ
−フルオロエタン、２，２−ジクロロ１，１，１−トリ
フルオロエタン、１，１，１，２テトラフルオロエタ
ン、モノクロロジフルオロエタン、モノクロロジフルオ
ロメタン等のハロゲン化炭化水素、炭酸ガス、窒素ガ
ス、空気、酸素、ネオン、アルゴン等の無機ガス等から
選ばれる１種もしくは２種以上の混合物が挙げられる。
この中でも、安全性が高く、オゾン層破壊のおそれのな
い無機ガスが特に好ましく、更に無機ガスの中でもプロ
ピレン系樹脂に対する溶解度の高い炭酸ガス、あるいは
炭酸ガスと他のガスとの混合ガスが特に好ましい。
【００１８】発泡剤の溶解量は、プロピレン系樹脂１ｇ
に対し、常温常圧において５〜２００ｃｃであることが
好ましい。５ｃｃ未満であると高倍率の発泡体が得られ
ず、発泡体の断熱性が悪くなり、２００ｃｃを超えても
これ以上の断熱特性は向上せず無駄となる。
に対し、常温常圧において５〜２００ｃｃであることが
好ましい。５ｃｃ未満であると高倍率の発泡体が得られ
ず、発泡体の断熱性が悪くなり、２００ｃｃを超えても
これ以上の断熱特性は向上せず無駄となる。
【００１９】上記の製造方法で圧力を開放するときの樹
脂温度Ｔは、樹脂の融点（Ｔｍ）＋（＋５〜５０℃）が
好ましい。Ｔ＜Ｔｍ＋５℃の場合は独立気泡率が高くな
り、柔軟性が損なわれるおそれがある。このような場合
はＴｍ−１０℃＜Ｔ＜Ｔｍ＋５℃の範囲で独立気泡率の
高い発泡体を製造し、この発泡体に針などで多数の穿孔
を設けて独立気泡率を５〜７０％に調整してもよい。Ｔ
＞Ｔｍ＋５０℃となると、樹脂の溶融粘度が低いために
発泡時に破泡が激しく、高倍率の発泡体が得られない。
脂温度Ｔは、樹脂の融点（Ｔｍ）＋（＋５〜５０℃）が
好ましい。Ｔ＜Ｔｍ＋５℃の場合は独立気泡率が高くな
り、柔軟性が損なわれるおそれがある。このような場合
はＴｍ−１０℃＜Ｔ＜Ｔｍ＋５℃の範囲で独立気泡率の
高い発泡体を製造し、この発泡体に針などで多数の穿孔
を設けて独立気泡率を５〜７０％に調整してもよい。Ｔ
＞Ｔｍ＋５０℃となると、樹脂の溶融粘度が低いために
発泡時に破泡が激しく、高倍率の発泡体が得られない。
【００２０】上記発泡体を製造するための手段として
は、押出発泡装置又は耐圧容器を用いる。押出発泡装置
を用いる方法は、プロピレン系樹脂を押出機のホッパー
に投入し、該樹脂が溶融状態にある部分に設けたガス圧
入孔から発泡剤を圧入する。発泡剤として炭酸ガスを使
用する場合、押出機に取付けた圧入孔の圧力が１５〜６
００ｋｇ／ｃｍ2 となるようにして注入すると、上記範
囲の溶解量が得られる。
は、押出発泡装置又は耐圧容器を用いる。押出発泡装置
を用いる方法は、プロピレン系樹脂を押出機のホッパー
に投入し、該樹脂が溶融状態にある部分に設けたガス圧
入孔から発泡剤を圧入する。発泡剤として炭酸ガスを使
用する場合、押出機に取付けた圧入孔の圧力が１５〜６
００ｋｇ／ｃｍ2 となるようにして注入すると、上記範
囲の溶解量が得られる。
【００２１】注入方法としては、所定圧力に調節した気
体を直接注入する方法、液体状態の発泡剤をプランジャ
ーポンプ等を用いて所定圧力で注入する方法等がある。
又、発泡剤を予め高圧下で樹脂に含浸せしめたものを押
出機のホッパーから投入してもよい。この場合、押出機
中で溶融状態となる前にガスが放出され、ホッパーから
抜け出ることもあるので加圧ホッパーを用いるのが好ま
しく、更に目標の発泡倍率を得るためには不足する発泡
剤を押出機の途中から圧入する。
体を直接注入する方法、液体状態の発泡剤をプランジャ
ーポンプ等を用いて所定圧力で注入する方法等がある。
又、発泡剤を予め高圧下で樹脂に含浸せしめたものを押
出機のホッパーから投入してもよい。この場合、押出機
中で溶融状態となる前にガスが放出され、ホッパーから
抜け出ることもあるので加圧ホッパーを用いるのが好ま
しく、更に目標の発泡倍率を得るためには不足する発泡
剤を押出機の途中から圧入する。
【００２２】次いで、発泡剤が溶解された樹脂を前記温
度Ｔに維持した金型に導き、所望の形状の口金より大気
圧中に押出すと、圧力差により発泡して目的の発泡体が
得られる。このときの口金の形状は目的の発泡体に応じ
た形状に順次広げられた形状のものであってもよく、
又、それが潤滑油で潤滑処理されたものであってもよ
い。更に、発泡体の形状を保つため、口金から押出され
た瞬間に水や冷風等の樹脂の軟化点よりも低い冷媒に接
触させてもよい。
度Ｔに維持した金型に導き、所望の形状の口金より大気
圧中に押出すと、圧力差により発泡して目的の発泡体が
得られる。このときの口金の形状は目的の発泡体に応じ
た形状に順次広げられた形状のものであってもよく、
又、それが潤滑油で潤滑処理されたものであってもよ
い。更に、発泡体の形状を保つため、口金から押出され
た瞬間に水や冷風等の樹脂の軟化点よりも低い冷媒に接
触させてもよい。
【００２３】耐圧容器を用いて製造する方法としては、
樹脂と発泡剤とをロール又は押出機等で混練溶融して目
的の形状に成形し、これを耐圧容器に投入する。次いで
該樹脂を発泡に適した温度まで加熱し、発泡剤を圧入し
該樹脂に溶解する。発泡剤の圧入、溶解は加熱前に行っ
てもよい。発泡剤として炭酸ガスを使用するときは、発
泡剤の圧入圧力を１５〜６００ｋｇ／ｃｍ2 とするのが
好ましく、この圧力範囲で好適な溶解量となる。
樹脂と発泡剤とをロール又は押出機等で混練溶融して目
的の形状に成形し、これを耐圧容器に投入する。次いで
該樹脂を発泡に適した温度まで加熱し、発泡剤を圧入し
該樹脂に溶解する。発泡剤の圧入、溶解は加熱前に行っ
てもよい。発泡剤として炭酸ガスを使用するときは、発
泡剤の圧入圧力を１５〜６００ｋｇ／ｃｍ2 とするのが
好ましく、この圧力範囲で好適な溶解量となる。
【００２４】発泡剤の圧入方法は所定圧力に調節された
気体を直接圧入する方法、液体状態の発泡剤をプランジ
ャーポンプ等で注入する方法、固体状で注入する方法等
がある。無機ガスが樹脂に充分溶解した後、耐圧容器の
圧力弁を開放することにより目的の発泡体が得られる。
気体を直接圧入する方法、液体状態の発泡剤をプランジ
ャーポンプ等で注入する方法、固体状で注入する方法等
がある。無機ガスが樹脂に充分溶解した後、耐圧容器の
圧力弁を開放することにより目的の発泡体が得られる。
【００２５】本発明耐熱性発泡体の発泡倍率は５〜２０
０倍である。より好ましい範囲は１０〜１５０倍であ
る。発泡倍率が５倍よりも低いと断熱性が悪く、２００
倍を超えてもそれ以上に断熱性は向上しないばかりでな
く強度が低下する。
０倍である。より好ましい範囲は１０〜１５０倍であ
る。発泡倍率が５倍よりも低いと断熱性が悪く、２００
倍を超えてもそれ以上に断熱性は向上しないばかりでな
く強度が低下する。
【００２６】又、本発明耐熱性発泡体の独立気泡率は５
〜７０％である。より好ましい範囲は１０〜６５％の範
囲である。独立気泡率が５％よりも少ないと連続気泡が
おおくなり、吸水性が大きくて断熱性が低下するので好
ましくない。７０％を超えると発泡体の柔軟性が不足
し、曲げると折れ易くなる。
〜７０％である。より好ましい範囲は１０〜６５％の範
囲である。独立気泡率が５％よりも少ないと連続気泡が
おおくなり、吸水性が大きくて断熱性が低下するので好
ましくない。７０％を超えると発泡体の柔軟性が不足
し、曲げると折れ易くなる。
【００２７】本発明ではゲル成分を含まないプロピレン
系樹脂を使用するのは、高倍率の発泡体とすることがで
き、発泡時に適当な破泡が生じて独立気泡率を調整し易
く、又、該発泡体を回収再利用することができるためで
ある。該樹脂がゲル成分を含む、即ち架橋されていると
発泡した気泡が大きく成長せず、高倍率の発泡体とする
ことが困難であり、破泡が生じ難くて大部分が独立気泡
となり、独立気泡率を５〜７０％と調整することが困難
である。又、架橋されることにより再利用することが困
難となる。
系樹脂を使用するのは、高倍率の発泡体とすることがで
き、発泡時に適当な破泡が生じて独立気泡率を調整し易
く、又、該発泡体を回収再利用することができるためで
ある。該樹脂がゲル成分を含む、即ち架橋されていると
発泡した気泡が大きく成長せず、高倍率の発泡体とする
ことが困難であり、破泡が生じ難くて大部分が独立気泡
となり、独立気泡率を５〜７０％と調整することが困難
である。又、架橋されることにより再利用することが困
難となる。
【００２８】
【作用】本発明の耐熱性発泡体はプロピレン系樹脂から
なるので耐熱性にすぐれる。使用するプロピレン系樹脂
は、伸張歪速度が０．０１〜１．０ｓ-1の範囲内で測定
可能な任意の２点におけるそれぞれの溶融伸張粘度
ηA 、ηB の比ηB ／ηAの最大値が３．０〜１０００
の範囲であるから、発泡時の樹脂に適度の粘度上昇が生
じて樹脂の伸びがよく、高倍率の発泡体が得られる。使
用するプロピレン系樹脂はゲル成分を含まないので発泡
倍率が５〜２００倍という高発泡、且つ、独立気泡率が
５〜７０％のものとすることもでき、容易に再利用する
ことができる。
なるので耐熱性にすぐれる。使用するプロピレン系樹脂
は、伸張歪速度が０．０１〜１．０ｓ-1の範囲内で測定
可能な任意の２点におけるそれぞれの溶融伸張粘度
ηA 、ηB の比ηB ／ηAの最大値が３．０〜１０００
の範囲であるから、発泡時の樹脂に適度の粘度上昇が生
じて樹脂の伸びがよく、高倍率の発泡体が得られる。使
用するプロピレン系樹脂はゲル成分を含まないので発泡
倍率が５〜２００倍という高発泡、且つ、独立気泡率が
５〜７０％のものとすることもでき、容易に再利用する
ことができる。
【００２９】
【実施例】以下に本発明耐熱性発泡体の実施例を説明す
る。プロピレン系樹脂として次のものを用いた。 （１）ポリプロピレン（Ｈｉｍｏｎｔ社製，商品名「Ｐ
Ｆ８１４」，ＭＩ＝４，融点１６５℃，ゲル成分０） 伸張歪速度０．４ｓ-1で測定した伸張歪量Ａが０．８６
における一軸溶融伸張粘度ηA ＝２１５４４Ｐａ・ｓ、
伸張歪量Ｂが８．６における一軸溶融伸張粘度ηB ＝８
４３１９０Ｐａ・ｓであり、ηB ／ηA ＝３９．１であ
った。 （２）プロピレンとエチレンとのランダム共重合体（チ
ッソ石油化学社製，商品名「ＸＦ１８００」，ＭＩ＝
２，融点１４６℃） 伸張歪速度０．４ｓ-1で測定した伸張歪量Ａが０．１９
４における一軸溶融伸張粘度ηA ＝２３４４６２Ｐａ・
ｓ、伸張歪量Ｂが１．９４における一軸溶融伸張粘度η
B ＝４８４３８Ｐａ・ｓであり、ηB ／ηA ＝１．８５
であった。
る。プロピレン系樹脂として次のものを用いた。 （１）ポリプロピレン（Ｈｉｍｏｎｔ社製，商品名「Ｐ
Ｆ８１４」，ＭＩ＝４，融点１６５℃，ゲル成分０） 伸張歪速度０．４ｓ-1で測定した伸張歪量Ａが０．８６
における一軸溶融伸張粘度ηA ＝２１５４４Ｐａ・ｓ、
伸張歪量Ｂが８．６における一軸溶融伸張粘度ηB ＝８
４３１９０Ｐａ・ｓであり、ηB ／ηA ＝３９．１であ
った。 （２）プロピレンとエチレンとのランダム共重合体（チ
ッソ石油化学社製，商品名「ＸＦ１８００」，ＭＩ＝
２，融点１４６℃） 伸張歪速度０．４ｓ-1で測定した伸張歪量Ａが０．１９
４における一軸溶融伸張粘度ηA ＝２３４４６２Ｐａ・
ｓ、伸張歪量Ｂが１．９４における一軸溶融伸張粘度η
B ＝４８４３８Ｐａ・ｓであり、ηB ／ηA ＝１．８５
であった。
【００３０】（実施例１）ポリプロピレン（ＰＦ８１
４）１００重量部と気泡形成核剤としてタルク（日本タ
ルク社製，商品名「ＭＳ」，平均粒子径９μｍ）０．８
重量部とを２１０℃に設定したベントタイプの押出機
（口径６５ｍｍ，Ｌ／Ｄ＝３５）のホッパーに投入し、
ベント部から炭酸ガスを５０ｋｇ／ｃｍ2 の圧力で圧入
し、１７１℃に設定した口径２ｍｍの口金から１２ｋｇ
／ｈの吐出量でロッド状に押出して発泡した。
４）１００重量部と気泡形成核剤としてタルク（日本タ
ルク社製，商品名「ＭＳ」，平均粒子径９μｍ）０．８
重量部とを２１０℃に設定したベントタイプの押出機
（口径６５ｍｍ，Ｌ／Ｄ＝３５）のホッパーに投入し、
ベント部から炭酸ガスを５０ｋｇ／ｃｍ2 の圧力で圧入
し、１７１℃に設定した口径２ｍｍの口金から１２ｋｇ
／ｈの吐出量でロッド状に押出して発泡した。
【００３１】（実施例２）タルクを用いず、ベント部か
らの炭酸ガスの圧入圧力を１００ｋｇ／ｃｍ2 、押出機
の口金の温度を１９０℃とした以外は実施例１と同様に
して押出し発泡した。
らの炭酸ガスの圧入圧力を１００ｋｇ／ｃｍ2 、押出機
の口金の温度を１９０℃とした以外は実施例１と同様に
して押出し発泡した。
【００３２】（実施例３）タルクを用いず、ベント部か
らの炭酸ガスの圧入圧力を１００ｋｇ／ｃｍ2 とした以
外は実施例１と同様にして押出し発泡した。
らの炭酸ガスの圧入圧力を１００ｋｇ／ｃｍ2 とした以
外は実施例１と同様にして押出し発泡した。
【００３３】（実施例４）タルクを用いず、炭酸ガスの
代わりにモノクロロジフルオロエタン（フロン）を用い
て、ベント部からの圧入圧力を１００ｋｇ／ｃｍ2 、押
出機の口金の温度を１７２℃とした以外は実施例１と同
様にして押出し発泡した。
代わりにモノクロロジフルオロエタン（フロン）を用い
て、ベント部からの圧入圧力を１００ｋｇ／ｃｍ2 、押
出機の口金の温度を１７２℃とした以外は実施例１と同
様にして押出し発泡した。
【００３４】（実施例５）モノクロロジフルオロエタン
の圧入圧力を１２０ｋｇ／ｃｍ2 とした以外は実施例４
と同様にして押出し発泡した。
の圧入圧力を１２０ｋｇ／ｃｍ2 とした以外は実施例４
と同様にして押出し発泡した。
【００３５】（実施例６）実施例１で用いたものと同じ
ポリプロピレン１００重量部及びタルク０．８重量部と
を２００℃に設定したロールにより混練した後、温度２
００℃，圧力１５０ｋｇ／ｃｍ2 で５分間プレスして厚
さ２ｍｍのシートを得た。該シートを１６９℃に設定し
たオートクレーブに投入し、炭酸ガス圧力を５００ｋｇ
／ｃｍ2 として２時間加熱した後、減圧バルブを開放し
て発泡させ発泡体を得た。得られた発泡体を１００℃に
設定したオートクレーブに投入し、窒素ガス圧力を８ｋ
ｇ／ｃｍ2 として８時間養生した。得られた発泡体は発
泡倍率１５０ｃｃ／ｇ、独立気泡率８２％であった。こ
の発泡体に針で孔をあけ、独立気泡率を６１％に調整し
た。
ポリプロピレン１００重量部及びタルク０．８重量部と
を２００℃に設定したロールにより混練した後、温度２
００℃，圧力１５０ｋｇ／ｃｍ2 で５分間プレスして厚
さ２ｍｍのシートを得た。該シートを１６９℃に設定し
たオートクレーブに投入し、炭酸ガス圧力を５００ｋｇ
／ｃｍ2 として２時間加熱した後、減圧バルブを開放し
て発泡させ発泡体を得た。得られた発泡体を１００℃に
設定したオートクレーブに投入し、窒素ガス圧力を８ｋ
ｇ／ｃｍ2 として８時間養生した。得られた発泡体は発
泡倍率１５０ｃｃ／ｇ、独立気泡率８２％であった。こ
の発泡体に針で孔をあけ、独立気泡率を６１％に調整し
た。
【００３６】（比較例１）ベント部からの炭酸ガスの圧
入圧力を１０ｋｇ／ｃｍ2 とした以外は実施例１と同様
にして押出し発泡した。
入圧力を１０ｋｇ／ｃｍ2 とした以外は実施例１と同様
にして押出し発泡した。
【００３７】（比較例２）タルクを用いず、押出機の口
金の温度を１６５℃とした以外は実施例２と同様にして
押出し発泡した。
金の温度を１６５℃とした以外は実施例２と同様にして
押出し発泡した。
【００３８】（比較例３）比較例２で得た発泡体に針で
無数の孔をあけたものである。
無数の孔をあけたものである。
【００３９】（比較例４）プロピレンとエチレンとの共
重合体（ＸＦ１８００）を用いて押出機の口金の温度を
１５７℃とした以外は比較例２と同様にして押出し発泡
した。上記実施例１〜６及び比較例１〜４の発泡体の製
造条件を表１に示す。
重合体（ＸＦ１８００）を用いて押出機の口金の温度を
１５７℃とした以外は比較例２と同様にして押出し発泡
した。上記実施例１〜６及び比較例１〜４の発泡体の製
造条件を表１に示す。
【００４０】
【表１】
【００４１】実施例１〜６及び比較例１〜４の発泡体に
つき、性能評価した結果を表２に示す。評価方法は次の
とおりである。 断熱性；０℃における熱伝導率を測定。 柔軟性；９０度に折り曲げて折れるか否かにより判定。 耐熱性；１２０℃で２２時間経過後、２０℃，湿度６５
％で１時間経過後の寸法変化率。 吸水率；ＪＩＳ Ｋ６７６７に準じて測定。
つき、性能評価した結果を表２に示す。評価方法は次の
とおりである。 断熱性；０℃における熱伝導率を測定。 柔軟性；９０度に折り曲げて折れるか否かにより判定。 耐熱性；１２０℃で２２時間経過後、２０℃，湿度６５
％で１時間経過後の寸法変化率。 吸水率；ＪＩＳ Ｋ６７６７に準じて測定。
【００４２】
【表２】
【００４３】表２から明らかなとおり、実施例１〜６の
ものは発泡倍率が５〜２００倍の範囲内であり、且つ、
独立気泡率が５〜７０％の範囲であるから柔軟性を備え
ながらも吸水率が低く、断熱性がよいことが判る。これ
に対し比較例１のものは発泡倍率が３倍と低く、比較例
２のものは独立気泡率が７０％を超えているので、吸水
率は低くても柔軟性が殆どない。又、比較例３のものは
独立気泡率が０％、即ち全部が連続気泡であるから柔軟
性があっても吸水率が高く、断熱性が得られない。比較
例４のものは発泡倍率が４倍と低いので柔軟性がなく、
僅かな気泡のうち殆どが連続気泡であるから吸水量が多
く断熱性が極めて低い。
ものは発泡倍率が５〜２００倍の範囲内であり、且つ、
独立気泡率が５〜７０％の範囲であるから柔軟性を備え
ながらも吸水率が低く、断熱性がよいことが判る。これ
に対し比較例１のものは発泡倍率が３倍と低く、比較例
２のものは独立気泡率が７０％を超えているので、吸水
率は低くても柔軟性が殆どない。又、比較例３のものは
独立気泡率が０％、即ち全部が連続気泡であるから柔軟
性があっても吸水率が高く、断熱性が得られない。比較
例４のものは発泡倍率が４倍と低いので柔軟性がなく、
僅かな気泡のうち殆どが連続気泡であるから吸水量が多
く断熱性が極めて低い。
【００４４】
【発明の効果】本発明の耐熱性発泡体はプロピレン系樹
脂からなるので耐熱性にすぐれたものである。又、高倍
率の発泡体であり柔軟性に富む一方、吸水率が低いので
断熱性にすぐれたものであり、各種の用途における断熱
材や緩衝材、シール材として極めて実用的なものであ
る。
脂からなるので耐熱性にすぐれたものである。又、高倍
率の発泡体であり柔軟性に富む一方、吸水率が低いので
断熱性にすぐれたものであり、各種の用途における断熱
材や緩衝材、シール材として極めて実用的なものであ
る。
Claims (1)
- 【請求項１】 伸張歪速度が０．０１〜１．０ｓ-1の範
囲内で測定可能な任意の２点の伸張歪量Ａ、Ｂにおける
それぞれの一軸溶融伸張粘度ηA 、ηB の比の最大値が
次式で表される関係を有し、ゲル成分を含まないプロピ
レン系樹脂からなる発泡体であり、該発泡体の発泡倍率
が５〜２００倍、独立気泡率が５〜７０％であることを
特徴とする耐熱性発泡体。 Ｂ／Ａ＝１０におけるηB ／ηA ＝３．０〜１０００ （Ａ、Ｂは測定時における試料の伸張歪量を示し、Ａの
伸張歪量は０．１〜１．０の範囲内である。）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21246794A JPH0873642A (ja) | 1994-09-06 | 1994-09-06 | 耐熱性発泡体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21246794A JPH0873642A (ja) | 1994-09-06 | 1994-09-06 | 耐熱性発泡体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0873642A true JPH0873642A (ja) | 1996-03-19 |
Family
ID=16623133
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21246794A Pending JPH0873642A (ja) | 1994-09-06 | 1994-09-06 | 耐熱性発泡体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0873642A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003528173A (ja) * | 2000-03-17 | 2003-09-24 | ダウ グローバル テクノロジーズ インコーポレーテッド | 改良された断熱性能を有する吸音性ポリマー発泡体 |
| JP2008082039A (ja) * | 2006-09-28 | 2008-04-10 | Mimo Material Kk | 断熱材 |
| JP4813181B2 (ja) * | 2003-07-15 | 2011-11-09 | 電気化学工業株式会社 | 熱収縮性発泡フィルム |
-
1994
- 1994-09-06 JP JP21246794A patent/JPH0873642A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003528173A (ja) * | 2000-03-17 | 2003-09-24 | ダウ グローバル テクノロジーズ インコーポレーテッド | 改良された断熱性能を有する吸音性ポリマー発泡体 |
| JP4884635B2 (ja) * | 2000-03-17 | 2012-02-29 | ダウ グローバル テクノロジーズ エルエルシー | 改良された断熱性能を有する吸音性ポリマー発泡体 |
| JP4813181B2 (ja) * | 2003-07-15 | 2011-11-09 | 電気化学工業株式会社 | 熱収縮性発泡フィルム |
| JP2008082039A (ja) * | 2006-09-28 | 2008-04-10 | Mimo Material Kk | 断熱材 |
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