JPH0881732A - 熱間圧延用ロール - Google Patents
熱間圧延用ロールInfo
- Publication number
- JPH0881732A JPH0881732A JP21989794A JP21989794A JPH0881732A JP H0881732 A JPH0881732 A JP H0881732A JP 21989794 A JP21989794 A JP 21989794A JP 21989794 A JP21989794 A JP 21989794A JP H0881732 A JPH0881732 A JP H0881732A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- roll
- scale
- hot rolling
- wear resistance
- weight
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 鉄鋼製造における熱間圧延、特に連続熱延プ
ロセス及び粗圧延等で使用されるロール材として、耐摩
耗性と耐熱亀裂性を両立させるとともに、高品質、低コ
スト、原単位の低減を可能とすることを目的とする。 【構成】 化学組成として、Ｃが０．０５〜０．５重量
％、Ｃｒが０．３〜４重量％、Ｎｉが０．５〜４重量
％、残部Ｆｅおよび不可避的元素よりなる低合金鋼の表
層に３０〜５００μｍのスケールを有することを特徴と
する熱間圧延用ロールを適用することにより、耐摩耗性
を損なうことなく耐熱亀裂性を大幅に改善でき、製品の
高品質化、ロール原単位の低減が可能となる。
ロセス及び粗圧延等で使用されるロール材として、耐摩
耗性と耐熱亀裂性を両立させるとともに、高品質、低コ
スト、原単位の低減を可能とすることを目的とする。 【構成】 化学組成として、Ｃが０．０５〜０．５重量
％、Ｃｒが０．３〜４重量％、Ｎｉが０．５〜４重量
％、残部Ｆｅおよび不可避的元素よりなる低合金鋼の表
層に３０〜５００μｍのスケールを有することを特徴と
する熱間圧延用ロールを適用することにより、耐摩耗性
を損なうことなく耐熱亀裂性を大幅に改善でき、製品の
高品質化、ロール原単位の低減が可能となる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、主に鉄鋼製造におい
て、熱間圧延、特に連続熱延プロセス及び粗圧延等で使
用されるロール材に関するものである。
て、熱間圧延、特に連続熱延プロセス及び粗圧延等で使
用されるロール材に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】鉄鋼製造においては生産性の向上、製造
コストの低減等を目的に連続鋳造機から熱間圧延工程ま
でを一貫して行う連続熱延プロセスが実用化されつつあ
る。また、板圧延や条鋼等の圧延では、鋳片は粗圧延を
経て仕上圧延が施される。
コストの低減等を目的に連続鋳造機から熱間圧延工程ま
でを一貫して行う連続熱延プロセスが実用化されつつあ
る。また、板圧延や条鋼等の圧延では、鋳片は粗圧延を
経て仕上圧延が施される。
【０００３】この様な連続熱延プロセスにおいて用いら
れる連続鋳造インライン圧延機のロールや板、条鋼等の
粗圧延機で使用されるロールは、高温の鋳片を圧延する
ため、ロール表面は１１００℃以上に達し、かつロール
バイトを離れると冷却されるため激しい熱衝撃を繰り返
し受ける。ロール表面に熱亀裂が発生すると、使用して
いくに従いこれを起点として亀裂が進展し、亀裂同士が
つながり表層の欠け落ち等の肌荒れを発生し、圧延材の
表面品質を著しく損なうことになる。また、ロールの補
修或いは交換が必要になり、生産性の低下、ロール原単
位の悪化を引き起こすことになる。また、高温下で長期
に使用するためには高温での耐摩耗性も必要であり、耐
熱衝撃性・耐摩耗性に優れたロール材質が要求される。
一般に、耐熱衝撃性を改善するために靭性を向上すると
耐摩耗性が低下するため、両者を同時に満足することは
相当困難である。
れる連続鋳造インライン圧延機のロールや板、条鋼等の
粗圧延機で使用されるロールは、高温の鋳片を圧延する
ため、ロール表面は１１００℃以上に達し、かつロール
バイトを離れると冷却されるため激しい熱衝撃を繰り返
し受ける。ロール表面に熱亀裂が発生すると、使用して
いくに従いこれを起点として亀裂が進展し、亀裂同士が
つながり表層の欠け落ち等の肌荒れを発生し、圧延材の
表面品質を著しく損なうことになる。また、ロールの補
修或いは交換が必要になり、生産性の低下、ロール原単
位の悪化を引き起こすことになる。また、高温下で長期
に使用するためには高温での耐摩耗性も必要であり、耐
熱衝撃性・耐摩耗性に優れたロール材質が要求される。
一般に、耐熱衝撃性を改善するために靭性を向上すると
耐摩耗性が低下するため、両者を同時に満足することは
相当困難である。
【０００４】従来、この様な耐熱亀裂性を満足する熱間
圧延ロール材としては、特開昭５４−６９５２２号公報
に示される、重量％でＣ；０．０１〜０．２５％、Ｓ
ｉ；０．１５〜２．０％、Ｍｎ；０．２〜２．０％、Ｎ
ｉ；３〜６％、Ｃｒ；１２〜２０％、Ｃｕ；２〜５％、
Ｍｏ；０．１〜０．１５％からなる材質が使用されてき
たが、該材質は耐摩耗性は問題ないが靭性がやや劣り熱
亀裂の発生と伝播を十分に抑制するまでに至っていな
い。
圧延ロール材としては、特開昭５４−６９５２２号公報
に示される、重量％でＣ；０．０１〜０．２５％、Ｓ
ｉ；０．１５〜２．０％、Ｍｎ；０．２〜２．０％、Ｎ
ｉ；３〜６％、Ｃｒ；１２〜２０％、Ｃｕ；２〜５％、
Ｍｏ；０．１〜０．１５％からなる材質が使用されてき
たが、該材質は耐摩耗性は問題ないが靭性がやや劣り熱
亀裂の発生と伝播を十分に抑制するまでに至っていな
い。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記のよう
な高温下で繰り返し熱衝撃を受けながら使用されるロー
ル材に発生する熱亀裂を、耐摩耗性を損なうことなく効
果的に抑制することにより、低コスト、高品質の鉄鋼製
品の製造を可能とする熱間圧延用ロール材を提供するこ
とを目的とする。
な高温下で繰り返し熱衝撃を受けながら使用されるロー
ル材に発生する熱亀裂を、耐摩耗性を損なうことなく効
果的に抑制することにより、低コスト、高品質の鉄鋼製
品の製造を可能とする熱間圧延用ロール材を提供するこ
とを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明はかかる課題を解
決するため、セラミックスの１種であるスケールの高い
断熱特性を利用して、熱処理によりロール表面にスケー
ルを生成することを特徴とする。即ち、本発明の要旨と
するところは、化学組成として、Ｃが０．０５〜０．５
重量％、Ｃｒが０．３〜４重量％、Ｎｉが０．５〜４重
量％、残部Ｆｅおよび不可避的元素よりなる低合金鋼の
表層に３０〜５００μｍのスケールを有することを特徴
とする熱間圧延用ロールにある。
決するため、セラミックスの１種であるスケールの高い
断熱特性を利用して、熱処理によりロール表面にスケー
ルを生成することを特徴とする。即ち、本発明の要旨と
するところは、化学組成として、Ｃが０．０５〜０．５
重量％、Ｃｒが０．３〜４重量％、Ｎｉが０．５〜４重
量％、残部Ｆｅおよび不可避的元素よりなる低合金鋼の
表層に３０〜５００μｍのスケールを有することを特徴
とする熱間圧延用ロールにある。
【０００７】
【作用】以下に、本発明を詳細に説明する。熱間圧延ロ
ールの耐熱衝撃性を改善する方法としては、材質的に耐
熱衝撃性に優れた組成とすることや、ロール母材の温度
上昇を抑え、母材温度と冷却後の温度差を極力抑制する
方法等が考えられる。このうち、組成についてはＣ量を
低減し、靭性を向上させたり、熱亀裂発生の起点となり
易い炭化物の晶出を抑制する等が考えられるが、いずれ
も熱間での耐摩耗性を大きく損なうことになる。このた
め熱衝撃性と耐摩耗性をある程度犠牲にした組成となら
ざるをえず両特性を十分に満足させることはできない。
ールの耐熱衝撃性を改善する方法としては、材質的に耐
熱衝撃性に優れた組成とすることや、ロール母材の温度
上昇を抑え、母材温度と冷却後の温度差を極力抑制する
方法等が考えられる。このうち、組成についてはＣ量を
低減し、靭性を向上させたり、熱亀裂発生の起点となり
易い炭化物の晶出を抑制する等が考えられるが、いずれ
も熱間での耐摩耗性を大きく損なうことになる。このた
め熱衝撃性と耐摩耗性をある程度犠牲にした組成となら
ざるをえず両特性を十分に満足させることはできない。
【０００８】そこで、発明者らは、ロール母材の温度上
昇を極力抑制するとともに熱間での耐摩耗性を確保でき
る方法として、断熱性に優れるセラミックスの１種であ
るスケールに注目し、耐熱母材にスケールを施すことを
検討した。発明者らは種々の成分系について熱処理によ
り表層スケール処理を施し、その耐熱亀裂性及び耐摩耗
性を詳細に検討した結果、熱処理によるスケールが存在
すれば耐熱亀裂性が大幅に改善されること、さらにこの
スケールの存在により耐摩耗性の確保も可能なことを見
いだした。スケールの耐摩耗効果は、スケール自身が硬
いこと、また高温下の最表層では溶融し１種の潤滑作用
を示すためと考えられる。なお、熱亀裂性の評価は、
「塑性と加工」Vol.28,No.314,P264〜271 に文献が示さ
れている熱間摩耗試験機により行った。
昇を極力抑制するとともに熱間での耐摩耗性を確保でき
る方法として、断熱性に優れるセラミックスの１種であ
るスケールに注目し、耐熱母材にスケールを施すことを
検討した。発明者らは種々の成分系について熱処理によ
り表層スケール処理を施し、その耐熱亀裂性及び耐摩耗
性を詳細に検討した結果、熱処理によるスケールが存在
すれば耐熱亀裂性が大幅に改善されること、さらにこの
スケールの存在により耐摩耗性の確保も可能なことを見
いだした。スケールの耐摩耗効果は、スケール自身が硬
いこと、また高温下の最表層では溶融し１種の潤滑作用
を示すためと考えられる。なお、熱亀裂性の評価は、
「塑性と加工」Vol.28,No.314,P264〜271 に文献が示さ
れている熱間摩耗試験機により行った。
【０００９】次に、本発明での低合金鋼組成の限定理由
について説明する。Ｃは、あまり多くなるとＣｒと結合
し余分な炭化物を形成し、かえって材質を脆化させるた
め上限を０．５％とした。また、Ｃは低いほど靭性は改
善されるが、熱処理により材質の機械的強度を向上させ
るため必要であり下限は０．０５％とした。特に、耐熱
衝撃性を重視する場合は０．０５〜０．２％未満の範囲
が好ましい。
について説明する。Ｃは、あまり多くなるとＣｒと結合
し余分な炭化物を形成し、かえって材質を脆化させるた
め上限を０．５％とした。また、Ｃは低いほど靭性は改
善されるが、熱処理により材質の機械的強度を向上させ
るため必要であり下限は０．０５％とした。特に、耐熱
衝撃性を重視する場合は０．０５〜０．２％未満の範囲
が好ましい。
【００１０】Ｃｒは、基地マトリックス中に固溶し、耐
酸化性を改善するとともにＣと結合し、クロム炭化物を
形成して高温での機械強度を改善する。しかし、Ｃｒ量
が高すぎるとスケール生成が減少し、本発明の目的を達
成できなくなるため、その上限を４％、下限を０．３％
とした。
酸化性を改善するとともにＣと結合し、クロム炭化物を
形成して高温での機械強度を改善する。しかし、Ｃｒ量
が高すぎるとスケール生成が減少し、本発明の目的を達
成できなくなるため、その上限を４％、下限を０．３％
とした。
【００１１】Ｎｉは熱処理により生成したスケール基地
に喰い込ませ、保持する機能を有するため０．５％以上
の添加が必要であり、あまり大きくなるとＣｒ同様にス
ケール生成が困難になるため、上限を４．０％とした。
に喰い込ませ、保持する機能を有するため０．５％以上
の添加が必要であり、あまり大きくなるとＣｒ同様にス
ケール生成が困難になるため、上限を４．０％とした。
【００１２】本発明の材料を熱処理しスケール付けした
ロールは、圧延使用にともない表層スケールが消耗され
るが、熱間圧延においては圧延後にロール冷却が行われ
る環境であることから、ロールは水蒸気雰囲気中にさら
され、スケールが生成するためスケールがある程度補充
される。
ロールは、圧延使用にともない表層スケールが消耗され
るが、熱間圧延においては圧延後にロール冷却が行われ
る環境であることから、ロールは水蒸気雰囲気中にさら
され、スケールが生成するためスケールがある程度補充
される。
【００１３】熱処理によるスケールは母材側の合金酸化
層を含む直接酸化層とＦｅＯ、Ｆｅ3 Ｏ4 主体のＦｅ拡
散酸化層よりなる。ＦｅＯは冷却中に変態し、使用前の
状態はＦｅ3 Ｏ4 となる。スケールの厚みとしてはスケ
ール厚みが厚いほどその効果を発揮するが、ロールの温
度上昇を防止する上で３０μｍ以上必要である。上限と
して５００μｍとしたのは、これを超えるスケール生成
は困難であり、生成したとしても剥離し易くなり、厚み
相当の寿命向上が期待できないためである。
層を含む直接酸化層とＦｅＯ、Ｆｅ3 Ｏ4 主体のＦｅ拡
散酸化層よりなる。ＦｅＯは冷却中に変態し、使用前の
状態はＦｅ3 Ｏ4 となる。スケールの厚みとしてはスケ
ール厚みが厚いほどその効果を発揮するが、ロールの温
度上昇を防止する上で３０μｍ以上必要である。上限と
して５００μｍとしたのは、これを超えるスケール生成
は困難であり、生成したとしても剥離し易くなり、厚み
相当の寿命向上が期待できないためである。
【００１４】スケールを生成する方法としては、水蒸気
雰囲気の下、温度９００〜９５０℃で処理するのがスケ
ールの厚みも厚く、密着性も良く最も良いが、大気中処
理でも十分である。上述したように生成したスケールは
母材側のＦｅと合金が富化したスケール層とその外側の
Ｆｅ3 Ｏ4 となるが、Ｆｅ3 Ｏ4 は熱膨張係数が約１６
×１０-6／℃と母材の約１２×１０-6／℃との差が大き
く剥離しやすいため、冷却はＦｅ3 Ｏ4 変態域（約５７
０℃〜４００℃）を過ぎるまで徐冷することが望まし
い。
雰囲気の下、温度９００〜９５０℃で処理するのがスケ
ールの厚みも厚く、密着性も良く最も良いが、大気中処
理でも十分である。上述したように生成したスケールは
母材側のＦｅと合金が富化したスケール層とその外側の
Ｆｅ3 Ｏ4 となるが、Ｆｅ3 Ｏ4 は熱膨張係数が約１６
×１０-6／℃と母材の約１２×１０-6／℃との差が大き
く剥離しやすいため、冷却はＦｅ3 Ｏ4 変態域（約５７
０℃〜４００℃）を過ぎるまで徐冷することが望まし
い。
【００１５】なお、該材料を熱処理によりスケール処理
したものを、使用に先立ち予め面圧１０Kgf/mm2 以下で
押圧を加えて緻密化してやると、より一層の高寿命化を
はかることができる。また、合金成分としてＣｒ、Ｎｉ
以外に３％以下のＭｏ、Ｗ、Ｃｏを含有させると熱間強
度が向上し、より一層の耐摩耗性を向上させることがで
きる。
したものを、使用に先立ち予め面圧１０Kgf/mm2 以下で
押圧を加えて緻密化してやると、より一層の高寿命化を
はかることができる。また、合金成分としてＣｒ、Ｎｉ
以外に３％以下のＭｏ、Ｗ、Ｃｏを含有させると熱間強
度が向上し、より一層の耐摩耗性を向上させることがで
きる。
【００１６】
【実施例】本発明の実施例として、ディスク対ディスク
型の熱間転動摩耗試験機にて評価した結果を以下に説明
する。試験は次の試験条件にて行った。 （１）加熱片材質（被加工材に相当）及びサイズ：普通
鋼、外径１６０mm×厚み１０mm （２）試験片材質（ロール材に相当）及びサイズ：材質
は表１に示す。外径８０mm×厚み１０mm （３）試験片速度：回転数８rpm （４）ディスク間のすべり率：４．４％（（加熱片周速
度−試験片周速度）／加熱片周速度×１００（％）） （５）接触応力：１５０MPa （６）加熱片温度：８５０℃ （７）試験片温度：７００℃→冷却後４５０℃ （８）転動数：８００回 熱亀裂性は８００回転動後の試験片に発生した亀裂の最
大深さ及び発生個数で比較評価した。同時に重量を測定
し摩耗量を比較した。
型の熱間転動摩耗試験機にて評価した結果を以下に説明
する。試験は次の試験条件にて行った。 （１）加熱片材質（被加工材に相当）及びサイズ：普通
鋼、外径１６０mm×厚み１０mm （２）試験片材質（ロール材に相当）及びサイズ：材質
は表１に示す。外径８０mm×厚み１０mm （３）試験片速度：回転数８rpm （４）ディスク間のすべり率：４．４％（（加熱片周速
度−試験片周速度）／加熱片周速度×１００（％）） （５）接触応力：１５０MPa （６）加熱片温度：８５０℃ （７）試験片温度：７００℃→冷却後４５０℃ （８）転動数：８００回 熱亀裂性は８００回転動後の試験片に発生した亀裂の最
大深さ及び発生個数で比較評価した。同時に重量を測定
し摩耗量を比較した。
【００１７】表２に本発明による成分系、及びスケール
処理材の１０００回転動後の結果を示す。本発明のロー
ル材は、耐摩耗性を損なうことなく、耐熱亀裂性を大幅
に改善できることがわかる。
処理材の１０００回転動後の結果を示す。本発明のロー
ル材は、耐摩耗性を損なうことなく、耐熱亀裂性を大幅
に改善できることがわかる。
【００１８】
【表１】
【００１９】
【表２】
【００２０】
【発明の効果】本発明は、以上述べてきたように粗圧延
機や連続熱延プロセスにおいて用いられる連続鋳造イン
ライン圧延機のロール材として、耐熱亀裂性を改善する
とともに耐摩耗性を確保でき、製品品質の向上、圧延作
業率の向上やロール原単位の向上が可能となる等その産
業上の効果は大きい。
機や連続熱延プロセスにおいて用いられる連続鋳造イン
ライン圧延機のロール材として、耐熱亀裂性を改善する
とともに耐摩耗性を確保でき、製品品質の向上、圧延作
業率の向上やロール原単位の向上が可能となる等その産
業上の効果は大きい。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山本 普康 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内
Claims (1)
- 【請求項１】 化学組成として、Ｃが０．０５〜０．５
重量％、Ｃｒが０．３〜４重量％、Ｎｉが０．５〜４重
量％、残部Ｆｅおよび不可避的元素よりなる低合金鋼の
表層に３０〜５００μｍのスケールを有することを特徴
とする熱間圧延用ロール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21989794A JP3512865B2 (ja) | 1994-09-14 | 1994-09-14 | 熱間圧延用ロール |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21989794A JP3512865B2 (ja) | 1994-09-14 | 1994-09-14 | 熱間圧延用ロール |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0881732A true JPH0881732A (ja) | 1996-03-26 |
| JP3512865B2 JP3512865B2 (ja) | 2004-03-31 |
Family
ID=16742755
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21989794A Expired - Fee Related JP3512865B2 (ja) | 1994-09-14 | 1994-09-14 | 熱間圧延用ロール |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3512865B2 (ja) |
-
1994
- 1994-09-14 JP JP21989794A patent/JP3512865B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3512865B2 (ja) | 2004-03-31 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6157132B2 (ja) | 条鋼の製造方法 | |
| TWI639714B (zh) | 鋼板 | |
| JP4369416B2 (ja) | 酸洗い性に優れたばね用鋼線材 | |
| JP2940188B2 (ja) | 熱間製管工具及びその製造方法 | |
| EP3636360A1 (en) | Roll for hot rolling process and method for manufacturing same | |
| JP2005281793A (ja) | 鋼線用線材の製造方法及び鋼線用線材 | |
| JP3608546B2 (ja) | 鋳造用金型およびその製造方法 | |
| JP3512865B2 (ja) | 熱間圧延用ロール | |
| JPH0325487B2 (ja) | ||
| JPH11335783A (ja) | ガラス成形金型用およびロール用鋼 | |
| JPH07179945A (ja) | 圧延用カリバーロール | |
| JP3195777B2 (ja) | 圧延ロールの外層材 | |
| JPH1112644A (ja) | 酸化防止剤及び該酸化防止剤を用いた熱間加工方法 | |
| JP3399838B2 (ja) | 熱間圧延合金材の製造方法 | |
| JP2526225B2 (ja) | 形状記憶Ｆｅ−Ｐｄ合金の熱処理方法 | |
| JPH08225887A (ja) | 継目無管製造用プラグ | |
| JPS60262945A (ja) | オ−ステナイト系耐酸化鋼およびその製造方法 | |
| JPH07173537A (ja) | オーステナイト系ステンレス熱延鋼帯の製造方法 | |
| JP2876259B2 (ja) | スケ−ルブレ−カ−用ロ−ル | |
| JPH07228958A (ja) | 工業用純チタン板の製造方法 | |
| JPS6017047A (ja) | 熱間塑性加工用超硬合金 | |
| KR100574447B1 (ko) | 철-크롬-알루미늄계 압연 빌렛의 표면균열 저감방법 | |
| JP2705411B2 (ja) | 高靭性フェライト系ステンレス鋼帯の製造方法 | |
| JPS635464B2 (ja) | ||
| JP2006206949A (ja) | Ｎｉ合金の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20031216 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20040108 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090116 Year of fee payment: 5 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |