JPH0885151A

JPH0885151A - インフレーション樹脂フィルムの製造方法

Info

Publication number: JPH0885151A
Application number: JP22340394A
Authority: JP
Inventors: Takao Yazaki; 高雄矢崎; Masataka Noro; 正孝野呂; Takashi Matsui; 孝松井; Noriyuki Kobayashi; 則之小林; Osamu Akaike; 治赤池
Original assignee: Mitsubishi Chemical Corp
Current assignee: Mitsubishi Chemical Corp
Priority date: 1994-09-19
Filing date: 1994-09-19
Publication date: 1996-04-02

Abstract

(57)【要約】【構成】環状成形ダイより押し出された溶融樹脂製バ
ブルの外周面を風冷リングより吹き出される空気で冷却
すると共に、バブルの内面を、内冷筒より吹き出される
空気により冷却して、バブル樹脂の融点より１５〜５０
℃低い温度まで冷却しついで、このバブルを囲繞する円
周壁により前記風冷リングと連結されている熱風リング
より吹き出される熱風でバブルを加熱し、この加熱され
たバブルを熱可塑性樹脂の結晶化温度におけるバブル径
をａとし、膨張されたバブルの最終径をｂとした時、ｂ
／ａが１．５〜１５となるようにバブルを膨張させるこ
とを特徴とするインフレーション樹脂フィルムの製造方
法。【効果】透明性、光沢が優れ、かつ、引張特性、熱収
縮バランスのとれた配向した樹脂フィルムが得られる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、ポリエチレン、ポリプ
ロピレン、線状低密度ポリエチレン、エチレン・酢酸ビ
ニル共重合体、ポリブテン−１、エチレン・アクリル酸
共重合体、エチレン・メタクリル酸アルキルエステル共
重合体等の各熱可塑性樹脂製バブルを、その樹脂の結晶
化温度より低い温度で延伸し、配向したインフレーショ
ン樹脂フィルムの製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】熱可塑性樹脂フィルムのインフレーショ
ンフィルムの製造方法は、例えば図１に示されるインフ
レーションフィルム成形機１を用いて行われる。このイ
ンフレーションフィルム成形機１において、原料の熱可
塑性樹脂ｃは供給ホッパー２内に貯蔵され、供給され
る。押出機３は、スクリューモーター４によって回転駆
動されるスクリュー５を内蔵しており、供給ホッパー２
から供給される熱可塑性樹脂ｃを溶融樹脂として先端部
から上方に押し出す。押出機３の先端部鉛直方向には、
直結管６を介して環状成形ダイｄを内蔵したブローヘッ
ド７を取り付けてあり、押し出した溶融樹脂内に空気を
吹き込んで円筒状バブルｅを形成するために、このブロ
ーヘッド７には電磁バルブ８を有するバルブ管９を介し
て吸排気ポンプ１０を接続してある。ブローヘッド７の
上方には、風冷リング１１を配置してあり、冷却ブロア
１２より供給される空気により円筒状バブルｅは、冷却
される。円筒状バブルｅは案内板１３，１３に案内さ
れ、引取モーターにより回転駆動される引取ロール１
４，１４により２層シート状に折り畳まれてインフレー
ション樹脂フィルムｆとなる。

【０００３】インフレーション樹脂フィルムｆは、フィ
ルム幅測定装置１５の幅センサー１６によりフィルム幅
を測定された後、ガイドロール１７，１８，１８に案内
され、フィルム巻取機１９の保持杯２０に挿入、保持さ
れた紙管ｇに巻き取られる。ここで、袋形成用フィルム
を製造する場合には、インフレーション樹脂フィルムｆ
は２層シート状に折り畳まれた状態で紙管ｇに巻き取ら
れるが、フラットフィルム等を製造する場合には、イン
フレーション樹脂フィルムｆはカッターにより幅方向所
要数条に分割された後、フィルム巻取機の保持杯２０に
挿入、保持された数本の紙管ｇに巻き取られる。

【０００４】インフレーションフィルム成形において、
環状成形ダイの直径に対する膨張した円筒状バブルの直
径の比をブロー比（ＢＵＲ）といい、一般には、１．２
〜４倍で樹脂フィルムが成形されている。該インフレー
ションフィルム成形方法において、一般には環状成形ダ
イから押し出されたバブルは、冷却ブロア１２より供給
され、風冷リング１１より吹き出される空気により冷却
されるが、この際、バブルｅは冷却固化（ｆｒｅｅｚｉ
ｎｇ）される（フロストライン：Ｆ）までの領域におい
て膨張し、その後の下流側では、更なる膨張は起こらな
いため配向延伸されず一定の直径でインフレーション樹
脂フィルムが製造される。即ち、特開平５−１５４９１
０号公報には、インフレーションフィルム成形でのバブ
ルの膨張はフロストラインで終了すると記載されてい
る。また、特公昭６２−６４８９号公報、特公平２−４
６３７６号公報、同２−４６３７７号公報、特公昭６３
−４７６０８号公報、特公平２−４７３３７号公報、特
公昭５６−９３５１９号公報、特公平３−４０６８９号
公報、特開昭６２−２１５２１号公報、特開昭６２−１
４９４１７号公報、特開昭６２−２８４７２６号公報、
特公平１−５４１８２号公報、特開平４−８５２９号公
報等の図面に示されるように、バブルの樹脂の結晶化温
度で現れるフロストラインの位置でのバブル径とインフ
レーションバブルの最終径は殆ど同一径である。

【０００５】従って、従来のインフレーションフィルム
成形方法においてバブルへの配向付与は、溶融領域の配
向のみであるため、インフレーション樹脂フィルムに充
分な延伸配向（樹脂の結晶化温度以下の温度での延伸）
が付与されていないためフィルム強度、外観、熱収縮特
性等の物性が充分でなく、用途によっては実用上制限さ
れていた。また、特開平６−１２２１５０号公報では、
バブルの外周面を第１風冷リング、第２風冷リング、こ
の両者を連結する円筒壁、第２風冷リングの上に設けら
れた環状整流筒を備えた冷却装置で、バブル内面の冷却
を内冷筒を用いることによって、ブロー比８〜２２倍で
インフレーション樹脂フィルムを成形する方法を提案し
ているが、シュリンクフィルム等と比べ光沢度が充分で
ない。更に、内部マンドレル法による延伸結晶配向した
延伸インフレーション成形法が提案されているが、この
方法では、樹脂フィルムがマンドレル部分を通る際、滑
りにくいため、樹脂フィルム表面が傷付きやすい。ま
た、インフレーションフィルムを成形した後、バブルを
折り畳み、ニップロール間の引取速度を変えてフィルム
を結晶配向させる延伸方法（特開昭６１−３４３７２号
公報）も提案されているが、配向方向がフィルム引取方
向（縦方向）に片寄るという欠点がある。更に、インフ
レーション成形により一旦フィルムを成形した後、その
冷却されたフィルムを結晶化温度よりは低い温度に再加
熱し、該フィルムのバブル内に空気を吹き込んでバブル
を膨張・延伸させ結晶配向させる方法（特公昭５３−５
３４０号公報）も提案されている。しかし、この方法は
行程が極めて複雑であり、製品が極めて高価なものとな
っている。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、延伸配向性
に優れ、かつ、成形安定性に優れた延伸樹脂フィルムの
製造方法を提供する。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本願請求項１の発明は、
環状成形ダイより押し出された溶融樹脂製バブルの外周
面を風冷リングより吹き出される空気で冷却すると共
に、バブルの内面を、内冷筒より吹き出される空気によ
り冷却して、バブル樹脂の融点より１５〜５０℃低い温
度まで冷却し、ついで、このバブルを囲繞する円周壁に
より前記風冷リングと連結されている熱風リングより吹
き出される熱風でバブルを加熱し、この加熱されたバブ
ルを熱可塑性樹脂の結晶化温度におけるバブル径をａと
し、膨張されたバブルの最終径をｂとした時、ｂ／ａが
１．５〜１５となるようにバブルを膨張させることを特
徴とするインフレーション樹脂フィルムを提供するもの
である。

【０００８】本願請求項２の発明は、請求項１の発明に
おいて、熱風リングの下流側に直径の異なる環状整流筒
が、前記吐出口と同芯上に複数個半径方向に間隔を置い
て配置してあり、隣接する整流筒間に下流側開口の環状
エアチャンバが形成され、これら整流筒のうち最外側の
整流筒下端と前記熱風リング上面間には、前記エアチャ
ンバ同士を連通する外気吸排口が各々穿設してあり、こ
れら数個の整流筒の高さは、外側に位置するものほど高
くなり、これらの下流側端を結ぶ形状は外側へ広がるテ
ーパ状のバブル案内面を形成している装置を用し、この
バブルの膨張延伸配向を確実なものとするインフレーシ
ョン樹脂フィルムの製造方法を提供するものである。

【０００９】

【作用】本発明の方法によると、環状成形ダイから押し
出された溶融樹脂製バブルは、風冷リング、および内冷
筒より供給される空気によって樹脂の結晶化温度まで冷
却されるが、その後の下流側の結晶化温度より低い温度
領域においても熱風リングより吹き出される熱風により
バブルが膨張・延伸に適する温度に加熱され、膨張・延
伸を安定して行うことができる。更に、環状整流筒群を
備えた装置により、バブルと各環状整流筒下流端間を減
圧状態とし、バブルを整流筒側に吸引して、バブルに更
なる強制延伸配向を与え〔前記ｂ／ａが１．５〜１５
倍〕フィルム強度、外観、熱収縮特性等に優れたインフ
レーション樹脂フィルムを得ることができる。即ち、本
発明において、風冷リング、および熱風リングより吹き
出された空気流は、バブル外周面に沿って流れ、バブル
と前記整流筒群の上端縁を通る際に空気流の速度が増大
し、ベンチュリ作用によりバブルと前記各環状整流筒下
流端間が減圧状態となるので、外気が前記外気取入口、
外気吸排口を通り、これらエアチャンバ内に吸引され、
前記風冷リング、および熱風リングからの空気流がバブ
ル外周面を沿って流れるのでバブルを安定良く支持で
き、安定してインフレーション樹脂フィルムを製造でき
る。

【００１０】この風冷リング、熱風リング、内冷筒、お
よび各環状整流筒下流端のテーパ状のバブル案内面が一
定な整流筒群を備える装置を利用して、同一引取速度、
同一肉厚の樹脂フィルムを成形する場合、最終バブル径
が大きくなればなるほど熱風リングの吹出口を増し、必
要により前記バブルを支持するエアチャンバの数も増大
させることにより最終バブル径に関係なく、安定良くバ
ブルを支持しつつインフレーション樹脂フィルムの製造
を行うことができる。

【００１１】〔発明の具体的な説明〕フィルム素材熱可塑性樹脂フィルムの素材としては、高密度ポリエチ
レン、低密度ポリエチレン、エチレン７５〜９９重量％
と炭素数が３〜８のα−オレフィン２５〜１重量％の共
重合体である線状低密度ポリエチレン、酢酸ビニル含量
が５〜２５重量％、ＭＦＲが０．３〜１０ｇ／１０分の
エチレン・酢酸ビニル共重合体、エチレン・アクリル酸
共重合体、エチレン・アクリル酸メチル共重合体、エチ
レン・メタクリル酸メチル共重合体、プロピレン補も重
合体、プロピレン６０〜９９．５重量％とエチレンおよ
び／または炭素数が４〜８のα−オレフィン４０〜０．
５重量％との共重合体、ポリ（４−メチルペンテン−
１）、ポリブテン等の結晶性熱可塑性樹脂が使用され、
これらは単独または二種以上混合して用いられる。

【００１２】上記α−オレフィンとしては、エチレン、
プロピレン、ブテン−１、ヘプテン−１、ヘキセン−
１、オクテン−１、４−メチルペンテン−１等が挙げら
れる。これら結晶性熱可塑性樹脂に水添石油樹脂、水添
スチレン・ブタジエン・スチレン共重合体、エチレン・
プロピレン共重合体、エチレン−ブテン−１共重合体、
１，２−ポリブタジエン、エチレン・プロピレン・エチ
リデンノルボルネン共重合体等の衝撃改良剤をフィルム
の透明性を阻害しない程度（０．５〜２０重量％）加え
ても良い。更に、フィルムの滑り性を改善する滑剤や粘
着付与剤、フィルムの透明性を改良する核剤や酸化防止
剤、難燃剤、紫外線吸収剤を０．１〜２重量％配合して
も良い。

【００１３】上記滑剤としては、炭素数が１〜１２、好
ましくは１〜６の脂肪族アルコールと、炭素数が１０〜
２２、好ましくは１２〜１８の脂肪族との化合物である
脂肪族アルコール系脂肪酸エステル、具体的には、モノ
グリセリンオレート、ポリグリセリンリシノレート、グ
リセリントリリシノレート、グリセリンアセチルリシノ
レート、メチルアセチルリシノレート、エチルアセチル
リシノレート、ブチルアセチルリシノレート、プロピレ
ングリコールオレエート、プロピレングリコールラウレ
ート、ペンタエリスリトールオレエート、ポリエチレン
グリコールオレエート、ポリプロピレングリコールオレ
エート、ポリオキシエチレングリセリン、ポリオキシプ
ロピレングリセリン、ソルビタンオレエート、ソルビタ
ンラウレート、ポリエチレングリセリンビタンオレエー
ト、ポリエチレングリコールソルビタンラウレート等、
ならびに、ポリアルキレンエーテルポリオール、具体的
には、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコ
ール等、糖脂肪酸エステル、エポキシ化大豆油、ポリオ
キシエチレンアルキルアミン脂肪酸エステル、ポリオキ
シエチレンアルキルフェニルエーテル、アレイン酸アマ
イド、ステアリン酸アマイド、エルシン酸アマイド等の
炭素数１２〜２２の高級脂肪酸アマイド、エチレンビス
ステアリン酸アマイド、エチレンビスオレイン酸アマイ
ド、ポリエチレンワックス、ポリプロピレンワックス、
流動パラフィン等が利用できる。また、核剤としては、
タルク、シリカ等の無機物質、粘着剤としては、ヒマシ
油誘導体、ポリブテンの低分子粘着物質、ソルビタン高
級脂肪酸エステル、テルペン樹脂、石油樹脂等が利用で
きる。

【００１４】また、樹脂フィルムは、単層構造でも積層
構造でも良く、目的によって適宜選択することができ
る。かかる、積層構造の樹脂フィルムの例としては、例
えば、次の（１）〜（１１）の積層構造が考えられる。

【００１５】（１）低密度ポリエチレン樹脂層の片面又
は両面に、エチレン６０〜９５重量％と酢酸ビニルエス
テル、脂肪族不飽和カルボン酸、脂肪族モノカルボン酸
アルキルエステルより選ばれた単量体４０〜５重量％と
の共重合樹脂層を積層した樹脂フィルム。（２）高密度ポリエチレン樹脂層の片面又は両面に、エ
チレン６０〜９５重量％と酢酸ビニルエステル、脂肪族
不飽和カルボン酸、脂肪族モノカルボン酸アルキルエス
テルより選ばれた単量体４０〜５重量％との共重合樹脂
層を積層した樹脂フィルム。（３）線状低密度ポリエチレン樹脂層の片面又は両面
に、エチレン６０〜９５重量％と酢酸ビニルエステル、
脂肪族不飽和カルボン酸、脂肪族モノカルボン酸アルキ
ルエステルより選ばれた単量体４０〜５重量％との共重
合樹脂層を積層した樹脂フィルム。（４）プロピレン系樹脂層の片面又は両面に、エチレン
６０〜９５重量％と酢酸ビニルエステル、脂肪族不飽和
カルボン酸、脂肪族モノカルボン酸アルキルエステルよ
り選ばれた単量体４０〜５重量％との共重合樹脂層を積
層した樹脂フィルム。

【００１６】（５）ポリカーボネート、ポリアミド、ポ
リエチレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレー
トより選ばれた樹脂基材層の片面又は両面にエチレン６
０〜９５重量％と酢酸ビニルエステル、脂肪族不飽和カ
ルボン酸、脂肪族モノカルボン酸アルキルエステルより
選ばれた単量体４０〜５重量％との共重合樹脂、低密度
ポリエチレン、高密度ポリエチレン、線状低密度ポリエ
チレン、プロピレン系樹脂より選ばれた樹脂層を積層し
た樹脂フィルム。（６）エチレン系樹脂、プロピレン系樹脂より選ばれた
結晶性オレフィン系樹脂１０〜９０重量％とオレフィン
系熱可塑性エラストマー９０〜１０重量％からなる樹脂
基材層の両面に、エチレン６０〜９５重量％と酢酸ビニ
ルエステル、脂肪族不飽和カルボン酸、脂肪族モノカル
ボン酸アルキルエステルより選ばれた単量体４０〜５重
量％との共重合表面層を積層した樹脂フィルム。（７）線状低密度ポリエチレン８０〜９５重量％と、エ
チレン６０〜９５重量％と酢酸ビニルエステル、脂肪族
不飽和カルボン酸、脂肪族不飽和モノカルボン酸アルキ
ルエステルより選ばれた単量体４０〜５重量％との共重
合体樹脂２０〜５重量％とからなる樹脂基材層の両面
に、エチレン６０〜９５重量％と酢酸ビニルエステル、
脂肪族不飽和カルボン酸、脂肪族不飽和モノカルボン酸
アルキルエステルより選ばれた単量体４０〜５重量％と
の共重合体樹脂２０〜５重量％との共重合体表面層を積
層した樹脂フィルム。

【００１７】（８）ブテン−１系樹脂１０〜９０重量％
と、オレフィン系樹脂（ブテン−１系樹脂を除く）又は
／及びオレフィン系熱可塑性エラストマー９０〜１０重
量％からなる樹脂基材層の両面に、エチレン６０〜９５
重量％と酢酸ビニルエステル、脂肪族不飽和カルボン
酸、脂肪族不飽和モノカルボン酸アルキルエステルより
選ばれた単量体４０〜５重量％との共重合体樹脂２０〜
５重量％との共重合体表面層を積層した樹脂フィルム。（９）低密度ポリエチレン樹脂層の片面又は両面に線状
低密度ポリエチレン樹脂層を積層した樹脂フィルム。（１０）高密度ポリエチレン樹脂層の片面又は両面に低
密度ポリエチレン又は線状低密度ポリエチレン樹脂層を
積層した樹脂フィルム。又は、プロピレン系樹脂層を積
層した樹脂フィルム。（１１）プロピレン系樹脂層の片面又は両面に線状低密
度ポリエチレン樹脂層を積層した樹脂フィルム。

【００１８】本発明におけるインフレーション樹脂フィ
ルムの製造方法でのバブルの結晶化温度とは、用いた結
晶性熱可塑性樹脂粉末５〜８ｍｇを昇温速度１０℃／分
で溶融温度以上まで上昇させ、ついで、同速度で降温さ
せて得られる示差熱走査曲線（ＤＳＣ曲線）のピークの
温度である。また、ピークが二山以上存在するときは、
少なくともそのうちの最も高い温度側のピーク温度であ
る。この温度が通常バブルの固相と溶融相が混在するフ
ロストライン（Ｆ）の現れる温度と推定される。前記結
晶性熱可塑性樹脂の異なる二種以上の物を、積層構造と
して用いる場合、または、混在して用いる場合の結晶化
温度は、その樹脂フィルムのＤＳＣ曲線において最高温
度を示すピークの温度とする。

【００１９】フィルム製造装置本発明のインフレーション樹脂フィルムの製造に用いる
装置は、例えば図２に示すように、環状成形ダイｄの樹
脂吐出口ｈの近傍に設けた風冷リング１１と、バブルの
内側を冷却するため環状成形ダイｄの軸芯ｏと同軸芯上
に円筒状に起立させ、その円筒状周壁に複数の空気吹出
口２２ａ、２２ｂ、２２ｃ、２２ｄ、を設けた内冷筒２
２、および風冷リングとバブルを囲繞する円周壁２５に
より連結されており、バブルが膨張・延伸するのに適し
た温度となるよう熱風吹出口２１ａより吹き出される風
温を適宜調整することのできる熱風リング２１よりな
る。前記熱風リング２１の下流側には、直径の異なる環
状整流筒２６が、前記吹出口と同軸芯上に複数個半径方
向に間隔を置いて配置してあり、隣接する整流筒間に下
流側開口の環状エアチャンバ２７が形成され、これら整
流筒のうち最外側の整流筒周壁には、熱風リング寄りに
複数の外気取入口２８が放射状に穿設してあり、残りの
整流筒下端と前記熱風リング２１の上面間には、前記エ
アチャンバ同士を連通する外気吸排口２９が各々穿設し
てある。前記熱風リング２１において、フィルムの膨張
・延伸に適するよう、図４に示すように補助吹出口２１
ｂ′を１あるいは２以上の複数設け、この吹出口より吹
き出される空気の風温・風速・風量を調整可能な装置で
も良い。

【００２０】内冷筒２２は、図２、図３に示すように二
重管構造となっており、ポンプ１０より供給された冷却
空気は空気吸入口２３を経て二重管構造の内管のチャン
バ２３ａを通り、この内側管及び外側管のところどころ
には、例えば４０〜２００ｍｍの間隔に空気吹出口２２
ａ、２２ａ′、２２ｂ、２２ｂ′…２２ｄ、２２ｄ′を
設け、バブルｅを内側から冷却し、風冷リング１１から
のバブル外周面の冷却に呼応してバブル内外面の冷却が
均一となるようにしている。また、内冷筒２２より吐出
された空気はバブルを内側から冷却すると共にバブルを
膨張させるのに用いる。外側管の上面は中央が開けられ
ており、内側管と外側管により形成されたチャンバは空
気排出の通路として用いられ、空気排出口２４よりバブ
ル外へ排出される。

【００２１】前記数個の環状整流筒２６の高さは、外側
に位置するものほど高くなり、これらの下流側端を結ぶ
形状は外側へ広がるテーパ状〔この案内面の前記吐出口
（ｈ）の軸芯（ｏ）となす角度は４５〜７０℃〕のバブ
ル案内面を形成している構造となっている。これらテー
パ状のバブルｅの案内面の母線は、直線的に限らず目的
に応じて二次曲線であっても良い。また、同一直径の整
流筒２６は、高さの異なるものを少なくとも二種、最終
バブル系が小さいものにでも大きなものにでも対応でき
るよう併せて用意しておく。背丈の低いものを使用する
ときでも全体としては、整流筒群２６は、外側のものほ
ど背丈を高くしてあることはいうまでもない。

【００２２】熱風リング２１より吹き出される熱風の温
度は、バブル表面温度が用いた樹脂の結晶化温度以下
で、バブルの膨張・延伸に適した温度となるように調整
する。好ましくは８０〜１６０℃である。本発明のイン
フレーションフィルム成形方法において、フロストライ
ンが現れる位置を、前記熱風リングの上流側に位置させ
るように風冷リング、および内冷筒から吹き出す空気の
風速・風量を調整し、かつ、熱風リングから吹き出す空
気の風温・風速・風量する。また、これよりも下流側で
は、熱風リングからの空気により、バブルが膨張・延伸
に適する結晶化温度以下の温度に加熱すること、および
前記ベンチュリ作用によるバブルと各環状整流筒下流端
間を減圧状態とし、バブルを整流筒側に吸引することに
より強制延伸配向し、フィルム強度、外観、熱収縮特性
等の優れたインフレーション樹脂フィルムを製造でき
る。

【００２３】また、結晶化温度でのバブル径ａとバブル
の最終径ｂとの比ｂ／ａは１．５〜１５倍、好ましくは
２〜１３倍である。比ｂ／ａが１．５より小さいと、強
制延伸配向が不充分であり期待する樹脂フィルムのフィ
ルム強度、熱収縮特性等の物性が劣る。また、比ｂ／ａ
が１３より大きいと、強制延伸配向を行うために熱風リ
ングから吹き出される空気の量を多量にし、成形しなけ
ればならないが、その多量に吹き出される空気によりバ
ブルの安定性が低下する。更に、この際、風冷リング、
および内冷筒より供給される空気の量、および熱風リン
グより供給される空気の温度・量を調整することにより
結晶化温度におけるバブル径ａを熱風リングの上流側、
または最外側環状整流筒の位置よりも上流側に位置さ
せ、バブル径ａよりも下流側では、前記ベンチュリ作用
により強制延伸配向し、フィルム強度、外観、熱収縮特
性等の優れたインフレーション樹脂フィルムを製造す
る。

【００２４】（実施例１）成形ダイｄの直径：１２０ｍｍφ リップ幅：１．５ｍｍ風冷リングの吹出口高さ：ダイヘッドｄの上面と同高さ、風量３８ｍ³／
分、風速２６ｍ／秒熱風リングの吹出口：表１に示すとおり

【００２５】

【表１】＊ダイヘッドｄの上面からの高さ。

【００２６】円周壁の外径：３８０ｍｍ円周壁の高さ：２１０ｍｍ整流筒（上端のテーパー６０度）：表２に示すとおり。

【００２７】

【表２】＊ダイヘッドｄの上面からの高さ。

【００２８】内冷筒外管径：９０ｍｍφ、内管径：６０ｍｍφ、吹出口：表
３に示すとおり

【００２９】

【表３】＊ダイヘッドｄの上面からの高さ。

【００３０】図４に示す装置を図１のインフレーション
成形機１の風冷リング１１の代わりに用い、次のインフ
レーション樹脂フィルムの成形を行った。即ち、樹脂組
成物としてプロピレン９５．６重量％とエチレン４．４
重量％とのランダム共重合体（密度は０．８９ｇ／ｃｍ
³、２３０℃でのＭＦＲは６．０ｇ／１０分、結晶化温
度は１０３℃、図８にＤＳＣチャートを示す。）を口径
が５０ｍｍ、Ｌ／Ｄが２５の押出機を用いて２３０℃で
混練し、環状成形ダイに供給して、厚み２０μｍとなる
ようにして、環状成形ダイ温度を２３０℃、最終バブル
径ｂを９６０ｍｍ、引取速度を２０ｍ／分でインフレー
ション成形することにより樹脂フィルムを製造した。そ
の際、バブルの結晶化温度におけるバブル径ａは、図６
に示すようにダイヘッドの上面からの高さ１５０ｍｍの
箇所〔バブル径ａ＝１２０ｍｍ〕に位置させ、この下流
側では熱風リングからの熱風でのバブルの加熱と前記ベ
ンチュリ作用によるバブルと各環状整流筒間を減圧状態
にすることにより強制延伸配向を行った。〔ｂ／ａ＝
８〕このフィルム強度、外観、熱収縮特性等のフィルム物性
を表８に示す。また、環状成形ダイの上面から最外側環
状整流筒の下流端までの高さ、バブル径、及びバブルの
表面温度は表４のとおりである。

【００３１】

【表４】＊ダイヘッドｄの上面からの高さ。

【００３２】（実施例２）実施例１と同様の装置を使用
し、樹脂組成物としてプロピレン８５．８重量％とエチ
レン１．７重量％とブテン−１が１２．５重量％との共
重合体（密度は０．８９８ｇ／ｃｍ³、２３０℃でのＭ
ＦＲは５．５ｇ／１０分、結晶化温度は１０２℃）を用
いて熱風リングから吹出す風量、風速、風温を表５の如
く変化させた他は同様に成形し、表８に示す。物性の最
終バブル径ｂが９６０ｍｍである樹脂フィルムを得た
〔ｂ／ａ＝８〕。

【００３３】

【表５】＊ダイヘッドｄの上面からの高さ。

【００３４】（実施例３）実施例１と同様の装置を使用
し、エチレン・４−メチルペンテン−１共重合体樹脂
（密度は０．９１０ｇ／ｃｍ³、１９０℃でのＭＦＲは
３．６ｇ／１０分、結晶化温度は１００℃）（Ａ）を口
径が６５ｍｍ、Ｌ／Ｄが２５の押出機を用いて１７５℃
で混練し、一方、エレチン・酢酸ビニル共重合樹脂（酢
酸ビニル含有量が１５重量％、１９０℃でのＭＦＲが
２．０ｇ／１０分、結晶化温度が７６℃）９７．１重量
％、ジグリセリンオレート（理研ビタミン社製、“リケ
マールＯ−７１−Ｄ”）２．９重量％よりなる樹脂組成
物（Ｂ）を口径が５０ｍｍ、Ｌ／Ｄが２５の押出機を用
いて１６０℃で混練し、この両者を一台の環状三層成形
ダイに供給して、（Ａ）の樹脂組成物よりなる厚み６．
４μｍの中間層の両面に、エチレン・酢酸ビニル共重合
体樹脂を主成分とする組成物（Ｂ）の各厚み３．８μｍ
の表面層が積層されるようにして、環状成形ダイ温度が
１７５℃の条件で三層構造のインフレーション樹脂フィ
ルムを熱風リングから吹出す風量、風速、風温を表６の
如く変化させた他は同様に成形し、全厚みが１４μｍの
表８に示す物性の最終バブル径ｂが９６０ｍｍである樹
脂フィルムを得た〔ｂ／ａ＝８〕。

【００３５】

【表６】＊ダイヘッドｄの上面からの高さ。

【００３６】（実施例４）実施例３で使用した樹脂組成
物を使用し、但し、熱風リングは図５で示す装置を使用
した他は同様に成形し、表８に示す物性の最終バブル径
ｂが１８００ｍｍである樹脂フィルムを得た〔ｂ／ａ＝
１５〕。整流筒（上端のテーパー６０度）：表７に示すとおり。

【００３７】

【表７】＊ダイヘッドｄの上面からの高さ。

【００３８】（比較例１）実施例２において、熱風リン
グより吹出す空気の温度を３０℃とし、同様にして最終
バブル径ｂが９６０ｍｍのインフレーション成形を行
い、表８に示す物性の樹脂フィルムを得た。

【００３９】（比較例２）実施例３において、熱風リン
グより吹出す空気の温度を３０℃としてバブルを加熱せ
ず、その他は実施例３と同様にして最終バブル径ｂが９
６０ｍｍのインフレーション成形を行い、表８に示す物
性の樹脂フィルムを得た。（比較例３）実施例４において、熱風リングより吹き出
す空気の温度を３０℃とし、同様にして最終バブル径ｂ
が１８００ｍｍのインフレーション成形を行おうとした
ところ、バブル径を１５００ｍｍ以上に膨張しようとす
るバブルが裂けてしまい、製造することが出来なかっ
た。

【００４０】実施例１〜４、および比較例１〜３で得ら
れたフィルムの物性を表８に示す。なお、フィルム評価
は次の方法による。引張破断強度と引張破断伸度：ＪＩＳＺ−１７０２霞み度：ＪＩＳＫ−６７１４光沢度：ＪＩＳＺ−８７４１（２０度）熱収縮特性：図７に示す装置を使用して、方向を明
確にし、１００ｍｍ×１００ｍｍにサンプリングした樹
脂フィルムを各測定温度に調節した熱媒体（シリコンオ
イル（１００ｃ／ｓ）を標準とする）に３分間浸漬した
後、取り出し、その収縮率を下式により算出した。

【００４１】

【数１】収縮率（％）＝（Ｌ₀−Ｌ）／Ｌ₀×１００Ｌ₀：試験片のもとの長さ（１００ｍｍ）Ｌ：処理した後の長さ（ｍｍ）

【００４２】

【表８】

【００４３】

【発明の効果】透明性、光沢が優れ、かつ、機械的強度
物性の優れた配向フィルムを得ることができた。

【図面の簡単な説明】

【図１】従来のインフレーション成形装置の半截断面図
である。

【図２】本発明のインフレーション成形装置の部分断面
図である。

【図３】内冷筒の断面図である。

【図４】本発明の別の実施態様を示すインフレーション
成形装置の部分断面図である。

【図５】本発明の別の実施態様を示すインフレーション
成形装置の部分断面図である。

【図６】実施例１における、樹脂の結晶化温度における
バブル径ａを示す。

【図７】樹脂フィルムの熱収縮特性の測定装置である。

【図８】ＤＳＣ測定チャートにおける結晶化温度を示
す。

【符号の説明】

ａバブルの結晶化温度におけるバブル径ｂ最終バブル径ｃ熱可塑性樹脂ｄ環状成形ダイｅバブルｆ樹脂フィルムｈ樹脂吐出口１インフレーション成形機２供給ホッパー３押出機７ブローベッド１０ポンプ１１風冷リング１２冷却ブロア１５フィルム幅制御装置１７，１８ガイドロール１９巻取機２１熱風リング２１ａ，２１ａ′，２１ｂ′ 熱風吹出口２２内冷筒２２ａ，２２ｂ，２２ｃ，２２ｄ空気吹出口２３空気吸入口２４空気排出口２５円筒壁２６整流筒２７エアチャンバ２８外気取入口２９外気吸排口

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者小林則之三重県四日市市東邦町１番地三菱油化株式会社四日市総合研究所内 (72)発明者赤池治三重県四日市市東邦町１番地三菱油化株式会社四日市総合研究所内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】環状成形ダイより押し出された溶融樹脂
製バブルの外周面を風冷リングより吹き出される空気で
冷却すると共に、バブルの内面を、内冷筒より吹き出さ
れる空気により冷却して、バブル樹脂の融点より１５〜
５０℃低い温度まで冷却しついで、このバブルを囲繞す
る円周壁により前記風冷リングと連結されている熱風リ
ングより吹き出される熱風でバブルを加熱し、この加熱
されたバブルを熱可塑性樹脂の結晶化温度におけるバブ
ル径を（ａ）とし、膨張されたバブルの最終径を（ｂ）
とした時、（ｂ）／（ａ）が１．５〜１５となるように
バブルを膨張させることを特徴とするインフレーション
樹脂フィルムの製造方法。
【請求項２】上記請求項１に記載の方法において、熱
風リングの下流側に直径の異なる環状整流筒が、前記吐
出口と同芯上に複数個半径方向に間隔を置いて配置して
あり、隣接する整流筒間に下流側開口の環状エアチャン
バが形成され、これら整流筒のうち最外側の整流筒下端
と前記熱風リング上面間には、前記エアチャンバ同士を
連通する外気吸排口が各々穿設してあり、これら数個の
整流筒の高さは、外側に位置するものほど高くなり、こ
れらの下流側端を結ぶ形状は外側へ広がるテーパ状のバ
ブル案内面を形成している装置を用いてバブルの膨張を
行うことを特徴とするインフレーション樹脂フィルムの
製造方法。