JPH0834053A - 延伸樹脂フィルムの製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 二軸延伸した非晶性樹脂、例えばポリスチレ
ンのインフレーションフィルムを製造する。 【構成】 非晶性熱可塑性樹脂製バブルの中に空気を吹
込み、バブルを膨張させて配向したインフレーション樹
脂フィルムを製造する方法において、バブル原料の非晶
性熱可塑性樹脂の温度−動的貯蔵弾性率の相関を示す動
的粘弾性温度依存曲線の微分値（変化率）の絶対値が最
大の値を示す温度Ｔ_max におけるバブル径をａとし、膨
張されたバブルの最終径をｂとした時、ｂ／ａが１．５
〜１０倍である条件下でインフレーション樹脂フィルム
を製造することを特徴とする延伸樹脂フィルムの製造方
法。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、ポリスチレン、ポリ塩
化ビニル、ポリカーボネート、ポリメタクリル酸メチ
ル、非晶性ポリエステル等の非晶性熱可塑性樹脂の延伸
フィルムの製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】熱可塑性樹脂フィルムのインフレーショ
ンフィルムの製造は、例えば図１に示されるインフレー
ションフィルム成形機１を用いて一般に行われる。この
インフレーションフィルム成形機１において、原料の熱
可塑性樹脂ｃは供給ホッパー２内に貯蔵され、供給され
る。

【０００３】押出機３は、スクリューモーター４によっ
て回転駆動されるスクリュー５を内蔵しており、供給ホ
ッパー２から供給される熱可塑性樹脂ａを溶融樹脂とし
て先端部から上方に押出す。押出機３の先端部鉛直方向
には、直結管６を介して環状成形ダイｄを内蔵したブロ
ーヘッド７を取付けてあり、押出した溶融樹脂内に空気
を吹込んで円筒状バブルｅを形成するために、このブロ
ーヘッド７には電磁バルブ８を有するバブル管９を介し
て給排気ポンプ１０を接続してある。

【０００４】ブローヘッド７の上方には、風冷リング１
１を配置してあり、冷却ブロア１２より供給される空気
により円筒状バブルｅは膨張、及び、冷却される。円筒
状バブルｅは案内板１３，１３に案内され、引取モータ
ーにより回転駆動される引取りロール１４，１４により
２層シート状に折り畳まれてインフレーション樹脂フィ
ルムｆとなる。

【０００５】インフレーション樹脂フィルムｆは、フィ
ルム幅測定装置１５の幅センサー１６によりフィルム幅
を測定された後、ガイドロール１７，１８，１８に案内
され、フィルム巻取機１９の保持杵２０に挿入、保持さ
れた紙管ｇに巻取られる。ここで、袋形成用フィルムを
製造する場合には、インフレーション樹脂フィルムｄは
２層シート状に折り畳まれた状態で紙管ｇに巻取られる
が、フラットフィルム等を製造する場合には、インフレ
ーション樹脂フィルムｆはカッターにより幅方向所要数
条に分割された後、フィルム巻取機の保持杵２０に挿
入、保持された数本の紙管ｇ，ｇ，ｇ，ｇに巻取られ
る。

【０００６】インフレーションフィルムの製造におい
て、環状成形ダイの外径に対する膨張した円筒状バブル
の内径の比をブロー比（ＢＵＲ）といい、一般には１．
２〜４倍でインフレーション樹脂フィルムは成形されて
いる。該インフレーションフィルムの成形方法におい
て、バブルの素材がポリエチレン、ポリプロピレン等の
結晶性熱可塑性樹脂である場合は、一般には環状成形ダ
イから押出されたバブルは、冷却ブロア１２より供給さ
れ、風冷リング１１より吹出される空気により冷却され
るが、この際、バブルｅは冷却固化（ｆｒｅｅｚｉｎ
ｇ）される（フロストライン：Ｆ）までの領域において
膨張し、その後の下流側では、更なる膨張は起こらない
ため配向延伸されず、一定の直径でインフレーション樹
脂フィルムが成形される。

【０００７】従って、従来の結晶性熱可塑性樹脂を原料
とするインフレーションフィルム成形方法においてバブ
ルへの延伸配向付与は、溶融領域の溶融延伸配向のみで
あるため、充分な延伸配向が付与されずフィルム強度、
外観、熱収縮特性等の物性が充分でなく、用途によって
は（特に熱収縮包装）実用上制限されていた。ポリスチ
レンである非晶性熱可塑性樹脂において、インフレーシ
ョンフィルム成形方法により延伸フィルムを製造する方
法が提案されている。

【０００８】特開昭５９−４９９３８号公報は、ポリス
チレン含有量が１０〜９０重量％と、スチレン−ブタジ
エンブロック共重合体含有量が９０〜１０重量％とから
成る樹脂組成物１００重量部に対して耐衝撃性ポリスチ
レンを８〜７０重量部添加した樹脂組成物を、インフレ
ーション法により成膜する際に、ダイより押出された管
状樹脂組成物（バブル）を膨張させることなく、押出し
方向に伸長させ、しかるのちに、ダイの出口に近接して
設けたエアリングより４５〜１１０℃に調整した冷却空
気をダイより溶融押出されたバブルに吹きつけて適度に
冷却してバブルの膨張開始点をダイリップからの距離を
３７０〜４５０ｍｍと離して固定させることによりバブ
ルの押出方向の伸長と同時に、押出し方向と直交する方
向に膨張させることを可能ならしめ、しかもフィルムの
ドラフト比を１２〜１００、ブロー比を１．５〜１０．
０、総変形比を１８〜１，０００で成膜することにより
二軸方向に配向したインフレーションポリスチレンフィ
ルムを得たと記載している。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】先のインフレーション
成形方法によるポリスチレン延伸フィルムは、延伸配向
の度合が低く、熱収縮面積率が小さいため、これを加熱
トンネルを用いて物品を熱収縮包装するシュリンクフィ
ルムとして用いたときは、物品のコーナー部の包装が甘
くなり、図９に示すように収縮したフィルムの尾がで
き、商品の外観が悪いものとなる。

【００１０】本発明は、縦、横の強度バランスに優れ、
熱収縮面積率が大きい非晶性熱可塑性樹脂のインフレー
ション延伸フィルムの製造法の提供を目的とする。

【００１１】

【課題を解決するための手段】本発明は、非晶性熱可塑
性樹脂製バブルの中に空気を吹込み、バブルを膨張させ
て配向したインフレーション樹脂フィルムを製造する方
法において、バブル原料の非晶性熱可塑性樹脂の温度−
動的貯蔵弾性率の相関を示す動的粘弾性温度依存曲線の
微分値（変化率）の絶対値が最大の値を示す温度Ｔ_max
におけるバブル径をａとし、膨張されたバブルの最終径
をｂとした時、ｂ／ａが１．５〜１０倍である条件下で
インフレーション樹脂フィルムを製造することを特徴と
する延伸樹脂フィルムの製造方法を提供するものであ
る。

【００１２】本願の請求項２の発明は、上記記載の方法
において、バブルを吐出する環状成形ダイの環状溶融樹
脂吐出口に、環状吹出口を有する風冷リングが臨在して
設けてあり、この風冷リングの下流側には、直径の異な
る環状整流筒が、前記吐出口と同心上に複数個半径方向
に間隔を置いて配置してあり、隣接する整流筒間に下流
側開口の環状エアチャンバが形成され、これら整流筒の
うち最外側の整流筒壁には、風冷リング寄りに複数の外
気取入口が放射状に穿設してあり、残りの整流筒下端と
前記風冷リング上面間には、前記エアチャンバ同士を連
結する外気吸排口が各々穿設してあり、これら数個の整
流筒の高さは、外側に位置するものほど高くなり、これ
らの下流側端を結ぶ形状は外側へ広がるテーパ状のバブ
ル案内面を形成している冷却装置を用いて、バブルの非
晶性樹脂の温度Ｔ_max におけるバブル径ａの位置が整流
筒の途中にくるように製造することを特徴とするインフ
レーション延伸フィルムの製造方法に関する。

【００１３】本願の請求項３の発明は、上記請求項２に
記載した方法において、環状溶融樹脂吐出口に臨在して
設けてある風冷リングで溶融バブルの外周からバブルに
空気を吹付けて冷却すると共に、バブルの内側からも環
状成形ダイの軸心と同一軸心上に円筒状に起立させた二
重の管より構成され、その二重の管それぞれの円筒状周
壁に複数の空気吹出口を設け、内側の管より空気を導入
し、外側の管と内側の管との間の通路から空気を外部へ
排出可能な内冷筒より吹出される空気で冷却することに
より製造をすることを特徴とするインフレーション延伸
フィルムの製造方法に関する。

【００１４】本願の請求項４の発明は、上記請求項３に
記載した方法において、環状成形ダイから押出されたバ
ブルを、その外周面はまず環状成形ダイ直後に設けられ
た第１風冷リングで予備冷却した後、この第１風冷リン
グより下流側に設けられ、かつ、第１風冷リングとはバ
ブルを囲繞する円周壁により連結されている第２風冷リ
ングでバブルを本格的に冷却し、一方、バブルの内側も
内冷筒により冷却することにより製造を行うことを特徴
とするインフレーション延伸フィルムの製造方法に関す
る。

【００１５】

【効果】本発明の方法によると、インフレーションフィ
ルム成形において、環状成形ダイから押出された溶融し
た非晶性熱可塑性樹脂製バブルは、冷却リングより供給
される空気によって非晶性樹脂の貯蔵縦断性率の変化率
が最大となる温度Ｔ_maxまで冷却された後、その後の下
流側の領域においても環状成形ダイの吐出口と同心上に
間隔を置き、外側に位置するほど高くなる複数個の環状
整流筒を設置することにより、ベンチュリ作用により、
バブルと各環状整流筒下流端間を減圧状態とし、バブル
を整流筒側に吸引することにより、バブルに更なる強制
延伸配向を与え（前記ｂ／ａが１．５〜１０倍）フィル
ム強度、外観、熱収縮特性等に優れたインフレーション
樹脂フィルムを得ることができる。

【００１６】本発明では、風冷リングより吹出された空
気流は、バブルの外周面に沿って流れ、バブルと前記整
流筒上端縁を通る際に空気流の速度は増大し、ベンチュ
リ作用によりバブルと前記各環状整流筒下流端間が減圧
状態となり、減圧にともない外気が前記外気取入口、外
気吸排口を通りこれらエアチャンバ内に吸引され、前記
風冷リングからの空気流がバブル外周面を沿って流れる
にともない、このエアチャンバ内の空気の一部も外部へ
ともなって移動し、バブル外周面を沿って流れ、バブル
を有効に冷却すると共に複数のエアチャンバ内の動圧に
より前記環状成形ダイの吐出口から押出された直後の溶
融状態のバブルをその周面から安定良く支持し、所望の
ブロー比でインフレーション樹脂フィルムを成形でき
る。

【００１７】この風冷リングと各環状整流筒下流端のテ
ーパ状のバブル案内面が一定な整流筒群を備える冷却装
置を利用して、同一引取速度、同一肉厚の樹脂フィルム
を成形する場合、最終バブル径が大きくなればなるほど
冷却風の吹出口を増し、必要により前記バブルを支持す
るエアチャンバの数も増大させることにより最終バブル
径に関係なく、安定良くバブルを維持しつつインフレー
ション延伸フィルムの成形を行うことができる。

【００１８】

【発明の具体的な説明】フィルム素材 熱可塑性樹脂フィルムの素材としては、ポリスチレン、
ポリ塩化ビニル、ポリカーボネート、ポリメタクリル酸
メチル、非晶性ポリエステル等の非晶性熱可塑性樹脂が
使用され、これらは単独で、または２種以上混合して用
いられる。

【００１９】前記非晶性熱可塑性樹脂に水添石油樹脂、
水添スチレン・ブタジエン・スチレン共重合体エラスト
マー、エチレン・プロピレン共重合体エラストマー、エ
チレン−ブテン−１共重合体エラストマー、１，２−ポ
リブタジエン、エチレン・ポロピレン・エチリデンノル
ボルネン共重合体エラストマー等の衝撃改良剤をフィル
ムの透明性を阻害しない程度（０．５〜２０重量％）に
加えても良い。更に、フィルムの滑り性を改善する滑剤
や粘着付与剤、フィルムの透明性を改良する核剤、酸化
防止剤、難燃剤、ＵＶ剤を０．１〜２重量％の割合で配
合しても良い。

【００２０】上記滑剤としては、炭素数が１〜１２、好
ましくは１〜６の脂肪族アルコールと、炭素数が１０〜
２２、好ましくは１２〜１８の脂肪族との化合物である
脂肪族アルコール系脂肪酸エステル、具体的には、モノ
グリセリンオレエート、ポリグリセリノレート、グリセ
リントリリシノレート、グリセリンアセチルリシノレー
ト、メチルアセチルリシノレート、エチルアセチルリシ
ノレート、ブチルアセチルリシノレート、プロピレング
リコールオレエート、プロピレングリコールラウレー
ト、ペンタエリスリトールオレエート、ポリエチレング
リコールオレエート、ポリプロピレングリコールオレエ
ート、ポリオキシエチレングリセリン、ポリオキシプロ
ピレングリセリン、ソルビタンオレエート、ソルビタン
ラウレート、ポリエチレングリコールソルビタンオレエ
ート、ポリエチレングリコールソルビタンラウレート
等、ならびに、ポリアルキレンエーテルポリオール、具
体的には、ポリエチレングリコール、ポリプロピレング
リコール等、糖脂肪酸エステル、エポキシ化大豆油、ポ
リオキシエチレンアルキルアミン脂肪酸エステル、ポリ
オキシエチレンアルキルフェニルエーテル、マレイン酸
アマイド、ステアリン酸アマイド、エルシン酸アマイド
等の炭素数１２〜２２の高級脂肪酸アマイド、エチレン
ビスステアリン酸アマイド、エチレンビスオレイン酸ア
マイド、ポリエチレンワックス、ポリプロピレンワック
ス、流動パラフィン等が利用できる。

【００２１】また、核剤としては、タルク、シリカ等の
無機物質、粘着剤としては、ヒマシ油誘導体、ポリブテ
ンの低分子物、ソルビタン高級脂肪酸エステル、テルペ
ン系樹脂、石油樹脂等が利用できる。また、樹脂フィル
ムは、単層構造でも積層構造でも良く、目的によって適
宜選択することができる。

【００２２】動的粘弾性温度依存曲線 非晶性樹脂の動的粘弾性温度依存曲線は、ＪＩＳ Ｋ−
７１９８−１９９１に従い、温度と動的貯蔵弾性率Ｅ′
の相関を示したものである。この動的粘弾性温度依存曲
線の微分値（変化率）の絶対値が最大の値を示す温度Ｔ
_max とは該分散曲線（図８）の勾配（微分値）が最も大
きくなる時の温度である。この勾配は、該依存曲線上の
２点を結ぶ直線の傾きであり、次式

【００２３】

【数１】Δｉ＝（Ｅ′_Tn−Ｅ′_Tn+1）／（Ｅ′_Tn+1−
Ｅ′_Tn+2）×１００ （式中、Δｉは、勾配（微分値）であり、Ｅ′_Tn、Ｅ′
_Tn+1およびＥ′_Tn+2は、それぞれの温度Ｔ_n 、Ｔ_n+1 、
Ｔ_n+2 における動的貯蔵弾性率である。）で示され、こ
の勾配の絶対値が最も大きくなるときの温度をＴ_max と
する。

【００２４】前記非晶性熱可塑性樹脂の異なる２種以上
の樹脂を、積層構造として用いる場合、または、混合し
て用いる場合、その樹脂の動的粘弾性温度依存曲線での
貯蔵弾性率において測定した連続する２点を結ぶ直線の
傾きの変化率が極大となる温度が複数存在するが、それ
らのうち高温側の温度をＴ_max とする。

【００２５】フィルム成形に用いる装置 本発明のインフレーション樹脂フィルムの成形に用いる
冷却装置は、例えば図２に示すように、環状成形ダイｄ
の樹脂吐出口ｈに臨在して設けた風冷リング２１と整流
筒２２よりなる。この風冷リング２１は、空気の吹出口
２１ａを有し、この風冷リングの下流側には、直径の異
なる環状整流筒２２，２２，…が、前記吐出口２１ａと
同心上に複数個半径方向に間隔を置いて配置してあり、
隣接する整流筒間に下流側開口の環状エアチャンバ２
３，２３，…が形成され、これら整流筒のうち最外側の
整流筒壁には、風冷リング寄りに複数の外気取入口２４
が放射状に穿設（図３参照）してあり、残りの整流筒下
端と前記風冷リング上面間には、前記エアチャンバ同士
を連結する外気吸排口が各々穿設２５，２５，…してあ
り、これら数個の整流筒の高さは、外側に位置するもの
ほど高くなり、これらの下流側端を結ぶ形状は外側へ広
がるテーパ状のバブル案内面を形成している。図３にお
いて、３０は空気導入管、３３はホースである。前記冷
却装置において更なるフィルム外観を向上させる為に
は、図４に示すように風冷リング３０上流側に補助吹出
口３１ａの他に吹出口１あるいは２以上の複数（３１
ｂ，３２）設け、この補助吹出口より吹出される風量の
調節可能な冷却装置でも良い。２６は第１部室、２７は
第２部室、２８は第３部室、２９，２９′は連結通路で
あり、更に、図５に示すように、バブルｅの内側も、環
状成形ダイｄの軸心ｏと同軸芯上に円筒状に起立させ、
その円筒状周壁に複数の空気吹出口３５ａ，３５ｂ，３
５ｃ，３５ｄを設けた内冷筒３５による冷却装置を併用
して用いることができる。

【００２６】内冷筒３５は図５，図６に示すように二重
管構造となっており、ポンプ１０より供給された冷却空
気は空気吸入口３６を経て二重管構造の内管のチャンバ
３６ａを通り、この内側管及び外側管のところどころに
は、例えば４０〜２００ｍｍの間隔に空気吸出口３５
ａ，３５ａ′，３５ｂ，３５ｂ′，…３５ｄ，３５ｄ′
を設け、バブルｅを内側から冷却し、風冷リング１１，
２１からのバブル内外面からの冷却に呼応してバブル内
外面の冷却が均一となるようにしている。また、内冷筒
３５より吐出された空気はバブルを内側から冷却すると
共にバブルを膨張させるのに用いる。外側管の上方は中
央が開けられており（３８）、内側管と外側管により形
成されたチャンバ３６ｂは空気排出の通路として用いら
れ、空気排出口３７よりバブル外へ空気は排出される。

【００２７】前記、風冷リング２１の下流側には、直径
の異なる環状整流筒２２が、前記風冷リング１１，２１
の吹出口と同軸心上に複数個半径方向に間隔を置いて配
置してあり、隣接する整流筒間に下流側開口の環状エア
チャンバ２３が形成され、これら整流筒のうち最外側の
整流筒周壁には、第２風冷リング２１寄りに複数の外気
取入口２４が放射状に穿設してあり、残りの整流筒下端
と前記第２風冷リング２１の上面間には、前記エアチャ
ンバ同士を連通する外気吸排口２５が各々穿設してあ
り、これら数個の整流筒の高さは、外側に位置するもの
ほど高くなり、これらの下流側端を結ぶ形状は外側へ広
がるテーパ状（この案内面の前記吐出口ｈの軸線ｏとな
す角度は４５〜７０度）のバブル案内面を形成している
構造となっている。

【００２８】これらのテーパ状のバブルｅの案内面の母
線は、直線的に限らず目的に応じ二次曲線であっても良
い。整流筒２２は、風冷リング２１の上面に、整流筒２
２の下端２２ａに穿設したほぞと、風冷リング状のほぞ
穴の相互かみ合いにより着脱自在に装着できる。同一直
径の整流筒２２は、高さの異なるものを少なくとも２
種、最終バブル径が小さいものにでも大きなものにでも
対応できるよう併せて用意しておくとよい。背丈の低い
ものを使用するときでも全体としては、整流筒群２２
は、外側のものほど背丈を高くして用いる。

【００２９】この一段、及び多段の風冷リングと、テー
パ状のバブル案内面を形成する整流筒群を備える冷却装
置を利用して、同一引取速度、同一肉厚のフィルムを成
形する場合、最終バブル径が大きくなればなるほど補助
の冷風の吹出口を多くするため風冷リングを増し、必要
により前記バブルを支持するエアチャンバの数も増大さ
せ、それにより最終バブル径に関係なく、バブルを安定
良く支持でき、インフレーション樹脂フィルムを成形で
きる。

【００３０】これら冷却装置を用いてインフレーション
成形する際、バブルｅの動的粘弾性温度依存曲線の微分
値の最大を示す温度Ｔ_max が現れる位置を、前記環状整
流筒の下流側である最外側環状整流筒の位置よりも上流
側に（最外側整流筒の高さＨの１／５〜４／５）位置さ
せる様に風冷リングから吹出す空気の風速を調整する。

【００３１】また、この温度Ｔ_max よりも下流側のバブ
ルは、前記ベンチュリ作用によるバブルと各環状整流筒
下流端間を減圧状態とし、バブルを整流筒側に吸引する
ことにより強制延伸配向され、フィルム強度、外観、熱
収縮特性等の優れた二軸延伸インフレーション樹脂フィ
ルムが得られる。本発明のインフレーションフィルム成
形方法において、風冷リングの下流面に複数の整流筒を
前記吐出口と同心上に間隔を置いて配置してあり、隣接
する整流筒間に下流側開口の環状エアチャンバが形成さ
れ、最外側の整流筒周壁に複数の外気取入口が放射状に
穿設してあり、残りの整流筒上流端と風冷リングの下流
側面間に、前記エアチャンバ同士を連通する外気吸排口
が各々穿設されているため、吹出口からバブルに向け吹
出され若干昇温した空気流が、バブルと前記整流筒下流
端間を流れる際に生じるベンチュリ作用で、バブルと前
記各環状整流筒下流端間が減圧状態となり、バブルを整
流筒側に吸引し、延伸する。また、環状エアチャンバに
は前記外気取入口、外気吸排口を通して外気流を取入れ
ることができ、前記吹出口からの空気流と合流してこの
エアチャンバ内の空気の一部が、この下流端からバブル
に伴って移動し、バブルを急速に冷却すると共に、この
減圧状態の複数個の環状エアチャンバにより、前記吐出
口を出たバブルを下方に引きつける力が発生し、フィル
ムの引取機との間に張力を与え、フィルムの配向延伸が
可能となる。

【００３２】加えて、これら数個の整流筒の高さを外側
に位置するものほど高くし、これら下流側端を結ぶ形状
を外側へ広がるテーパ状案内面とすることにより、最終
バブル径の大きなフィルムの成形においても、前記吐出
口から吐出した直後で整流筒の下流側端に接触すること
なく一気に所望径にバブルを膨張成形できる。更に、前
記外気吸排口を通して隣接する前記エアチャンバ間を外
気はその圧力に応じて流れ、常にバブル成形に適した圧
力に各エアチャンバ内圧力は維持される。この際、非晶
性熱可塑性樹脂バブルの動的粘弾性温度依存曲線の微分
値が最大となる温度Ｔ_max におけるバブル径ａは、最外
側環状整流筒の下流端より５〜６０ｃｍ上流側に位置す
るように、風冷リングから吹出される空気の風量を０．
０１〜５０ｍ³ ／分とする。

【００３３】また、上記Ｔ_max の温度でのバブル径ａと
バブルの最終径ｂとの比ｂ／ａは１．５〜１０倍、好ま
しくは２〜８倍である。比ｂ／ａが１．５より小さい
と、強制延伸配向が不充分であり期待する樹脂フィルム
のフィルム強度、熱収縮特性等の物性が劣る。また、比
ｂ／ａが１０より大きいと、強制延伸配向を行うために
風冷リングから吹出される空気の量を多量にし、成形し
なければならないが、その多量に吹出される空気により
バブルの安定性が低下する。

【００３４】更に、この際、冷却ブロアより供給される
空気の量を調整することにより温度Ｔ_max におけるバブ
ル径ａを最外側環状整流筒の位置よりも上流側に位置さ
せ、バブル径ａよりも下流側では、前記ベンチュリ作用
によるバブルと各環状整流筒下流端間を減圧状態にし、
バブルを整流筒側に吸引することにより強制延伸配向を
行い配向したインフレーション樹脂フィルムを製造す
る。

【００３５】このように製造された二軸延伸フィルム
は、縦と横の機械的強度バランスに優れ、熱収縮率も高
いものである。

【００３６】

【実施例】

実施例１ （１）Ｔ_max の測定 比重が１．０１、メルトフローレート５ｇ／１０分、
（２００℃、荷重５ｋｇｆで測定）のポリスチレンを、
１８０℃で圧縮成形し、縦２００ｍｍ、横２００ｍｍ、
厚さ１ｍｍのシートを得た。これを縦２５ｍｍ、横２ｍ
ｍ、厚さ１ｍｍの試料に切断した。

【００３７】（株）オリエンテック製非共振強制伸長振
動型装置“ＲＨＥＯ ＶＩＢＲＯＮ”ＤＤＶ−II／III
−ＥＡ（商品名）を用い、駆動周波数３．５Ｈｚ、昇温
速度２℃／分で、かつ、測定駆動部ＤＤＶ−IIの条件を
振動変位（片振幅）１６μｍ、静的張力５ｇ、ＤＤＶ−
III の条件を振動変位２５μｍ、静的張力１００ｇとし
て動的粘弾性を測定し、図７に示す動的粘弾性温度分散
（依存）曲線を得た。コンピュータによるこの分散曲線
の微分値の最大値を示す温度Ｔ_max は１１７℃であっ
た。

【００３８】（２）図４に示す冷却装置、即ち、次表１
の吹出口を有する風冷リング３０

【００３９】

【表１】 ＊ダイヘッドｄの上面からの高さ。

【００４０】の上に、上端の傾斜が６０度であって、環
状成形ダイｄ（直径５０ｍｍφ、リップ幅１．０ｍｍ）
の上面から最外側環状整流筒の下流端までの高さが表２
に示す寸法の整流筒２２を備えた冷却装置を図１に示す
インフレーション成形機の風冷リング１１の代わりに用
い、Ｔ_max が１１７℃のポリスチレンを口径が５０ｍ
ｍ、Ｌ／Ｄが２５の押出機を用いて１９５℃で混練し、
環状成形ダイに供給して、厚み３５μｍとなるようにし
て、環状成形ダイ温度：１９５℃、最終バブル径ｂ：４
００ｍｍ、引取速度：１２ｍ／分でインフレーション成
形することにより樹脂フィルムを製造した。

【００４１】その際、バブルのＴ_max １１７℃の温度の
ラインは環状成形ダイの表面より２１５ｍｍの距離の位
置にあり、このラインでのバブル径ａは約２１０．５ｍ
ｍとなるようにし（各整流筒部でのバブル径、温度は表
２に示す。）、この下流側では前記ベンチュリ作用によ
るバブルと各環状整流筒間を減圧状態にすることにより
強制延伸配向を行った（ｂ／ａ＝１．９）。

【００４２】

【表２】 ＊ダイヘッドｄの上面からの高さ。

【００４３】得られた延伸フィルムの機械的強度、外
観、熱収縮特性等のフィルム物性を表７に示す。 比較例１ 実施例１において、風冷リングの上に設けた複数個設置
した環状整流筒を除いた冷却装置を用いる他は同様にし
て最終バブル径ｂが４００ｍｍのインフレーション成形
を行おうとしたところ、バブルが不安定であり、インフ
レーションフィルムを生産することができなかった。

【００４４】比較例２ 比較例１において、最終バブル径が２５０ｍｍのインフ
レーション樹脂フィルムが得られるようにバブル内に供
給する空気の量を変更する他は同様に成形し、表７に示
す物性の樹脂フィルムを得た（ｂ／ａ＝１．０）。 比較例３ 実施例１において、Ｔ_max １１７℃の温度におけるバブ
ル径ａが最外側環状整流筒の下流端（バブル径ａ＝４０
０ｍｍ）に現れるように、風冷リングから吹出す風量を
表３の如く減少させた他は同様に成形し、表７に示す物
性の最終バブル径ｂが４００ｍｍであるインフレーショ
ン樹脂フィルムを得た（ｂ／ａ＝１．０）。

【００４５】

【表３】 ＊ダイヘッドｄの上面からの高さ。

【００４６】実施例２ Ｔ_max が１１７℃のポリスチレンを用い、かつ、冷却装
置として図５に示す内部冷却筒を付した冷却装置を風冷
リング１１の代りに用いた図１に示すインフレーション
成形機を用い、押出機で溶融し、ダイ径が１２０ｍｍ
φ、リップ幅１．５ｍｍの環状成形ダイｄに１９５℃で
供給し、引取速度１２ｍ／分で、下記の条件によりフィ
ルム成形を行って最終バブル径ｂが８４０ｍｍ、肉厚３
５μｍ、表７に示す物性のインフレーションフィルムを
得た。

【００４７】なお、Ｔ_max １１７℃におけるバブルの位
置は、環状成形ダイの表面より３６０ｍｍの箇所にあ
り、ｂ／ａは２．３の値であった。 第１風冷リング１１の吹出口 高さ：ダイヘッドｂの上面の同高さ、風量３３ｍ³ ／
分、風速２２ｍ／秒 第２風冷リング２１の吹出口 補助吹出口 ：高さ２３０ｍｍ、風量３８ｍ³ ／分、風
速２０ｍ／秒 主吹出口 ：高さ２５０ｍｍ、風量３９ｍ³ ／分、風
速２６ｍ／秒 円筒壁の外径：３８０ｍｍφ 円筒壁の高さ：２１０ｍｍ 整流筒（上端のテーパー６０度）：表４に示すとおり

【００４８】

【表４】 ＊ダイヘッドｄの上面からの高さ。

【００４９】内冷筒 外管径：９０ｍｍφ、内管径：６０ｍｍφ、吹出口：表
５に示すとおり

【００５０】

【表５】 ＊ダイヘッドｄの上面からの高さ。

【００５１】比較例４ 図１に示すインフレーション成形機を用い、Ｔ_max １１
７℃のポリスチレンを、口径５０ｍｍ、Ｌ／Ｄが２５の
押出機を用いて１９５℃で混練し、環状成形ダイ（径５
０ｍｍφ、リップ幅１．２ｍｍ）に供給して、厚み３５
μｍとなるようにして、環状成形ダイ温度：１９５℃、
風冷リング１１からの吹出し熱風温度９８℃、ブロー比
３．０、引取速度１５ｍ／分（ドラフト比２５）、最終
バブル径ｄ１５０ｍｍ、Ｔ_max の温度のバブル位置は成
形ダイより１８０ｍｍ上の条件でインフレーションフィ
ルム成形を行った（ｂ／ａ＝１）。

【００５２】この際、環状成形ダイの上面からバブルの
膨張終了位置までの高さ、バブル径及びバブルの表面温
度は表６のとおりである。

【００５３】

【表６】 ＊ダイヘッドｄの上面からの高さ。

【００５４】実施例１〜２、および比較例２〜４で得ら
れたフィルムの物性を表７に示す。フィルム評価は次の
方法による。 引張破壊強度，引張破壊伸度：ＪＩＳ Ｚ−１７０２ 霞み度 ：ＪＩＳ Ｋ−６７１４ 光沢度 ：ＪＩＳ Ｚ−８７４１（２０度） 熱収縮特性：図８に示す装置を使用して、方向を明確に
し、１００ｍｍ×１００ｍｍにサンプリングした樹脂フ
ィルムを各測定温度に調節した熱媒体（シリコンオイル
（１００ｃ／ｓ）を標準とする）に３分間浸漬した後、
取り出し、その収縮率を下式により算出する。

【００５５】

【数２】収縮率（％）＝（ｌ_V −１）／ｌ_V ×１００ ｌ_V ：試験片のもとの長さ（１００ｍｍ） ｌ ：処理した後の長さ（ｍｍ）

【００５６】シュリンク包装適性：茨木精機（株）製自
動包装機：ＳＰ６０１Ｗ（商品名）を使用し、被包装物
として縦１００ｍｍ、横１５０ｍｍ、高さ３０ｍｍの被
包装物を用い、商品流れ方向後部２０ｍｍの位置でフィ
ルムを溶断シールし包装する。その後、この包装物を１
２０℃に設定したシュリンクトンネル内を０．５秒で通
過させることにより、フィルムを収縮させ、その被包装
物へのフィルムのタイト性を図９に示す３段階の基準で
評価した。

【００５７】○は良好で、熱収縮フィルムが被包装物に
ぴったりとタイトに接しており、外観が良好である。△
は、外観は良好であるが、一部、空気溜りがある状態を
示す。×は、熱収縮が十分でなく、一部尾がフィルムに
残り、外観が悪い。

【００５８】

【表７】

【図面の簡単な説明】

【図１】従来のインフレーションフィルム成形装置の断
面図である。

【図２】冷却装置の断面図である。

【図３】フィルムを製造している状態の部分断面図であ
る。

【図４】本発明を実施するのに用いる冷却装置の断面図
である。

【図５】本発明を実施するのに用いる別の冷却装置の断
面図である。

【図６】内冷筒の断面図である。

【図７】動的粘弾性温度依存曲線を示す。

【図８】フィルムの熱収縮率を測定するのに用いる装置
の斜視図である。

【図９】シュリンク包装適性評価における３段階のレベ
ルを示す。

【符号の説明】

ａ バブルの温度Ｔ_max におけるバブル径 ｂ 最終バブル径 ｄ 成形ダイ ｅ バブル ｆ 樹脂フィルム １ インフレーション成形機 １１，２１ 風冷リング １４ 引取ロール １５ フィルム幅制御装置 １９ 巻取機 ２２ 整流筒 ２３，２３′ エアチャンバ ２４ 外気取入口 ２５ 外気吸排口 ３１ 上流吹出口 ３２ 下流吹出口 ３４ 円周壁 ３５ 内冷筒

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 小林 則之 三重県四日市市東邦町１番地 三菱油化株 式会社四日市総合研究所内 (72)発明者 赤池 治 三重県四日市市東邦町１番地 三菱油化株 式会社四日市総合研究所内

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 非晶性熱可塑性樹脂製バブルの中に空気
   を吹込み、バブルを膨張させて配向したインフレーショ
   ン樹脂フィルムを製造する方法において、バブル原料の
   非晶性熱可塑性樹脂の温度−動的貯蔵弾性率の相関を示
   す動的粘弾性温度依存曲線の微分値（変化率）の絶対値
   が最大の値を示す温度Ｔ_max におけるバブル径をａと
   し、膨張されたバブルの最終径をｂとした時、ｂ／ａが
   １．５〜１０倍である条件下でインフレーション樹脂フ
   ィルムを製造することを特徴とする延伸樹脂フィルムの
   製造方法。
2. 【請求項２】 上記請求項１に記載の方法において、バ
   ブルを吐出する環状成形ダイの環状溶融樹脂吐出口に、
   環状吹出口を有する風冷リングが臨在して設けてあり、
   この風冷リングの下流側には、直径の異なる環状整流筒
   が、前記吐出口と同心上に複数個半径方向に間隔を置い
   て配置してあり、隣接する整流筒間に下流側開口の環状
   エアチャンバが形成され、これら整流筒のうち最外側の
   整流筒壁には、風冷リング寄りに複数の外気取入口が放
   射状に穿設してあり、残りの整流筒下端と前記風冷リン
   グ上面間には、前記エアチャンバ同士を連結する外気吸
   排口が各々穿設してあり、これら数個の整流筒の高さ
   は、外側に位置するものほど高くなり、これらの下流側
   端を結ぶ形状は外側へ広がるテーパ状のバブル案内面を
   形成している冷却装置を用いて、バブルの非晶性樹脂の
   温度Ｔ_max におけるバブル径ａの位置が整流筒の途中に
   くるように製造することを特徴とする請求項１の製造方
   法。
3. 【請求項３】 上記請求項２に記載した方法において、
   環状溶融樹脂吐出口に臨在して設けてある風冷リングで
   溶融バブルの外周からバブルに空気を吹付けて冷却する
   と共に、バブルの内側からも環状成形ダイの軸心と同一
   軸心上に円筒状に起立させた二重の管より構成され、そ
   の二重の管それぞれの円筒状周壁に複数の空気吹出口を
   設け、内側の管より空気を導入し、外側の管と内側の管
   との間の通路から空気を外部へ排出可能な内冷筒より吹
   出される空気で冷却することにより製造をすることを特
   徴とする請求項２に記載の製造方法。
4. 【請求項４】 上記請求項３に記載した方法において、
   環状成形ダイから押出されたバブルを、その外周面はま
   ず環状成形ダイ直後に設けられた第１風冷リングで予備
   冷却した後、この第１風冷リングより下流側に設けら
   れ、かつ、第１風冷リングとはバブルを囲繞する円周壁
   により連結されている第２風冷リングでバブルを本格的
   に冷却し、一方、バブルの内側も内冷筒により冷却する
   ことにより製造を行うことを特徴とする請求項３に記載
   の製造方法。