JPH0891293A - 二重反転プロペラ用軸受装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 内軸２３と外軸とが反対方向にほぼ等速度
で回転するエンジンの高回転域においては潤滑油の動圧
による負荷容量のみで内軸２３を支え、動圧のみでは十
分な負荷容量を発生することが困難な低回転域において
は給油圧力を高くして静圧を付加することによって負荷
容量を確保することができる二重反転プロペラ用軸受装
置を提供することを課題とする。 【構成】 内軸２３の中央給油通路２８および放射状
給油孔２９を通して内軸２３から内側軸受２６の内周面
に潤滑油を供給するとともに、内側軸受２６の内周面に
複数の凹凸形状部（テーパーランド４２）を形成し、凹
凸形状部４２とは異なる内周面（ランド面４１）に放射
状給油孔２９を対向させたことを特徴とする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は船舶などの二重反転プロ
ペラを支持する二重反転プロペラ用軸受装置にかかるも
ので、とくに内軸と外軸との間の軸受部分を改良した二
重反転プロペラ用軸受装置に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来から、プロペラの推進エネルギーを
有効に活用するために、前方プロペラを有する外軸と、
この外軸に内嵌するとともに後方プロペラを有する内軸
とを互いに反対方向に回転駆動する二重反転プロペラが
知られている。

【０００３】たとえば図１４は、従来の二重反転プロペ
ラ１の一部切欠き側面図、図１５は、図１４のＸＶ−Ｘ
Ｖ線断面図であって、二重反転プロペラ１は、前方プロ
ペラ２を有する外軸３と、後方プロペラ４を有する内軸
５と、外軸３および内軸５をそれぞれ反対方向に回転駆
動する主機関６と、を有する。

【０００４】外軸３は、これを円筒状に形成してあるも
ので、船舶本体の船尾部分７に外側軸受８および外側シ
ール９を介してこれを回転可能に設ける。内軸５は、こ
の外軸３の内方に内側軸受１０および内側シール１１を
介して反対方向に回転可能に設ける。

【０００５】外軸３、内軸５、外側軸受８および内側軸
受１０部分に潤滑油を供給する潤滑油供給機構１２を設
けてある。なお、前方プロペラ２および後方プロペラ４
に対向してラダーホーン１３および舵板１４を設けてあ
る。

【０００６】こうした構成の二重反転プロペラ１におい
て、外軸３と船尾部分７との間の外側軸受８は通常の軸
受機構を採用可能であるが、とくに内軸５と外軸３との
間に介装する内側軸受１０は、内方で回転する内軸５
と、外方で反転する外軸３との回転方向が互いに反対で
あるため、潤滑油供給機構１２からの潤滑油による油膜
の形成によって流体滑り軸受作用を行うことに問題があ
る。

【０００７】つまり、図１５に示すように、内軸５が時
計方向に回転し、外軸３およびこの外軸３の内周面に固
定してある滑り軸受などの内側軸受１０が反時計方向に
回転する場合に、外軸３と内軸５とがほぼ等速度で回転
すると、内軸５の外周面と内側軸受１０の内周面との間
の潤滑油がこの間に油膜を形成することができなくなる
という問題がある。

【０００８】そこで、内側軸受１０の内面にテーパーラ
ンド部（図示せず）を設けて、動圧による負荷容量によ
り内軸５を持ち上げようとする軸受が提案されている
が、主機関６の始動時ないし低速回転時には動圧による
負荷容量が小さいため、油膜が薄くなり、軸受面におい
て内軸５および内側軸受１０が金属接触して内側軸受１
０が焼け付くという問題がある。

【０００９】こうした問題を解消するための従来の技術
として、たとえば図１６に示すような、静圧軸受を基本
とした「二重反転プロペラ用船尾管軸受」（特公平５−
４５４７９号）がある。この軸受においては、内軸５内
に油圧同芯穴１５およびこの油圧同芯穴１５から放射状
に延びる放射状給油孔１６を形成し、また放射状給油孔
１６にはオリフィス形成用のあるいは毛細管絞り用の小
穴付きネジ１７をはめ込んで、内軸５と、外軸３ないし
内側軸受１０との間に放射状給油孔１６から内側軸受１
０に向かって高圧の油を噴出することにより均等に圧力
を付与して、内軸５を持ち上げようとする静圧による負
荷容量を発生させ、内軸５の片当たりなどを防止しよう
としている。

【００１０】しかしながら、この船尾管軸受の場合に
は、外軸３の内側軸受１０が真円軸受であるため、内軸
５および外軸３が等速度で互いに反転した場合、理論上
この真円軸受では潤滑油の動圧による負荷容量が発生し
ない。

【００１１】したがって、内軸５と外軸３（内側軸受１
０）とがほぼ等速度で反転する高回転数比の場合に、ブ
ラックアウトや潤滑油供給機構１２の給油ポンプの故障
などにより放射状給油孔１６からの静圧給油が失われた
ときには、油膜が形成されず、焼付けを起こしやすいと
いう問題がある。

【００１２】また、上述のように高回転数比においては
動圧による負荷容量が不足するため、放射状給油孔１６
から比較的高い静圧をかけて潤滑油を供給する必要があ
り、潤滑油供給機構１２が大型化するという問題があ
る。

【００１３】

【発明が解決しようとする課題】本発明は以上のような
諸問題にかんがみなされたもので、内軸と外軸とが反対
方向にほぼ等速度で回転する等速二重反転時、あるいは
これに近い状態のときにも、とくに内側軸受に負荷容量
を与えることができる二重反転プロペラ用軸受装置を提
供することを課題とする。

【００１４】また本発明は、エンジンの高回転域におい
ては、潤滑油の動圧による負荷容量のみで内軸を支え、
動圧のみでは十分な負荷容量を発生することが困難な低
回転域においては給油圧力を高くして静圧を付加するこ
とによって負荷容量を確保することができる二重反転プ
ロペラ用軸受装置を提供することを課題とする。

【００１５】また本発明は、内側軸受の非真円形状を利
用し、低い給油圧力で十分な負荷容量を発生させること
ができる二重反転プロペラ用軸受装置を提供することを
課題とする。

【００１６】また本発明は、潤滑油供給機構を大型化す
ることなく、船内電力を節約することができる二重反転
プロペラ用軸受装置を提供することを課題とする。

【００１７】

【課題を解決するための手段】すなわち本発明は、内側
軸受の内周面を非真円形状にすることにより内軸との間
において動圧を発生させること、およびこの非真円形状
には放射状給油孔を対向させないことに着目したもの
で、前方プロペラを有する外軸と、この外軸に内嵌して
該外軸とは反対方向に回転駆動するとともに後方プロペ
ラを有する内軸と、この内軸と上記外軸との間に設けた
軸受と、を有する二重反転プロペラ用軸受装置であっ
て、上記内軸に中央給油通路と、この中央給油通路に連
通する複数本の放射状給油孔とを形成し、これら中央給
油通路および放射状給油孔を通して該内軸から上記軸受
の内周面に潤滑油を供給するとともに、この軸受の内周
面に複数の凹凸形状部を形成し、かつこれらの凹凸形状
部とは異なる上記軸受の内周面に上記放射状給油孔を対
向させたことを特徴とする二重反転プロペラ用軸受装置
である。

【００１８】上記凹凸形状部は、これをテーパーランド
あるいは多円弧軸受面とすることができる。

【００１９】上記軸受の内周面に真円部を形成すること
ができる。

【００２０】上記放射状給油孔と上記凹凸形状部とを軸
方向に交互に複数列形成することができる。

【００２１】

【作用】本発明による二重反転プロペラ用軸受装置にお
いては、内軸の内部から放射状給油孔を通じて内側軸受
の表面に潤滑油を供給するとともに、この内側軸受の内
周面に複数のテーパーランドあるいは多円弧軸受面など
の凹凸形状部を形成することにより非真円形状とし、か
つこの非真円形状ではない内周面に放射状給油孔を対向
させたので、内軸の内方から内側軸受方向に向かって供
給される潤滑油による静圧負荷容量の変化を小さくする
ことができる。

【００２２】さらに、テーパーランド部あるいは多円弧
軸受面などの凹凸形状部を形成してあるため、回転数比
によらず内軸および内側軸受の間に動圧による負荷容量
がほぼ一定に発生し、したがって、放射状給油孔からの
静圧を大きくする必要がない。

【００２３】結果的に、ブラックアウト時などにおいて
給油が行われずに静圧による負荷容量を発生させること
ができない場合でも、あるいはプロペラが低速度の遊転
状態となった場合にも、回転数比によらず動圧による負
荷容量を発生することができるので、軸の焼付きなどを
回避して安全性を高めることが可能となる。

【００２４】

【実施例】つぎに、本発明の実施例による二重反転プロ
ペラ用軸受装置を図１ないし図１３にもとづき説明す
る。ただし、図１４ないし図１６と同様の部分には同一
符号を付し、その詳述はこれを省略する。

【００２５】図１は、二重反転プロペラ２０用の軸受装
置２１の断面図、図２は、図１のＩＩ−ＩＩ線断面図で
あって、図１に示すように、二重反転プロペラ２０は前
方プロペラ２を有する外軸２２と、後方プロペラ４を有
する内軸２３とを有する。

【００２６】外軸２２は、これを円筒状に形成してある
もので、前方プロペラ２の前方プロペラボス２４および
連結部材２５と一体的に、外側軸受８を介してこれを回
転可能に設けてある。

【００２７】内軸２３は、この外軸２２の内方に内側軸
受２６を介して、後方プロペラ４の後方プロペラボス２
７と一体的に、外軸２２とは反対方向に回転可能に設け
てある。

【００２８】上記内軸２３および内側軸受２６部分に本
発明の二重反転プロペラ用軸受装置２１を設けてある。
すなわち、内軸２３の中央軸方向に中央給油通路２８を
形成し、ここに潤滑油供給機構１２から所定圧力で潤滑
油を供給する。

【００２９】図２にも示すように、中央給油通路２８に
連通して内軸２３の部分に複数本の放射状給油孔２９
（図２に示すように軸方向に直角な断面部分に８本、図
１に示すように軸方向に３列、計一箇所の内軸２３に２
４本の放射状給油孔２９）を形成し、内軸２３の外周面
と内側軸受２６の内周面との間の軸受表面に潤滑油を供
給可能としてある。

【００３０】この軸受表面に供給された潤滑油のうちの
一部は、内側軸受２６の軸方向油路３０を通り、隔離用
円筒部材３１と内軸２３との間の円筒通路３２を通り、
隔離用円筒部材３１の直径方向連通孔３３、および外軸
２２の排油孔３４を通って、船尾部分７の排出口３５か
ら潤滑油供給機構１２のタンク（図示せず）へ還流す
る。

【００３１】軸受表面に供給された潤滑油のうち円筒通
路３２の方向に流れたものは、上述の一部の潤滑油と合
流して、円筒通路３２、隔離用円筒部材３１の直径方向
連通孔３３、外軸２２の排油孔３４、船尾部分７の排出
口３５から上記タンクへ還流する。

【００３２】つぎに図２ないし図８を参照して本発明の
二重反転プロペラ用軸受装置２１部分について説明す
る。図２に示すように二重反転プロペラ用軸受装置２１
は、内側軸受２６の内周面においてその軸方向に直角な
面に、曲面状テーパー面４０（非真円部）およびランド
面４１（真円部）を交互に配置してなるテーパーランド
４２を等角度間隔で形成してある。

【００３３】曲面状テーパー面４０は、内軸２３の外周
面の曲率より小さな曲率の円弧によってリセス状にこれ
を形成してある。ランド面４１は、内軸２３の外周面と
同心円状にこれを形成してある。

【００３４】図３は、曲面状テーパー面４０およびラン
ド面４１をより具体的に示す断面図であって、内側軸受
２６の中心から任意の半径Ｒ１の円周上において等中心
角に分割する点（図では八箇所）を中心としてさらに半
径Ｒ２で円を描くことにより内側軸受２６の内周面にラ
ンド面４１を残しつつ曲面状テーパー面４０を形成す
る。

【００３５】半径Ｒ１、Ｒ２を任意に選択かつ組み合わ
せることにより、所定の形状および深さを有する曲面状
テーパー面４０および所定長さのランド面４１を得るこ
とができる。

【００３６】内軸２３の半径をＲ、内軸２３の外周面と
内側軸受２６の内周面との間の間隙をＣとすれば、曲面
状テーパー面４０の最大深さＨは、Ｒ１＋Ｒ２−（Ｒ＋
Ｃ）となる。

【００３７】曲面状テーパー面４０の最大深さＨは、軸
受パッド数すなわちテーパーランド４２の数や運転条件
などで若干変更することがあるが、１．０〜３．０×内
側軸受２６の径／１００００程度である。

【００３８】ただし、内軸２３に形成した三列の放射状
給油孔２９を軸方向に沿ってテーパーランド４２に同等
に対向させる構成のままでは、内軸２３の回転に応じて
放射状給油孔２９がテーパーランド４２における曲面状
テーパー面４０に対向するとき、およびランド面４１に
対向するときにおいて、それぞれ三列の放射状給油孔２
９ともその相対位置関係が互いに同様なので、放射状給
油孔２９からの潤滑油により発生する静圧による負荷容
量が軸方向において同様に変化することになり、全体と
して内軸２３の軸心位置が若干不安定になるという問題
がある。

【００３９】そこで本発明においては、図４および図５
に示すようなテーパーランド４２を形成することとし
た。まず図４は、放射状給油孔２９を一列に形成した場
合の、内側軸受２６の内周面の展開図であり、放射状給
油孔２９に対向する内周面上に一周して中央部のランド
面４１Ｃを形成するとともに、その図中左右端部側に
は、テーパーランド４２の曲面状テーパー面４０および
左右端部のランド面４１Ｌ、４１Ｒを交互に形成してい
る。

【００４０】なおランド面４１の幅は、この非真円形状
の動圧による負荷容量を極端に減少しない程度の、たと
えば放射状給油孔２９の直径の２〜４倍程度としてあ
る。

【００４１】また図５は、放射状給油孔２９を三列に形
成した場合であって、図４と同様の内側軸受２６の当該
内周面の展開した状態を示し、図示のように内側軸受２
６の内周面においてランド面４１を格子状に形成すると
ともに、その間の部分に曲面状テーパー面４０を配置
し、内周面方向のランド面４１に放射状給油孔２９を対
向させている。

【００４２】かくして、図４に示したような構成の場合
には、非真円形状である曲面状テーパー面４０と真円形
状である左右端部のランド面４１Ｌ、４１Ｒを交互に配
置するとともに、真円形状である中央部のランド面４１
Ｃに放射状給油孔２９を対向させたので、放射状給油孔
２９は常に真円部である中央部のランド面４１Ｃに臨む
ため静圧による負荷容量が変化することなく、軸方向に
おける負荷容量を全体として均一化し、負荷容量の変動
を小さくすることができる。

【００４３】また図５に示したような構成の場合にも同
様に、内周面方向のランド面４１に放射状給油孔２９を
対向させたので、静圧による負荷容量が変化することな
く、軸方向における負荷容量を全体として均一化し、負
荷容量の変動を小さくすることができる。

【００４４】図６は、内側軸受２６の内周面における非
真円形状の他の例を示す図３と同様の断面図であって、
テーパーランド４２と同様の非真円形状を形成する構成
が図３の場合と若干異なる。内側軸受２６の内周面を等
分（たとえば八等分）するとともに、これら隣合う等分
点の間において当該内周面に凹部を形成する。

【００４５】すなわち、内軸２３の中心から任意の半径
Ｒ１の円周上において等中心角に分割する点（図では八
箇所）のうち互いに隣り合う二点を中心としてさらに半
径Ｒ３でふたつの円を描きこれらの円弧が上記内周面と
交差するとともに互いに隣合う等分点の間において、テ
ーパーランド４２に相当する多円弧軸受面４３（凹部）
を所定の深さおよび形状に形成する。半径Ｒ１、Ｒ３を
任意に選択かつ組み合わせることにより、所定の形状お
よび深さを有する多円弧軸受面４３を得ることができ
る。

【００４６】図７に示すように、図４のテーパーランド
４２の場合と同様に、放射状給油孔２９を一列に形成し
た場合に、この放射状給油孔２９を真円部であるランド
面４１に対向させるとともに、その左右端部側に多円弧
軸受面４３を形成してある。

【００４７】また図８に示す例では、放射状給油孔２９
を三列に形成した場合に、ランド面４１もこれに合わせ
て三列に形成したものである。

【００４８】図９は、放射状給油孔２９を一列に形成す
るとともに、放射状給油孔２９に対向する真円部として
ランド面４１を設けた場合と、真円部を設けない場合
（内側軸受２６の内周全面にテーパーランド４２を形成
した場合）の静圧および動圧による負荷容量の安定性
を、軸の回転数に対する油膜の厚さで定性的に示したグ
ラフである。なお、図において「最大回転数」とは、連
続最大出力回転数、いわば定格出力時の回転数であり、
「最小回転数」とは、これ以下の回転数では運転不可能
となってエンジンが停止してしまう最低回転数のことを
言う。

【００４９】図９に示すように、真円部を有するテーパ
ーランドの場合の方が、真円部のない場合に比較して、
最大負荷容量と最小負荷容量との間の幅が小さく、油膜
の厚さが安定していること、および最小負荷容量は真円
部を有するテーパーランドの場合の方が大きいことがわ
かる。

【００５０】図１０は、テーパーランド４２あるいは多
円弧軸受面４３および放射状給油孔２９を形成した場合
の内軸２３の回転数に対する最小油膜厚さ（負荷容量）
の関係を示すグラフであって、内軸２３および内側軸受
２６が高速度で回転している場合には、動圧による負荷
容量が十分に発生するため、必要な油膜の厚さを得るこ
とができ、潤滑油の温度上昇が許容される限界まで給油
圧力を下げることができる。

【００５１】また、動圧による負荷容量が不足する低回
転域で運転されるときには、静圧による負荷容量を増加
するように制御する。

【００５２】ただし、潤滑油供給機構１２の給油ポンプ
（図示せず）が「ＯＮ／ＯＦＦ」される回転数付近で長
い時間運転すると、海象（海上の気象条件）により回転
数がわずかに変動するたびに絶えず給油ポンプを「ＯＮ
／ＯＦＦ」することになるので、図１０に示すように、
軸回転数が上昇時はＡ−Ｂ−Ｃ−Ｄ−Ｅの経路を通って
軸回転数下降時はＥ−Ｄ−Ｆ−Ｂ−Ａのようなヒステリ
シスを描く運転制御を行うことにより、一度給油ポンプ
を「ＯＮ」としたら多少回転数が上昇しても「ＯＦＦ」
としないように設計する。

【００５３】図１１は、回転数比、（内側軸受２６回転
数／内軸２３回転数）×１００に対する最小油膜厚さ
（負荷容量）の関係を示すグラフである。従来例として
図１６に示したような内軸２３および内側軸受２６がと
もに真円の場合、互いに反転する内軸２３および内側軸
受２６がそれぞれ潤滑油を運び込む作用が相殺されるた
め、互いに全くの等速度で反転した場合には、負荷容量
はゼロとなる。

【００５４】しかしながら本発明のように、内軸２３お
よび内側軸受２６にテーパーランド４２あるいは多円弧
軸受面４３のような凹凸部ないし非真円形状部を複数個
形成することにより、内軸２３および内側軸受２６の回
転方向が反対であっても内軸２３と内側軸受２６との間
における新たな隙間によって、軸回転にともなう動圧に
よる負荷容量を新たに発生させることができる。

【００５５】したがって図１１に図示のように、回転数
比が低い領域では真円軸受の方が動圧による負荷容量が
高いが、二重反転プロペラ２０においてプロペラ推進効
率の高くなる高回転数比の領域ではテーパーランド４２
あるいは多円弧軸受面４３を形成した内側軸受２６の方
が動圧による負荷容量が高くなることがわかる。

【００５６】つぎに図１２および図１３にもとづき、静
圧による負荷容量および潤滑油の給油圧について説明す
る。図１２は、図２ないし図３と同様の、ただし内軸２
３が内側軸受２６に対して若干偏心した場合の断面図、
図１３は、回転数比に対する油膜厚さの関係を示すグラ
フであって動圧と静圧との負荷容量を示す。

【００５７】図１２に示すように、潤滑油の供給圧ＰＳ
に対して内側軸受２６の圧力はオリフィス形成用の、あ
るいは毛細管形成用の小穴付きネジ１７による絞りの抵
抗で内軸２３の図中、下面でＰ１、内軸２３の上面でＰ
２に低下する。

【００５８】内軸２３の外周面と内側軸受２６のランド
面４１部分の内周面との間の間隔を下面でＨ１、上面で
Ｈ２とすると、内軸２３と内側軸受２６の中心がそれぞ
れ一致するときにはＨ１＝Ｈ２となり、小穴付きネジ１
７による絞りと軸受隙間の絞りの抵抗とが同等となって
Ｐ１＝Ｐ２となるため負荷容量はゼロとなる。

【００５９】また内軸２３が偏心して偏心距離ｅだけ図
中下方に沈むと、Ｈ１＜Ｈ２、かつＰ２＜Ｐ１となり、
この差圧（Ｐ１−Ｐ２）によって負荷容量が発生する。

【００６０】図１３に示すように、本発明におけるテー
パーランド４２あるいは多円弧軸受面４３のような非真
円形状を有する内軸２３の方が動圧による負荷容量が高
いために、より低い給油圧で同等の負荷容量を得ること
ができ、図１６に示した真円軸受に比較して給油圧力を
下げることができる。

【００６１】

【発明の効果】以上のように本発明によれば、内側軸受
の内周面に非真円形状のテーパーランドあるいは多円弧
軸受面などを形成するとともに放射状給油孔が直接対向
するランド部を真円部としたので、動圧による負荷容量
を積極的に発生させることが可能となるとともに、給油
圧力もこれを低く抑えることができ、かつ静圧による負
荷容量も安定させることができる。

【００６２】したがって、潤滑油供給機構からの静圧給
油が不要あるいは低圧ですむため、船内電力を節約する
ことができる。

【００６３】また、ブラックアウト時などにおいて静圧
給油が行われず、また前方プロペラおよび後方プロペラ
が低速度の遊転状態となった場合にも、回転数比によら
ず動圧による負荷容量を発生することができるので、真
円軸受構造の場合よりも耐焼き付け性を向上させて安全
性を向上させることができる。

【００６４】

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施例による二重反転プロペラ用軸受
装置２１を装備した二重反転プロペラ２０の断面図であ
る。

【図２】同、図１のＩＩ−ＩＩ線断面図である。

【図３】同、曲面状テーパー面４０およびランド面４１
をより具体的に示す断面図である。

【図４】同、放射状給油孔２９を一列に形成する場合の
内側軸受２６の内周面の展開図である。

【図５】同、放射状給油孔２９を三列に形成する場合の
内側軸受２６の内周面の展開図である。

【図６】同、内側軸受２６の内周面における非真円形状
の他の例（多円弧軸受面４３）を示す図３と同様の断面
図である。

【図７】同、放射状給油孔２９を一列に形成する場合の
内側軸受２６の内周面の展開図である。

【図８】同、放射状給油孔２９を三列に形成する場合の
内側軸受２６の内周面の展開図である。

【図９】同、放射状給油孔２９に対向する真円部として
ランド面４１を設けた場合と、真円部を設けない場合と
の、軸の回転数に対する油膜の厚さの関係を示すグラフ
である。

【図１０】同、テーパーランド４２あるいは多円弧軸受
面４３および放射状給油孔２９を形成した場合の内軸２
３の回転数に対する最小油膜厚さ（負荷容量）の関係を
示すグラフである。

【図１１】同、回転数比に対する最小油膜厚さの関係を
示すグラフである。

【図１２】同、図２ないし図３と同様の、ただし内軸２
３が内側軸受２６に対して若干偏心した場合の断面図で
ある。

【図１３】同、回転数比に対する油膜厚さの関係を示す
グラフである。

【図１４】従来の二重反転プロペラ１の一部切欠き側面
図である。

【図１５】同、図１４のＸＶ−ＸＶ線断面図である。

【図１６】従来の静圧真円軸受を基本とした二重反転プ
ロペラ用船尾管軸受の要部断面図である。

【符号の説明】

１ 二重反転プロペラ ２ 前方プロペラ ３ 外軸 ４ 後方プロペラ ５ 内軸 ６ 主機関 ７ 船舶本体の船尾部分 ８ 外側軸受 ９ 外側シール １０ 内側軸受 １１ 内側シール １２ 潤滑油供給機構 １３ ラダーホーン １４ 舵板 １５ 油圧同芯穴 １６ 放射状給油孔 １７ オリフィス形成用の小穴付きネジ ２０ 二重反転プロペラ ２１ 二重反転プロペラ用軸受装置 ２２ 外軸 ２３ 内軸 ２４ 前方プロペラボス ２５ 外軸２２の連結部材 ２６ 内側軸受 ２７ 後方プロペラボス ２８ 中央給油通路 ２９ 放射状給油孔 ３０ 内側軸受２６の軸方向油路 ３１ 隔離用円筒部材 ３２ 円筒通路 ３３ 隔離用円筒部材３１の直径方向連通孔 ３４ 外軸２２の排油孔 ３５ 船尾部分７の排出口 ４０ 曲面状テーパー面（非真円部） ４１ ランド面（真円部） ４１Ｃ 中央部のランド面 ４１Ｌ 左端部のランド面 ４１Ｒ 右端部のランド面 ４２ テーパーランド（曲面状テーパー面４０およびラ
ンド面４１） ４３ 多円弧軸受面 Ｃ 内軸２３の外周面と内側軸受２６の内周面との間の
間隙 Ｈ 曲面状テーパー面４０の深さ Ｒ 内軸２３の半径 Ｒ１ 曲面状テーパー面４０を形成するための内軸２３
の中心からの任意の半径 Ｒ２ 曲面状テーパー面４０を形成するための半径Ｒ１
の円周上の点からの任意の半径 Ｒ３ 多円弧軸受面４３を形成するための半径Ｒ１の円
周上の点からの任意の半径 ＰＳ 潤滑油の供給圧 Ｐ１ 内軸２３の下面での圧力 Ｐ２ 内軸２３の上面での圧力 Ｈ１ 内軸２３の外周面と内側軸受２６のランド面４１
部分の内周面との間の下面での間隔 Ｈ２ 内軸２３の外周面と内側軸受２６のランド面４１
部分の内周面との間の上面での間隔 ｅ 内軸２３が内側軸受２６に対して偏心した偏心距離

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 前方プロペラを有する外軸と、 この外軸に内嵌して該外軸とは反対方向に回転駆動する
   とともに後方プロペラを有する内軸と、 この内軸と前記外軸との間に設けた軸受と、を有する二
   重反転プロペラ用軸受装置であって、 前記内軸に中央給油通路と、この中央給油通路に連通す
   る複数本の放射状給油孔とを形成し、これら中央給油通
   路および放射状給油孔を通して該内軸から前記軸受の内
   周面に潤滑油を供給するとともに、 この軸受の内周面に複数の凹凸形状部を形成し、かつこ
   れらの凹凸形状部とは異なる前記軸受の内周面に前記放
   射状給油孔を対向させたことを特徴とする二重反転プロ
   ペラ用軸受装置。
2. 【請求項２】 前記凹凸形状部は、これをテーパーラ
   ンドあるいは多円弧軸受面としたことを特徴とする請求
   項１記載の二重反転プロペラ用軸受装置。
3. 【請求項３】 前記軸受の内周面に真円部を形成した
   ことを特徴とする請求項１記載の二重反転プロペラ用軸
   受装置。
4. 【請求項４】 前記放射状給油孔と前記凹凸形状部と
   を軸方向に交互に複数列形成したことを特徴とする請求
   項１記載の二重反転プロペラ用軸受装置。