JPH0891848A - 竪型ガラス溶融炉 - Google Patents
竪型ガラス溶融炉Info
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- JPH0891848A JPH0891848A JP22777194A JP22777194A JPH0891848A JP H0891848 A JPH0891848 A JP H0891848A JP 22777194 A JP22777194 A JP 22777194A JP 22777194 A JP22777194 A JP 22777194A JP H0891848 A JPH0891848 A JP H0891848A
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- glass
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
- C03B5/02—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture in electric furnaces, e.g. by dielectric heating
- C03B5/033—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture in electric furnaces, e.g. by dielectric heating by using resistance heaters above or in the glass bath, i.e. by indirect resistance heating
- C03B5/0336—Shaft furnaces
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Furnace Details (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 品質の優れたガラスを安定生産することがで
きる竪型ガラス溶融炉を提供すること。 【構成】 ガラス溶融炉のガラス原料加熱部は溶融炉の
水平断面のほぼ全域にわたる板状の抵抗発熱体６からな
り、該発熱体６の炉本体１０の炉側壁と対向する辺部分
の厚さを他の発熱体面（発熱板）６ａのそれよりも厚い
肉厚部６ｃとし、ターミナル部６ｂから電圧を印加して
ガラス原料を溶融させる。この時肉厚部６ｃは発熱板６
ａより高い温度にすることができ、肉厚部６ｃ近傍のガ
ラス素地をより高く加熱することができ、この部分のガ
ラス素地に上昇流が生じ、かつ隙間での下降流を減少さ
せる。前記隙間を通過したガラス素地も発熱体６の肉厚
部６ｃの高温化領域で加熱されるので、溶解または加熱
が十分に行われ、溶解不十分または加熱不十分なガラス
素地が発熱体６と炉側壁との隙間から通り抜けることを
防ぐことができる。
きる竪型ガラス溶融炉を提供すること。 【構成】 ガラス溶融炉のガラス原料加熱部は溶融炉の
水平断面のほぼ全域にわたる板状の抵抗発熱体６からな
り、該発熱体６の炉本体１０の炉側壁と対向する辺部分
の厚さを他の発熱体面（発熱板）６ａのそれよりも厚い
肉厚部６ｃとし、ターミナル部６ｂから電圧を印加して
ガラス原料を溶融させる。この時肉厚部６ｃは発熱板６
ａより高い温度にすることができ、肉厚部６ｃ近傍のガ
ラス素地をより高く加熱することができ、この部分のガ
ラス素地に上昇流が生じ、かつ隙間での下降流を減少さ
せる。前記隙間を通過したガラス素地も発熱体６の肉厚
部６ｃの高温化領域で加熱されるので、溶解または加熱
が十分に行われ、溶解不十分または加熱不十分なガラス
素地が発熱体６と炉側壁との隙間から通り抜けることを
防ぐことができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は竪型ガラス溶融炉に関す
る。
る。
【０００２】
【従来の技術】ガラスの竪型電気溶融炉として図５に示
すように炉内の溶融ガラスに浸漬した電極５よりガラス
に直接通電し、発生するジュール熱によってガラスを加
熱してガラス素地４表面に原料投入口１から供給したガ
ラス原料（バッチ）３を溶融、清澄した後、炉の底部に
設けたガラス素地出口２よりガラスを作業部に搬送する
構造のものが一般的であった。しかしながら、棒状の電
極５を用い、ガラスのジュール熱による加熱を利用する
図５に示す従来の竪型電気溶融炉においては、炉の平面
内の電力分布を均一にすることは困難であり、特に電極
５の先端部近傍における電流密度が高くなり、電極５の
先端間のガラスの温度が高くなり易い。ガラスの電気抵
抗は温度が高いほど小さくなるので、その高温部にはま
すます電流が流れるようになり、局所加熱は更に助長さ
れることとなる。このような温度分布の不均一は炉内の
ガラス素地４に熱対流を起こさせ、その結果、熱履歴の
短いガラス素地４、つまり加熱が不十分で泡や未溶融物
を含んだガラス素地４がガラス素地出口２から流出する
こととなり、これが作業部に供給され製品に不具合が生
じる原因となる。更に、不均一な温度分布およびそれに
よって生じるガラス素地４の熱対流は、ガラス素地４の
表面のバッチ３の不均一な溶解を引き起こし、ガラス素
地４に局所的にバッチ層で覆われない部分が生じて、熱
損失が大きくなるとともに、ガラス温度の低下を招く。
このような問題は、アルカリ成分を含まない電気抵抗の
大きいガラスを溶融する場合において顕著になる。すな
わち、かかる無アルカリガラスは電気抵抗が大きいの
で、溶融に必要な電力をガラスに与えるためには、電極
５間の距離を小さくする必要があることから、上記の不
均一な温度分布が顕著となるのである。
すように炉内の溶融ガラスに浸漬した電極５よりガラス
に直接通電し、発生するジュール熱によってガラスを加
熱してガラス素地４表面に原料投入口１から供給したガ
ラス原料（バッチ）３を溶融、清澄した後、炉の底部に
設けたガラス素地出口２よりガラスを作業部に搬送する
構造のものが一般的であった。しかしながら、棒状の電
極５を用い、ガラスのジュール熱による加熱を利用する
図５に示す従来の竪型電気溶融炉においては、炉の平面
内の電力分布を均一にすることは困難であり、特に電極
５の先端部近傍における電流密度が高くなり、電極５の
先端間のガラスの温度が高くなり易い。ガラスの電気抵
抗は温度が高いほど小さくなるので、その高温部にはま
すます電流が流れるようになり、局所加熱は更に助長さ
れることとなる。このような温度分布の不均一は炉内の
ガラス素地４に熱対流を起こさせ、その結果、熱履歴の
短いガラス素地４、つまり加熱が不十分で泡や未溶融物
を含んだガラス素地４がガラス素地出口２から流出する
こととなり、これが作業部に供給され製品に不具合が生
じる原因となる。更に、不均一な温度分布およびそれに
よって生じるガラス素地４の熱対流は、ガラス素地４の
表面のバッチ３の不均一な溶解を引き起こし、ガラス素
地４に局所的にバッチ層で覆われない部分が生じて、熱
損失が大きくなるとともに、ガラス温度の低下を招く。
このような問題は、アルカリ成分を含まない電気抵抗の
大きいガラスを溶融する場合において顕著になる。すな
わち、かかる無アルカリガラスは電気抵抗が大きいの
で、溶融に必要な電力をガラスに与えるためには、電極
５間の距離を小さくする必要があることから、上記の不
均一な温度分布が顕著となるのである。
【０００３】このような問題を解決するものとして、本
出願人は、先に図６に示すように最上部に原料投入口１
を有し、最下部にガラス素地出口２を備えた竪型のガラ
ス溶融炉において、該炉内のガラス素地４に浸漬するレ
ベルに、当該レベルにおける炉の水平断面のほぼ全領域
にわたって板状抵抗発熱体６を設けたことを特徴する竪
型ガラス溶融炉を開発し、特許出願を行った（特開平１
−１６７２３７号、特開平２−１９９０２９号）。図６
は本出願人の先の発明に関する一実施例の竪型ガラス溶
融炉の縦断面図、図７は図１のＡ−Ａ線に沿う断面図で
ある。図６および図７に示す竪型ガラス溶融炉において
は、炉本体１０内のガラス素地４の表面にはガラス原料
（バッチ）３が均等に供給されている。そして、炉内の
ガラス素地４に浸漬した板状抵抗発熱体６は、均一に分
布した多数の開口７を有する板状の発熱体６ａと、その
両端から上方に立ち上るターミナル部６ｂを備えてお
り、板状抵抗発熱体６の炉外の端部は電源Ｖに接続され
ている。
出願人は、先に図６に示すように最上部に原料投入口１
を有し、最下部にガラス素地出口２を備えた竪型のガラ
ス溶融炉において、該炉内のガラス素地４に浸漬するレ
ベルに、当該レベルにおける炉の水平断面のほぼ全領域
にわたって板状抵抗発熱体６を設けたことを特徴する竪
型ガラス溶融炉を開発し、特許出願を行った（特開平１
−１６７２３７号、特開平２−１９９０２９号）。図６
は本出願人の先の発明に関する一実施例の竪型ガラス溶
融炉の縦断面図、図７は図１のＡ−Ａ線に沿う断面図で
ある。図６および図７に示す竪型ガラス溶融炉において
は、炉本体１０内のガラス素地４の表面にはガラス原料
（バッチ）３が均等に供給されている。そして、炉内の
ガラス素地４に浸漬した板状抵抗発熱体６は、均一に分
布した多数の開口７を有する板状の発熱体６ａと、その
両端から上方に立ち上るターミナル部６ｂを備えてお
り、板状抵抗発熱体６の炉外の端部は電源Ｖに接続され
ている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記本出願人の図６、
図７に示す竪型ガラス溶融炉によれば、図５に示す電極
５を用いた加熱方法に比べ、温度分布が均一で熱対流が
小さくなり、熱履歴の短いガラス素地４が流出し難くな
るため、高品質のガラスを効率的に製造することが可能
となった。しかし、板状抵抗発熱体６と炉本体１０の炉
壁表面が共に白金製なので、両者が接触すると融着し
て、板状抵抗発熱体６が炉本体１０からはずれなくなっ
たり、また板状抵抗発熱体６に流れる加熱電流が炉本体
１０の白金部分にも流れる不都合がある。したがって、
例えば図３に示すように板状抵抗発熱体６と炉本体１０
の炉壁との間には数ｃｍの隙間が必要である。
図７に示す竪型ガラス溶融炉によれば、図５に示す電極
５を用いた加熱方法に比べ、温度分布が均一で熱対流が
小さくなり、熱履歴の短いガラス素地４が流出し難くな
るため、高品質のガラスを効率的に製造することが可能
となった。しかし、板状抵抗発熱体６と炉本体１０の炉
壁表面が共に白金製なので、両者が接触すると融着し
て、板状抵抗発熱体６が炉本体１０からはずれなくなっ
たり、また板状抵抗発熱体６に流れる加熱電流が炉本体
１０の白金部分にも流れる不都合がある。したがって、
例えば図３に示すように板状抵抗発熱体６と炉本体１０
の炉壁との間には数ｃｍの隙間が必要である。
【０００５】ところが、前記隙間から溶解不十分または
加熱不十分なガラス素地４が図３（ｂ）の矢印のように
流出することがあった。この隙間をガラス素地４が通り
抜けていくため、泡が多く、不均質または微弱な組成ム
ラである脈理が大きくなる。この脈理が得られるとガラ
スの屈折率の差となってあらわれ、スジ状の欠点として
観察され、リボイルしやすい品質の悪いガラスとなるこ
とがあった。本発明の目的は品質の優れたガラスを安定
生産することができる竪型ガラス溶融炉を提供すること
である。また、本発明の目的は板状抵抗発熱体と炉本体
の炉壁との隙間に溶解不十分または加熱不十分なガラス
素地の通り抜けを防いだ竪型ガラス溶融炉を提供するこ
とである。
加熱不十分なガラス素地４が図３（ｂ）の矢印のように
流出することがあった。この隙間をガラス素地４が通り
抜けていくため、泡が多く、不均質または微弱な組成ム
ラである脈理が大きくなる。この脈理が得られるとガラ
スの屈折率の差となってあらわれ、スジ状の欠点として
観察され、リボイルしやすい品質の悪いガラスとなるこ
とがあった。本発明の目的は品質の優れたガラスを安定
生産することができる竪型ガラス溶融炉を提供すること
である。また、本発明の目的は板状抵抗発熱体と炉本体
の炉壁との隙間に溶解不十分または加熱不十分なガラス
素地の通り抜けを防いだ竪型ガラス溶融炉を提供するこ
とである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の上記目的は次の
構成によって達成される。すなわち、ガラス原料投入部
とガラス原料を溶融する加熱部とガラス素地出口部とを
備えた竪型ガラス溶融炉において、ガラス原料加熱部は
溶融炉の水平断面のほぼ全域にわたる板状の抵抗発熱体
からなり、該抵抗発熱体の炉側壁と対向する辺部分の厚
さを他の発熱体面のそれよりも厚い肉厚部とした竪型ガ
ラス溶融炉である。また、図２に示すように、板状抵抗
発熱体の肉厚部６ｃの厚みをＴとし、肉厚部６ｃの幅を
Ａとして、板状抵抗発熱体の一辺の長さをａとして、そ
の発熱板６ａ部分の厚みをｔとすると、 ｔ＜Ｔ≦３ｔ ａ／１００＜Ａ≦ａ／１０ であることが好ましく、より好ましくは３ｔ／２≦Ｔ≦
３ｔである。
構成によって達成される。すなわち、ガラス原料投入部
とガラス原料を溶融する加熱部とガラス素地出口部とを
備えた竪型ガラス溶融炉において、ガラス原料加熱部は
溶融炉の水平断面のほぼ全域にわたる板状の抵抗発熱体
からなり、該抵抗発熱体の炉側壁と対向する辺部分の厚
さを他の発熱体面のそれよりも厚い肉厚部とした竪型ガ
ラス溶融炉である。また、図２に示すように、板状抵抗
発熱体の肉厚部６ｃの厚みをＴとし、肉厚部６ｃの幅を
Ａとして、板状抵抗発熱体の一辺の長さをａとして、そ
の発熱板６ａ部分の厚みをｔとすると、 ｔ＜Ｔ≦３ｔ ａ／１００＜Ａ≦ａ／１０ であることが好ましく、より好ましくは３ｔ／２≦Ｔ≦
３ｔである。
【０００７】
【作用】図３（ａ）に示すように板状抵抗発熱体の炉側
壁と対向する辺部分の厚さを他の発熱体面（発熱板）の
それよりも厚い肉厚部とすることにより、該肉厚部を他
の発熱体面より高い温度にすることができる。この発熱
体面の肉厚部の高温化により板状抵抗発熱体と炉側壁と
の隙間近傍のガラス素地４をより高温に加熱することが
でき、ガラス素地４に上昇流Ａが生じ、かつ前記隙間で
の下降流を減少させる。また、前記隙間を通過したガラ
ス素地４も板状抵抗発熱体の肉厚部の高温化領域で加熱
されたものであるので、溶解または加熱が十分に行われ
る。こうして、溶解不十分または加熱不十分なガラス素
地４が板状抵抗発熱体と炉側壁との隙間から通り抜ける
ことを防ぐことができる。
壁と対向する辺部分の厚さを他の発熱体面（発熱板）の
それよりも厚い肉厚部とすることにより、該肉厚部を他
の発熱体面より高い温度にすることができる。この発熱
体面の肉厚部の高温化により板状抵抗発熱体と炉側壁と
の隙間近傍のガラス素地４をより高温に加熱することが
でき、ガラス素地４に上昇流Ａが生じ、かつ前記隙間で
の下降流を減少させる。また、前記隙間を通過したガラ
ス素地４も板状抵抗発熱体の肉厚部の高温化領域で加熱
されたものであるので、溶解または加熱が十分に行われ
る。こうして、溶解不十分または加熱不十分なガラス素
地４が板状抵抗発熱体と炉側壁との隙間から通り抜ける
ことを防ぐことができる。
【０００８】図２に示すように、板状抵抗発熱体の肉厚
部６ｃの厚みをＴとし、肉厚部６ｃの幅をＡとして、板
状抵抗発熱体の一辺の長さをａとして、その発熱板６ａ
部分の厚みをｔとすると、 ｔ＜Ｔ≦３ｔ ａ／１００＜Ａ≦ａ／１０ であることが好ましく、より好ましくは３ｔ／２≦Ｔ≦
３ｔである。ｔ≧Ｔであると肉厚部６ｃを他の発熱体面
（発熱板）６ａより高い温度にすることができない。ま
たＴ＞３ｔであると肉厚部６ｃが他の発熱体面（発熱
板）６ａよりも異常に高い温度となり、発熱板６ａ部分
が破断する可能性が生じる。また、ａ／１００≧Ａであ
ると十分な熱量を得ることができず、発熱板６ａ部分の
肉厚部６ｃ近傍に存在するガラス素地を十分に加熱する
ことができない。また、Ａ＞ａ／１０であると高温化領
域が広くなり、板状抵抗発熱体と炉側壁との隙間近傍に
発生する上昇流が弱くなり、本発明の板状抵抗発熱体が
実現すべき温度分布が均一で熱対流が小さい加熱を実現
することができなくなる。
部６ｃの厚みをＴとし、肉厚部６ｃの幅をＡとして、板
状抵抗発熱体の一辺の長さをａとして、その発熱板６ａ
部分の厚みをｔとすると、 ｔ＜Ｔ≦３ｔ ａ／１００＜Ａ≦ａ／１０ であることが好ましく、より好ましくは３ｔ／２≦Ｔ≦
３ｔである。ｔ≧Ｔであると肉厚部６ｃを他の発熱体面
（発熱板）６ａより高い温度にすることができない。ま
たＴ＞３ｔであると肉厚部６ｃが他の発熱体面（発熱
板）６ａよりも異常に高い温度となり、発熱板６ａ部分
が破断する可能性が生じる。また、ａ／１００≧Ａであ
ると十分な熱量を得ることができず、発熱板６ａ部分の
肉厚部６ｃ近傍に存在するガラス素地を十分に加熱する
ことができない。また、Ａ＞ａ／１０であると高温化領
域が広くなり、板状抵抗発熱体と炉側壁との隙間近傍に
発生する上昇流が弱くなり、本発明の板状抵抗発熱体が
実現すべき温度分布が均一で熱対流が小さい加熱を実現
することができなくなる。
【０００９】
【実施例】本発明の一実施例を図面とともに説明する。
以下、図面を参照して本発明の実施例について詳細に説
明する。本発明の一実施例の竪型ガラス溶融炉は板状抵
抗発熱体６の形状を除いて図６に示すものとほぼ同一構
造を備えたものである。なお、本実施例の板状抵抗発熱
体６の材料としては、白金、白金−ロジウム合金、モリ
ブデン、モリブデンの表面に白金を被覆したものなどが
用いられるが、特に白金または白金−ロジウム合金が望
ましい。これらの材料の電気抵抗の温度係数はガラスの
それに比べるとはるかに小さいことから、温度制御が非
常に容易となるという利点がある。
以下、図面を参照して本発明の実施例について詳細に説
明する。本発明の一実施例の竪型ガラス溶融炉は板状抵
抗発熱体６の形状を除いて図６に示すものとほぼ同一構
造を備えたものである。なお、本実施例の板状抵抗発熱
体６の材料としては、白金、白金−ロジウム合金、モリ
ブデン、モリブデンの表面に白金を被覆したものなどが
用いられるが、特に白金または白金−ロジウム合金が望
ましい。これらの材料の電気抵抗の温度係数はガラスの
それに比べるとはるかに小さいことから、温度制御が非
常に容易となるという利点がある。
【００１０】本実施例のガラス溶融炉においては、板状
抵抗発熱体６の発熱板６ａが一辺１００ｃｍの正方形の
板状であって、９０％Ｐｔ−１０％Ｒｈ製の板状抵抗発
熱体６を設置した。開口７は直径１０ｍｍの円形とし、
隣り合う開口の間隔は２０ｍｍと設定した。また、図１
の斜視図と図２の板状抵抗発熱体６の断面図（図１のＡ
−Ａ線断面）に示すように本実施例のガラス溶融炉の板
状抵抗発熱体６は厚さ０．５ｍｍのパンチングプレート
でできていて、板状抵抗発熱体６のターミナル部６ｂに
ある辺を除く、炉本体１０の炉壁と対向する辺（長さ約
１００ｃｍ、厚さ約０．５ｍｍ）近傍の幅約２０ｍｍ分
のみ厚さ約１．０ｍｍの肉厚部６ｃとする。そして、板
状抵抗発熱体６に通電することによりガラスの加熱がな
される。このとき、板状抵抗発熱体６の抵抗値は温度に
応じて一義的に定められるものであり、所定の電力を供
給することにより正確に所定量の熱を発生させることが
できる。また、この板状抵抗発熱体６は、その発熱板６
ａが炉本体１０の水平断面の全領域にわたって均等に設
けられているからガラス素地４が該水平断面の全領域で
均等に加熱されるようになり、当該水平断面におけるガ
ラス素地４の温度分布は著しく均一になる。
抵抗発熱体６の発熱板６ａが一辺１００ｃｍの正方形の
板状であって、９０％Ｐｔ−１０％Ｒｈ製の板状抵抗発
熱体６を設置した。開口７は直径１０ｍｍの円形とし、
隣り合う開口の間隔は２０ｍｍと設定した。また、図１
の斜視図と図２の板状抵抗発熱体６の断面図（図１のＡ
−Ａ線断面）に示すように本実施例のガラス溶融炉の板
状抵抗発熱体６は厚さ０．５ｍｍのパンチングプレート
でできていて、板状抵抗発熱体６のターミナル部６ｂに
ある辺を除く、炉本体１０の炉壁と対向する辺（長さ約
１００ｃｍ、厚さ約０．５ｍｍ）近傍の幅約２０ｍｍ分
のみ厚さ約１．０ｍｍの肉厚部６ｃとする。そして、板
状抵抗発熱体６に通電することによりガラスの加熱がな
される。このとき、板状抵抗発熱体６の抵抗値は温度に
応じて一義的に定められるものであり、所定の電力を供
給することにより正確に所定量の熱を発生させることが
できる。また、この板状抵抗発熱体６は、その発熱板６
ａが炉本体１０の水平断面の全領域にわたって均等に設
けられているからガラス素地４が該水平断面の全領域で
均等に加熱されるようになり、当該水平断面におけるガ
ラス素地４の温度分布は著しく均一になる。
【００１１】このようなことから、水平面内の温度ムラ
に起因するガラス素地４の対流が防止される。また、こ
のガラス溶融炉内のガラス素地４は、発熱板６ａと接触
する部分が最高温度になり、該発熱板６ａより下方に向
けて深くなるに従って温度が低くなる。従ってこの発熱
板６ａよりも下側ではガラス素地４に熱対流が殆ど生じ
ない。また、ターミナル部６ｂに８．５ボルトの電圧を
印加すると板状抵抗発熱体６の厚さ約０．５ｍｍの面が
１６００℃に加熱されたときに、肉厚部６ｃである厚さ
１．０ｍｍの辺部分は１６５０℃まで発熱する。こうし
て、図３（ａ）に示すように、板状抵抗発熱体６の肉厚
部６ｃの高温化により該発熱体６と炉本体１０の炉側壁
との隙間近傍のガラス素地４をより高く加熱することが
でき、矢印で示すようにガラス素地４に上昇流Ａが生
じ、かつ該隙間での下降流を減少させる。また、前記隙
間を通過したガラス素地４も、該発熱体６の肉厚部６ｃ
の高温化領域で加熱されたものであるので、溶解または
加熱が十分に行われる。以上のように、溶解不十分また
は加熱不十分なガラス素地４が板状抵抗発熱体６と炉本
体１０の炉側壁との隙間から通り抜けることを防ぐこと
ができる。
に起因するガラス素地４の対流が防止される。また、こ
のガラス溶融炉内のガラス素地４は、発熱板６ａと接触
する部分が最高温度になり、該発熱板６ａより下方に向
けて深くなるに従って温度が低くなる。従ってこの発熱
板６ａよりも下側ではガラス素地４に熱対流が殆ど生じ
ない。また、ターミナル部６ｂに８．５ボルトの電圧を
印加すると板状抵抗発熱体６の厚さ約０．５ｍｍの面が
１６００℃に加熱されたときに、肉厚部６ｃである厚さ
１．０ｍｍの辺部分は１６５０℃まで発熱する。こうし
て、図３（ａ）に示すように、板状抵抗発熱体６の肉厚
部６ｃの高温化により該発熱体６と炉本体１０の炉側壁
との隙間近傍のガラス素地４をより高く加熱することが
でき、矢印で示すようにガラス素地４に上昇流Ａが生
じ、かつ該隙間での下降流を減少させる。また、前記隙
間を通過したガラス素地４も、該発熱体６の肉厚部６ｃ
の高温化領域で加熱されたものであるので、溶解または
加熱が十分に行われる。以上のように、溶解不十分また
は加熱不十分なガラス素地４が板状抵抗発熱体６と炉本
体１０の炉側壁との隙間から通り抜けることを防ぐこと
ができる。
【００１２】また、本発明の実施例の板状抵抗発熱体６
において、その開口７の直径（開口形状が多角形の場合
はその最も長い対角線の長さ）Ｄ、隣り合う開口７、
７’の中心間距離Ｐ、発熱板６ａの最も長い対角線の長
さ（円形の場合はその直径）Ｌの間には次のような関係
にあることが望ましい（なお、直径Ｄ、隣接する二つの
開口間の中心間距離Ｐ、発熱板６ａの最も長い対角線の
長さＬについては図７を参照）。 Ｄ＞１ｍｍ、 Ｄ／Ｌ＜０．５ Ｄ／Ｐ＞０．１ Ｄ＞１ｍｍと設定することで開口７の開口の加工性を高
め、また、未溶解物による開口の目詰まりを防ぐ。ま
た、Ｄ／Ｌ＜０．５と設定することでガラス素地の平面
内温度分布の均一性を損なわないようにし、Ｄ／Ｐ＞
０．１と設定することでガラス素地４の熱履歴の不均質
性を防ぐ。また、板状抵抗発熱体６は図４に示すような
断面形状（図１のＡ−Ａ線断面）を有するものを用いて
もよい。すなわち、平板状のものだけでなく、波板状
（図４（ａ））、丸板状（図４（ｂ））、平板と波板と
の組み合わせ形状（図４（ｃ））、平板と丸板との組み
合わせ形状（図４（ｄ））などである。
において、その開口７の直径（開口形状が多角形の場合
はその最も長い対角線の長さ）Ｄ、隣り合う開口７、
７’の中心間距離Ｐ、発熱板６ａの最も長い対角線の長
さ（円形の場合はその直径）Ｌの間には次のような関係
にあることが望ましい（なお、直径Ｄ、隣接する二つの
開口間の中心間距離Ｐ、発熱板６ａの最も長い対角線の
長さＬについては図７を参照）。 Ｄ＞１ｍｍ、 Ｄ／Ｌ＜０．５ Ｄ／Ｐ＞０．１ Ｄ＞１ｍｍと設定することで開口７の開口の加工性を高
め、また、未溶解物による開口の目詰まりを防ぐ。ま
た、Ｄ／Ｌ＜０．５と設定することでガラス素地の平面
内温度分布の均一性を損なわないようにし、Ｄ／Ｐ＞
０．１と設定することでガラス素地４の熱履歴の不均質
性を防ぐ。また、板状抵抗発熱体６は図４に示すような
断面形状（図１のＡ−Ａ線断面）を有するものを用いて
もよい。すなわち、平板状のものだけでなく、波板状
（図４（ａ））、丸板状（図４（ｂ））、平板と波板と
の組み合わせ形状（図４（ｃ））、平板と丸板との組み
合わせ形状（図４（ｄ））などである。
【００１３】
【発明の効果】板状抵抗発熱体の炉側壁と対面する辺を
他の発熱体面よりも厚くすることにより該肉厚部が他の
発熱体面より高い温度にすることができる。これによっ
て、溶解または加熱不十分なガラス素地の発熱体と炉側
壁との隙間からの通過を防ぐことができる。
他の発熱体面よりも厚くすることにより該肉厚部が他の
発熱体面より高い温度にすることができる。これによっ
て、溶解または加熱不十分なガラス素地の発熱体と炉側
壁との隙間からの通過を防ぐことができる。
【図１】 本発明の一実施例のガラス溶融炉の板状抵抗
発熱体とその近傍の炉本体の側壁とを示す斜視図であ
る。
発熱体とその近傍の炉本体の側壁とを示す斜視図であ
る。
【図２】 図１の板状抵抗発熱体の断面図（図１のＡ−
Ａ線断面）である。
Ａ線断面）である。
【図３】 本発明と従来技術の板状抵抗発熱体の肉厚部
と炉側壁との隙間近傍のガラス素地の流れを説明する図
である。
と炉側壁との隙間近傍のガラス素地の流れを説明する図
である。
【図４】 本発明の実施例のガラス溶融炉の板状抵抗発
熱体の断面図（図１のＡ−Ａ線断面）の変形例である。
熱体の断面図（図１のＡ−Ａ線断面）の変形例である。
【図５】 従来技術のガラス溶融炉の断面図である。
【図６】 板状抵抗発熱体を用いる従来技術のガラス溶
融炉の断面図である。
融炉の断面図である。
【図７】 図６の平面図である。
１…原料投入口、２…ガラス素地出口、３…ガラス原
料、４…ガラス素地、６…板状抵抗発熱体、６ａ…発熱
板、６ｂ…ターミナル部、６ｃ…肉厚部、７…開口
料、４…ガラス素地、６…板状抵抗発熱体、６ａ…発熱
板、６ｂ…ターミナル部、６ｃ…肉厚部、７…開口
Claims (2)
- 【請求項１】 ガラス原料投入部とガラス原料を溶融す
る加熱部とガラス素地出口部とを備えた竪型ガラス溶融
炉において、 ガラス原料加熱部は溶融炉の水平断面のほぼ全域にわた
る板状の抵抗発熱体からなり、該抵抗発熱体の炉側壁と
対向する辺部分の厚さを他の発熱体面のそれよりも厚い
肉厚部としたことを特徴とする竪型ガラス溶融炉。 - 【請求項２】 板状抵抗発熱体の肉厚部の厚みをＴと
し、肉厚部の幅をＡとして、板状抵抗発熱体の一辺の長
さをａとして、その発熱体面部分の厚みをｔとするとき
に、 ｔ＜Ｔ≦３ｔ ａ／１００＜Ａ≦ａ／１０ なる関係が成立することを特徴とする請求項１記載の竪
型ガラス溶融炉。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22777194A JPH0891848A (ja) | 1994-09-22 | 1994-09-22 | 竪型ガラス溶融炉 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22777194A JPH0891848A (ja) | 1994-09-22 | 1994-09-22 | 竪型ガラス溶融炉 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0891848A true JPH0891848A (ja) | 1996-04-09 |
Family
ID=16866129
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22777194A Pending JPH0891848A (ja) | 1994-09-22 | 1994-09-22 | 竪型ガラス溶融炉 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0891848A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011528841A (ja) * | 2008-07-08 | 2011-11-24 | ビ−エイイ− システムズ パブリック リミテッド カンパニ− | 電気的な回路アセンブリおよぼそれを組み込んでいる構造コンポーネント |
| JPWO2020225962A1 (ja) * | 2019-05-08 | 2020-11-12 | ||
| CN113646273A (zh) * | 2019-04-12 | 2021-11-12 | 格拉斯费雷克有限公司 | 加热元件、用于使用所述加热元件熔化材料的系统和方法 |
-
1994
- 1994-09-22 JP JP22777194A patent/JPH0891848A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011528841A (ja) * | 2008-07-08 | 2011-11-24 | ビ−エイイ− システムズ パブリック リミテッド カンパニ− | 電気的な回路アセンブリおよぼそれを組み込んでいる構造コンポーネント |
| CN113646273A (zh) * | 2019-04-12 | 2021-11-12 | 格拉斯费雷克有限公司 | 加热元件、用于使用所述加热元件熔化材料的系统和方法 |
| US12372301B2 (en) | 2019-04-12 | 2025-07-29 | Glassflake Ltd | Heating element, a system and method for melting materials using said heating element |
| JPWO2020225962A1 (ja) * | 2019-05-08 | 2020-11-12 |
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