JPH0892692A - フランジ加工性に優れた容器用鋼板 - Google Patents
フランジ加工性に優れた容器用鋼板Info
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- JPH0892692A JPH0892692A JP22844094A JP22844094A JPH0892692A JP H0892692 A JPH0892692 A JP H0892692A JP 22844094 A JP22844094 A JP 22844094A JP 22844094 A JP22844094 A JP 22844094A JP H0892692 A JPH0892692 A JP H0892692A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 缶のさらなる薄手化を可能にし、缶の軽量
化、資源の節約を可能にする容器用原板を提供する。 【構成】 圧延方向に垂直な板厚断面の組織で短径に対
する長径の比が平均で５以上である加工組織を呈し、結
晶粒の長径の平均長さが８μｍ以下である容器用原板。
化、資源の節約を可能にする容器用原板を提供する。 【構成】 圧延方向に垂直な板厚断面の組織で短径に対
する長径の比が平均で５以上である加工組織を呈し、結
晶粒の長径の平均長さが８μｍ以下である容器用原板。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、加工組織を有するにも
かかわらず、優れたフランジ加工性を示す容器用鋼板に
関するものである。
かかわらず、優れたフランジ加工性を示す容器用鋼板に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】容器用原板はＤＩ(Drawing & Ironing）
缶に代表される２ピース缶、溶接缶、接着缶などの３ピ
ース缶、それに缶蓋などに使われる。最近は缶の軽量化
の促進に従い、原板の薄手化が進められている。しか
し、従来のように冷延後、焼鈍を行わない１％から８％
程度のスキンパスをして容器用原板を製造しようとする
と、焼鈍時の板厚が薄くなり過ぎ、連続焼鈍をしようと
すると通板性が悪く、途中で破断したり、形状が変化し
たりする問題がある。これに対する対策として特公平１
−５２４５１号公報に、焼鈍時の板厚を比較的厚く保
ち、焼鈍後に２０％から５０％の圧延を行うＤＲ(Doubl
e Reduce）法による容器用原板の製造方法が開示されて
いる。
缶に代表される２ピース缶、溶接缶、接着缶などの３ピ
ース缶、それに缶蓋などに使われる。最近は缶の軽量化
の促進に従い、原板の薄手化が進められている。しか
し、従来のように冷延後、焼鈍を行わない１％から８％
程度のスキンパスをして容器用原板を製造しようとする
と、焼鈍時の板厚が薄くなり過ぎ、連続焼鈍をしようと
すると通板性が悪く、途中で破断したり、形状が変化し
たりする問題がある。これに対する対策として特公平１
−５２４５１号公報に、焼鈍時の板厚を比較的厚く保
ち、焼鈍後に２０％から５０％の圧延を行うＤＲ(Doubl
e Reduce）法による容器用原板の製造方法が開示されて
いる。
【０００３】しかし、この方法では焼鈍することを前提
にしているので、製造コスト的には大幅なコストダウン
は達成できない。そこで、より低廉価な容器用原板の製
造方方として特公昭５４−１２４４号公報に、冷延後の
焼鈍を省略した技術が開発されている。当時の容器用鋼
板は比較的厚く、加工度も低かった関係で、フランジ割
れの起こる頻度は小さかった。しかし、近年の鋼板の薄
手化に伴い、冷延まま材を用いて容器を成形するとフラ
ンジ加工部で割れの発生が頻繁に起こるようになった。
にしているので、製造コスト的には大幅なコストダウン
は達成できない。そこで、より低廉価な容器用原板の製
造方方として特公昭５４−１２４４号公報に、冷延後の
焼鈍を省略した技術が開発されている。当時の容器用鋼
板は比較的厚く、加工度も低かった関係で、フランジ割
れの起こる頻度は小さかった。しかし、近年の鋼板の薄
手化に伴い、冷延まま材を用いて容器を成形するとフラ
ンジ加工部で割れの発生が頻繁に起こるようになった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】このような技術の現状
から、本発明は製造コストの低い冷延まま材を用いて容
器を成形する際、フランジ加工において割れが極力発生
しない鋼板を提供することを目的をする。
から、本発明は製造コストの低い冷延まま材を用いて容
器を成形する際、フランジ加工において割れが極力発生
しない鋼板を提供することを目的をする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは、（１）圧延方向に垂直な板厚断面の組織における
結晶粒の短径に対する長径の比が平均で５以上で、か
つ、結晶粒の長径の平均長さが８μｍ以下である加工組
織を有することを特徴とするフランジ加工性に優れた容
器用鋼板であり、（２）重量％でＣ ：０．０１〜０．
２％、Ｍｎ：０．０５〜１．５％、Ａｌ：０．００５〜
０．２％を含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物からな
る鋼であり、圧延方向に垂直な板厚断面の組織における
結晶粒の短径に対する長径の比が平均で５以上であり、
かつ、結晶粒の長径の平均長さが８μｍ以下である加工
組織を有することを特徴とするフランジ加工性に優れた
容器用鋼板、および（３）重量％でＣ ：０．０１〜
０．２％、Ｍｎ：０．０５〜１．５％、Ａｌ：０．００
５〜０．２％、Ｎｂ：０．００２〜０．０５％を含み、
残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる鋼であり、圧延
方向に垂直な板厚断面の組織における結晶粒の短径に対
する長径の比が平均で５以上であり、かつ、結晶粒の長
径の平均長さが８μｍ以下である加工組織を有すること
を特徴とするフランジ加工性に優れた容器用鋼板であ
る。
ろは、（１）圧延方向に垂直な板厚断面の組織における
結晶粒の短径に対する長径の比が平均で５以上で、か
つ、結晶粒の長径の平均長さが８μｍ以下である加工組
織を有することを特徴とするフランジ加工性に優れた容
器用鋼板であり、（２）重量％でＣ ：０．０１〜０．
２％、Ｍｎ：０．０５〜１．５％、Ａｌ：０．００５〜
０．２％を含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物からな
る鋼であり、圧延方向に垂直な板厚断面の組織における
結晶粒の短径に対する長径の比が平均で５以上であり、
かつ、結晶粒の長径の平均長さが８μｍ以下である加工
組織を有することを特徴とするフランジ加工性に優れた
容器用鋼板、および（３）重量％でＣ ：０．０１〜
０．２％、Ｍｎ：０．０５〜１．５％、Ａｌ：０．００
５〜０．２％、Ｎｂ：０．００２〜０．０５％を含み、
残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる鋼であり、圧延
方向に垂直な板厚断面の組織における結晶粒の短径に対
する長径の比が平均で５以上であり、かつ、結晶粒の長
径の平均長さが８μｍ以下である加工組織を有すること
を特徴とするフランジ加工性に優れた容器用鋼板であ
る。
【０００６】以下に本発明を詳細に説明する。本発明は
様々な容器用鋼板を５０％以上冷延し、フランジ加工性
を検討した。その結果、ある冷延率以上の加工をうけた
材料のフランジ加工性が、圧延方向に垂直な板厚断面に
おける結晶粒の長径の平均長さ（以下結晶粒長径平均長
さ）に大きく依存することを見い出した。
様々な容器用鋼板を５０％以上冷延し、フランジ加工性
を検討した。その結果、ある冷延率以上の加工をうけた
材料のフランジ加工性が、圧延方向に垂直な板厚断面に
おける結晶粒の長径の平均長さ（以下結晶粒長径平均長
さ）に大きく依存することを見い出した。
【０００７】図１にＣ：０．０４％の低炭素鋼、図２に
Ｃ：０．１％の中炭素鋼の容器用原板のフランジ加工性
（穴拡げ比）を、横軸に結晶粒平均長さをパラメーター
として冷延率毎に示す。これらの図から判るように結晶
粒の長径長さ即ち熱延板の結晶粒径が大きい場合には、
薄手材を製造すべく冷延圧下率を上げると穴拡げ比は顕
著に低下してしまう。更にこれらの図が示すように両鋼
板とも冷延率が８０％以上になるとフランジ加工性の結
晶粒長径依存性が顕在化してくる。そして、フランジ加
工性が向上する結晶粒長径平均長さは両鋼板とも８μｍ
であることが判る。ここで、フランジ化工性の指標とし
て与えた数値は、頂角が６０度の円錐ポンチの押し上げ
による穴拡げ比である。試料は内径２０mmの穴を中心に
有する直径１００mmの円盤で、しわ抑えダイスの内径を
４０mmとし、しわ抑え力を３０トンに設定し、材料の流
れ込みを抑制して実験を行った。穴拡げ比は割れが発生
したときの試料の内径（mm）／初期の内径（２０mm）の
比で示した。
Ｃ：０．１％の中炭素鋼の容器用原板のフランジ加工性
（穴拡げ比）を、横軸に結晶粒平均長さをパラメーター
として冷延率毎に示す。これらの図から判るように結晶
粒の長径長さ即ち熱延板の結晶粒径が大きい場合には、
薄手材を製造すべく冷延圧下率を上げると穴拡げ比は顕
著に低下してしまう。更にこれらの図が示すように両鋼
板とも冷延率が８０％以上になるとフランジ加工性の結
晶粒長径依存性が顕在化してくる。そして、フランジ加
工性が向上する結晶粒長径平均長さは両鋼板とも８μｍ
であることが判る。ここで、フランジ化工性の指標とし
て与えた数値は、頂角が６０度の円錐ポンチの押し上げ
による穴拡げ比である。試料は内径２０mmの穴を中心に
有する直径１００mmの円盤で、しわ抑えダイスの内径を
４０mmとし、しわ抑え力を３０トンに設定し、材料の流
れ込みを抑制して実験を行った。穴拡げ比は割れが発生
したときの試料の内径（mm）／初期の内径（２０mm）の
比で示した。
【０００８】これら知見に基づき本発明の限定理由を述
べる。冷延率が８０％以上になると、図１、図２に示す
ように、特に結晶粒長径１０μｍ以下において、結晶粒
長径の平均長さが穴拡げ比に及ぼす影響が顕在化する。
又その時圧延方向に垂直な板厚断面の組織で、短径に対
する長径の比が平均で５以上である加工組織となるので
ある。
べる。冷延率が８０％以上になると、図１、図２に示す
ように、特に結晶粒長径１０μｍ以下において、結晶粒
長径の平均長さが穴拡げ比に及ぼす影響が顕在化する。
又その時圧延方向に垂直な板厚断面の組織で、短径に対
する長径の比が平均で５以上である加工組織となるので
ある。
【０００９】このように、結晶粒長径平均の長さが、穴
拡げ比に及ぼす影響が、圧延方向に垂直な断面の短径に
対する長径の比が５以上の場合に顕在化し、かつ長径の
平均値が８μｍ以下の場合にこの効果が顕著となるの
で、この範囲に限定した。
拡げ比に及ぼす影響が、圧延方向に垂直な断面の短径に
対する長径の比が５以上の場合に顕在化し、かつ長径の
平均値が８μｍ以下の場合にこの効果が顕著となるの
で、この範囲に限定した。
【００１０】次に成分については、特に限定されるもの
ではないが、それぞれについて下記に説明する範囲とな
るのが望ましい。Ｃ量が０．０１％以上が望ましいとし
たのは、これ未満のＣ量では熱延板を微細組織にするの
が難しいためで、極端な大圧下圧延や低温圧延を避ける
には０．０３％以上の添加が更に好ましい。また、０．
２％以下が望ましいとしたのは、これ超の添加ではフェ
ライト組織率が減少し、フェライト組織の微細化の効果
が十分発揮されにくくなるので望ましくないためでもあ
る。
ではないが、それぞれについて下記に説明する範囲とな
るのが望ましい。Ｃ量が０．０１％以上が望ましいとし
たのは、これ未満のＣ量では熱延板を微細組織にするの
が難しいためで、極端な大圧下圧延や低温圧延を避ける
には０．０３％以上の添加が更に好ましい。また、０．
２％以下が望ましいとしたのは、これ超の添加ではフェ
ライト組織率が減少し、フェライト組織の微細化の効果
が十分発揮されにくくなるので望ましくないためでもあ
る。
【００１１】Ｍｎ量が０．０５％以上が望ましいのは、
これ未満のＭｎ量では熱延板を微細組織にするのが難し
いためである。また、０．２％以下が望ましいとしたの
は、これ超の添加ではフェライト組織率が減少し、フェ
ライト組織の微細化の効果が十分発揮されないためであ
る。Ａｌ量が０．００５％以上が望ましいとしたのは、
これ未満のＡｌ量では十分な脱酸が行えないためであ
る。また、０．２％以下が望ましいとしたのは加工性の
劣化を招く可能性があるためである。
これ未満のＭｎ量では熱延板を微細組織にするのが難し
いためである。また、０．２％以下が望ましいとしたの
は、これ超の添加ではフェライト組織率が減少し、フェ
ライト組織の微細化の効果が十分発揮されないためであ
る。Ａｌ量が０．００５％以上が望ましいとしたのは、
これ未満のＡｌ量では十分な脱酸が行えないためであ
る。また、０．２％以下が望ましいとしたのは加工性の
劣化を招く可能性があるためである。
【００１２】必要に応じて、Ｎｂを添加するのは、微細
な熱延板を作るのに効果があるためで、その効果が現わ
れる下限添加量を０．００２％とした。また、上限を
０．０５％としたのはこれ以上の添加ではフェライト組
織率が減少し、フェライト組織の微細化の効果が十分発
揮されないためである。
な熱延板を作るのに効果があるためで、その効果が現わ
れる下限添加量を０．００２％とした。また、上限を
０．０５％としたのはこれ以上の添加ではフェライト組
織率が減少し、フェライト組織の微細化の効果が十分発
揮されないためである。
【００１３】本発明のような冷延後の組織を得るのは、
熱延板のフェライト組織を微細にし、これを強圧下する
ことで可能となる。というのは熱延板が冷間圧延された
場合その結晶粒が圧延方向に引きのばされ、粒の巾は変
らないからである。
熱延板のフェライト組織を微細にし、これを強圧下する
ことで可能となる。というのは熱延板が冷間圧延された
場合その結晶粒が圧延方向に引きのばされ、粒の巾は変
らないからである。
【００１４】フェライト組織を微細にする方法は色々あ
るが、例えば熱延仕上温度をＡｒ3変態点近傍のオース
テナイト域にするとか、熱延のトータル圧下率を大きく
とるとか、冷速を大きくするとか制御圧延・制御冷却技
術を利用する方法がある。また、他の方法として粉末冶
金法による微細化等も可能である。
るが、例えば熱延仕上温度をＡｒ3変態点近傍のオース
テナイト域にするとか、熱延のトータル圧下率を大きく
とるとか、冷速を大きくするとか制御圧延・制御冷却技
術を利用する方法がある。また、他の方法として粉末冶
金法による微細化等も可能である。
【００１５】
【実施例】表１に化学成分を示す３種類の鋼を用いてＤ
Ｉ加工後にフランジ加工をした際
Ｉ加工後にフランジ加工をした際
【表１】 に発生した割れの頻度を、図３に示すように横軸に圧延
方向に垂直な板厚断面の組織における結晶粒の長径の平
均長さをとって示した。用いた材料の圧延方向に垂直な
板厚断面の組織で観察された短径に対する長径の比はそ
れぞれの材料で平均で９．６であった。実験数は各結晶
粒径に対し、１００個の成形を行って頻度を求めた。こ
の鋼板は１２００℃で加熱した後、仕上温度を８８０℃
〜９６０℃で最終圧化率を１０％〜５０％と変化させて
熱延し、２．３mm厚みの熱延板を得た。冷速も２０℃/s
ec〜１２０℃/secの範囲で制御することにより様々な粒
径を確保した。この熱延板を圧化率８９％で冷延した。
方向に垂直な板厚断面の組織における結晶粒の長径の平
均長さをとって示した。用いた材料の圧延方向に垂直な
板厚断面の組織で観察された短径に対する長径の比はそ
れぞれの材料で平均で９．６であった。実験数は各結晶
粒径に対し、１００個の成形を行って頻度を求めた。こ
の鋼板は１２００℃で加熱した後、仕上温度を８８０℃
〜９６０℃で最終圧化率を１０％〜５０％と変化させて
熱延し、２．３mm厚みの熱延板を得た。冷速も２０℃/s
ec〜１２０℃/secの範囲で制御することにより様々な粒
径を確保した。この熱延板を圧化率８９％で冷延した。
【００１６】これらの結果より明らかなように圧延方向
に垂直な板厚断面の組織の結晶粒の長径の平均長さが８
μｍ超になるとフランジ割れの頻度が著しくなる。本実
験条件での缶蓋のフランジ加工では結晶粒の長径の平均
長さが８μｍ以下になっても完全に割れを抑制出来ては
いないが、重要なのはフランジ割れの頻度が結晶粒の長
径の平均長さが５μｍ以下になると傾きが違ってくるこ
とである。
に垂直な板厚断面の組織の結晶粒の長径の平均長さが８
μｍ超になるとフランジ割れの頻度が著しくなる。本実
験条件での缶蓋のフランジ加工では結晶粒の長径の平均
長さが８μｍ以下になっても完全に割れを抑制出来ては
いないが、重要なのはフランジ割れの頻度が結晶粒の長
径の平均長さが５μｍ以下になると傾きが違ってくるこ
とである。
【００１７】
【発明の効果】このように本発明により、容器用原板の
製造において焼鈍工程を省略でき、かつ缶材のさらなる
薄手化が可能になり省エネルギー、省資源に結びつき、
工業的意味は大きい。
製造において焼鈍工程を省略でき、かつ缶材のさらなる
薄手化が可能になり省エネルギー、省資源に結びつき、
工業的意味は大きい。
【図１】Ｃ：０．０４％の低炭素鋼の容器用原板のフラ
ンジ加工性を、横軸に熱延板の結晶粒径、パラメーター
として冷延率をとって示した図。
ンジ加工性を、横軸に熱延板の結晶粒径、パラメーター
として冷延率をとって示した図。
【図２】Ｃ：０．１％の中炭素鋼の容器用原板のフラン
ジ加工性を、横軸に熱延板の結晶粒径、パラメーターと
して冷延率をとって示した図。
ジ加工性を、横軸に熱延板の結晶粒径、パラメーターと
して冷延率をとって示した図。
【図３】フランジ加工時発生した割れ頻度を、各成分の
鋼について横軸に熱延板の結晶粒径をパラメーターとし
て示した図。
鋼について横軸に熱延板の結晶粒径をパラメーターとし
て示した図。
Claims (3)
- 【請求項１】 圧延方向に垂直な板厚断面の組織におけ
る結晶粒の短径に対する長径の比が平均で５以上であ
り、かつ、結晶粒の長径の平均長さが８μｍ以下である
加工組織を有することを特徴とするフランジ加工性に優
れた容器用鋼板。 - 【請求項２】 重量％で Ｃ ：０．０１〜０．２％、 Ｍｎ：０．０５〜１．５％、 Ａｌ：０．００５〜０．２％ を含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる鋼であ
り、圧延方向に垂直な板厚断面の組織における結晶粒の
短径に対する長径の比が平均で５以上であり、かつ、結
晶粒の長径の平均長さが８μｍ以下である加工組織を有
することを特徴とするフランジ加工性に優れた容器用鋼
板。 - 【請求項３】 重量％で Ｃ ：０．０１〜０．２％、 Ｍｎ：０．０５〜１．５％、 Ａｌ：０．００５〜０．２％、 Ｎｂ：０．００２〜０．０５％ を含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる鋼であ
り、圧延方向に垂直な板厚断面の組織における結晶粒の
短径に対する長径の比が平均で５以上であり、かつ、結
晶粒の長径の平均長さが８μｍ以下である加工組織を有
することを特徴とするフランジ加工性に優れた容器用鋼
板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22844094A JPH0892692A (ja) | 1994-09-22 | 1994-09-22 | フランジ加工性に優れた容器用鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22844094A JPH0892692A (ja) | 1994-09-22 | 1994-09-22 | フランジ加工性に優れた容器用鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0892692A true JPH0892692A (ja) | 1996-04-09 |
Family
ID=16876532
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22844094A Pending JPH0892692A (ja) | 1994-09-22 | 1994-09-22 | フランジ加工性に優れた容器用鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0892692A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010101074A1 (ja) | 2009-03-05 | 2010-09-10 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 曲げ加工性に優れた冷延鋼板、その製造方法およびそれを用いた部材 |
-
1994
- 1994-09-22 JP JP22844094A patent/JPH0892692A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010101074A1 (ja) | 2009-03-05 | 2010-09-10 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 曲げ加工性に優れた冷延鋼板、その製造方法およびそれを用いた部材 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20040224 |