JPH09100704A - 内燃機関のバルブタイミング制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 機関運転状態の特に低速回転域から中速回転
域への移行時において作動油の増量を図り、装置作動の
応答性を高める 【解決手段】 回転体のスプロケット１の内部に圧力室
８を有し、この圧力室８の油圧回路からの給排油圧に応
じて、位相変換手段である筒状歯車３を軸方向へ移動さ
せる。スプロケット１に取り付けられた円環部材４には
可変オリフィス機構４０が設けられ、円環部材４は油圧
供給通路１２と圧力室８の上流側に連通する固定オリフ
ィス４ａを有し、さらに可変オリフィス機構４０の一部
を構成する可変オリフィス４ｃ，４ｄが形成してある。
可変オリフィス機構４０の可動弁４１は機関運転状態に
対応した回転遠心力により径方向へ移動し、油圧供給通
路１２を圧力室８に連通または遮断させる。例えば、低
速回転域では、既設の固定オリフィス４ａと可変オリフ
ィス４ｃ，４ｄの双方から同時に圧力室８に十分な作動
油を供給して、中・高速回転域に迅速に移行させる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、機関の運転状態に
応じて吸排気弁の開閉時期を可変制御するバルブタイミ
ング制御装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】周知のように、内燃機関のバルブタイミ
ング制御装置として従来から種々提供されており、その
一つとして図６に示すＥＰ６５４５８８号公報に記載さ
れたものがある。

【０００３】この図６に示す従来例の装置は、機関のク
ランク軸から図外のタイミングチェーンを介して回転力
が伝達される回転体のスプロケット１と、このスプロケ
ット１からの回転力によって吸排気弁を作動させるカム
を本体外周に設けたカムシャフト２とを有し、またスプ
ロケット１とカムシャフト２と間の同軸上には、スプロ
ケット１とカムシャフト２との相対回転位相を変換する
位相変換手段としての筒状歯車３が軸方向へ移動可能に
介装されている。

【０００４】前記スプロケット１は、その筒状本体１ａ
の後端部にタイミングチェーンが巻回される歯車部１ｂ
がボルト３０で結合されている。また、筒状本体１ａの
前端部にはオリフィス機能をもって形成した段差径状の
固定オリフィス４ａを有する円環部材４がかしめにより
固定されていると共に、円環部材４にさらにフロントカ
バー５がボルト３１で結合されて、これら両部材は筒状
本体１ａと一体に回転可能となっている。

【０００５】カムシャフト２は、その本体２ａの一端部
の同軸上にスリーブ６がボルト３２で結合され、スリー
ブ６の先端部は前記円環部材４の内周に相対的に回動自
在に嵌入している。こうしたスリーブ６の内部にはさら
に同軸上に内筒部材７が固定されている。

【０００６】筒状歯車３は、その長さのほぼ中央の軸直
角方向から２分割された前側歯車構成部３ａと後側歯車
構成部３ｂとからなり、それぞれ内外周にスプロケット
１の筒状本体１ａの内周に設けたインナ歯１ｃとスリー
ブ６の外周に設けたアウタ歯６ａに噛合するヘリカル状
の内外歯が形成されている。両歯車構成部３ａ，３ｂ
は、バックラッシュ隙間を吸収するために連結ピン３４
とコイルスプリング３５を介して互いに接近する方向へ
付勢されつつ連結されている。また、この筒状歯車３
は、前側歯車構成部３ａと円環部材４との間に形成され
た圧力室８内に油圧回路から供給された油圧力と、後側
歯車構成部３ｂと歯車部１ｂの内端面との間に弾装され
た圧縮スプリング９のばね力との相対圧で図中左右軸方
向へ移動自在に形成されている。

【０００７】前記圧力室８は、固定オリフィス４ａの下
流側に設けられ、その容積は軸方向へ増減し、前側歯車
構成部３ａの前端面に配置されたピストン１０を介して
筒状歯車３に油圧力を伝達するようになっている。ピス
トン１０は、その円環状の内周面でカムシャフト２側の
スリーブ６の外周面に摺接し、軸方向への移動が可能で
ある。

【０００８】また、圧力室８の上流側に固定オリフィス
４ａを設ける理由は、オイルポンプ１１から供給される
作動油の圧力変動を抑制して一定に維持するためであ
り、ピストン１０は作動油の圧力変動の影響を受けるこ
となく安定して移動または静止を行うことができる。

【０００９】一方、油圧回路は、油圧供給通路１２と油
圧排出通路１３とによって構成されている。油圧供給通
路１２は、オイルポンプ１１と前記圧力室８とを連通
し、図外のシリンダヘッドおよびカムシャフト本体２ａ
とボルト３２との間に形成されて上流端がオイルポンプ
１１に接続された主通路１２ａと、スリーブ６と内筒部
材７との間に形成されて、一端が主通路１２ａに、他端
がフロントカバー５内周面の屈曲通路１２ｂおよび円環
部材４の固定オリフィス４ａを介して圧力室８にそれぞ
れ接続された環状通路１２ｃとからなっている。また、
後者の油圧排出通路１３は、圧力室８と外部とを連通
し、スリーブ６と内筒部材７の各下端側の周壁に半径方
向に沿って連続的に貫通した複数のドレン通路部２１，
２２，２３，２４と、内筒部材７の内部に形成されて各
ドレン通路部２１〜２４に連通するドレン室２５と、制
御弁２０の弁体２８の端壁に軸方向に沿って穿設されて
ドレン室２５と連通する軸方向孔２６と、フロントカバ
ー５の壁部を軸方向に貫通形成されてドレン室２５と外
部を連通するドレン孔２７とを有している。

【００１０】この油圧排出通路１３の途中に配置された
制御弁２０は、内筒部材７内に軸方向へ摺動自在に設け
られ、前記各ドレン通路部２１〜２４を選択的に開閉す
る弁体２８と、この弁体２８を軸方向へ摺動させる図外
の電磁アクチュエータとを備えている。弁体２８は、有
底円筒状に形成され、軸方向の長さが前記第１ドレン通
路部２１から第４ドレン通路部２４まで全体を閉成可能
な長さに設定されていると共に、外周面が内筒部材７の
内周面に密接状態に摺接するようになっている。また、
一端がボルト３２の頭部に弾接したコイルスプリング３
７のばね力によって図中左方向に付勢されている。

【００１１】電磁アクチュエータは、ステッピングモー
タによって構成され、回転軸の先端側に回転運動を直線
運動に変換する機構を介して駆動ロッド３８が連結され
ている。この駆動ロッド３８は、先端が弁体２８の底壁
にナット３９を介して連結され、弁体２８を図中左右軸
方向の所定位置に摺動させるようになっている。また、
該ステッピングモータを制御する図外のコントローラ
は、マイクロコンピュータが内蔵され、クランク角セン
サやエアーフローメータ等の各センサ類から出力された
機関回転数や吸入空気量等に基づいて現在の運転状態を
検出している。

【００１２】したがって、機関運転状態に応じて弁体２
８を軸方向へ移動させ、ドレン通路部２１〜２４のいず
れか１つを選択して開いたとき、他は閉じ、圧力室８の
油圧をその選択したドレン通路部から外部へ排出し、オ
イルパンに戻される。そのため、筒状歯車３は圧力室８
の油量の増減によって軸方向への移動位置を多段階に制
御される。その結果、スプロケット１とカムシャフト２
の相対回転角度を多段階に制御できるものである。

【００１３】例えば、機関低負荷域においては、コント
ローラからステッピングモータにＯＦＦ信号（非通電）
が出力されて、駆動ロッド３８を最大左方向位置に移動
させる。したがって、弁体２８は、図６に示すように最
大左方向位置に保持され、全ドレン通路部２１〜２４の
ドレン室２５側を開成する。

【００１４】このとき、オイルポンプ１１から油圧供給
通路１２を通して圧力室８に供給された作動油は、その
殆どが第１ドレン通路部２１を通ってドレン室２５内に
流入し、ここから、軸方向孔２６，ドレン孔２７を通っ
て外部に排出される。したがって、圧力室８内は低圧状
態になる。このため、筒状歯車３は、圧縮スプリング９
のばね力によって最大前方向位置（図示位置）に付勢さ
れる。これによって、スプロケット１とカムシャフト２
は、一方側の最大相対回転角度位置に保持されて、例え
ば吸気弁の閉時期を最大遅角制御する。

【００１５】ところで、このようなバルブタイミング制
御装置において要求される特性の１つに、機関運転状態
の移行に対応して例えば低速回転域から中・高速回転域
への移行時に迅速な応答性を得るといった点がある。そ
うした応答時間は圧力室８に供給される作動油の油量に
よって決定されるものである。

【００１６】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、図６で
示された従来の装置にあっては、圧力室８に供給される
オイルポンプ１１からの油量の圧力変動を制御するため
に、固定オリフィス孔４ａを圧力室８の上流側に設置し
ている。このため、オイルポンプ１１の吐出圧が小さい
例えばエンジン回転数1,400rpmといった低速回転域から
2,200rpmといった中速回転域へ迅速に移行させるような
場合、固定オリフィス４ａによって作動油の供給に制限
を受け、良好な応答性を得がたいといった問題がある。

【００１７】そこで、固定オリフィス４ａの孔径を単純
に大きくすれば、圧力室８への作動油供給量を増大させ
ることができる。ところが、2,200rpm以上の高速回転域
に達した場合、オイルポンプ１１の吐出圧の上昇と共
に、固定オリフィス４ａ径を大径化したことで増量する
作動油に油漏れ等を生じ、オイルミストやブローバイガ
スの発生を増長する不具合がある。

【００１８】したがって、本発明の目的は、機関運転状
態の特に低速回転域から中速回転域への移行時において
のみ作動油の増量を図り、その移行の応答性を高めるよ
うにすることである。

【００１９】

【課題を解決するための手段】請求項１記載の発明は、
機関によって回転駆動する回転体と、該回転体からの回
転力によって吸排気弁を作動させるカムを有するカムシ
ャフトと、前記回転体と前記カムシャフトとの間に介装
されてカムシャフト軸方向の移動に伴い前記回転体と前
記カムシャフトとの相対回転位相を変換する位相変換手
段と、前記回転体の内部に形成されて液圧回路を介して
給排される内部の液圧に応じて前記位相変換手段を軸方
向の一方側へ移動させる圧力室と、前記回転体の一端側
に結合された円環部材に形成されて前記液圧回路の供給
通路の一部を構成しかつ前記圧力室に連通する固定オリ
フィスを備えたもので、前記円環部材に、前記圧力室と
前記供給通路とを連通する可変オリフィスを有しかつ該
可変オリフィスの通路断面積を可変にする可変オリフィ
ス機構を設けている。

【００２０】請求項２記載の発明は、前記可変オリフィ
ス機構に、前記回転体の回転速度に応じて発生する遠心
力により移動して前記可変オリフィスの通路断面積を可
変にする可動弁を設けている。

【００２１】したがって、請求項１記載の発明によれ
ば、機関運転状態に応じて、例えば低速回転域では円環
部材に配設された可変オリフィス機構は動作せず、既設
の固定オリフィスと可変オリフィスとの両方から作動油
が圧力室に供給される。このようにして十分な量の作動
油を圧力室に供給することにより、中・高速回転域への
移行時に迅速に応答させることが可能になる。

【００２２】また、請求項２記載の発明によれば、中速
回転域から高速回転域への移行中、回転速度の上昇に伴
い大きくなった遠心力によって可変オリフィス機構に設
けた可動弁が例えば径方向へ移動するために、可動弁と
圧力室との連通が断たれ、この場合は作動油を円環部材
の既設の固定オリフィスからのみ圧力室に供給する。そ
のため、中・高速回転に伴う油圧上昇によって増加する
例えばオイルミストやブローバイガスのためにバルブタ
イミング特性が低下するのを回避できる。

【００２３】

【発明の実施の形態】以下、本発明による内燃機関のバ
ルブタイミング制御装置の一実施例について図面に基づ
いて説明する。なお、従来例の図６で示された装置の各
部材と同一または同種のものには同一符号を付して重複
する部分の説明を適宜省略する。

【００２４】図１は本発明の第１実施例を示し、この第
１実施例においては、図６で示された円環部材４に可変
オリフィス機構４０を装着して機能を高めたものであ
る。

【００２５】図１の要部拡大図である図２においても示
すように、円環部材４には従来例の図６で示された１個
の固定オリフィス４ａが形成され、この固定オリフィス
４ａと別の位置で周方向に少なくとも１つの可変オリフ
ィス機構４０が組み込まれている。

【００２６】可変オリフィス機構４０は、円環部材４の
カムシャフト軸線方向に貫通形成された可変オリフィス
４ｃ，４ｄと、これら可変オリフィス４ｃ，４ｄ間に形
成された凹部４ｂと、この凹部４ｂに摺動してカムシャ
フト２の回転軸線に対して垂直な径方向へ移動可能な円
柱状または円筒状の可動弁４１と、この可動弁４１を径
方向の中心である回転軸線に向かって押圧付勢している
コイルスプリング（弾性部材）４７を備えている。

【００２７】凹部４ｂは円環部材４の円周面から径方向
へ延びて形成され、貫通した可変オリフィス４ｃ，４ｄ
の通路口がその凹部４ｂの両側内面に臨んでおり、両側
内面に前記可動弁４１がその外周面で摺接して移動する
ことにより、可変オリフィス４ｃ，４ｄの通路口の大き
さを変化させるようになっている。

【００２８】可動弁４１は、上部にコイルスプリング４
７を保持する保持凹部４２と、前記可変オリフィス４
ｃ，４ｄに連通する環状の環状凹溝４３と、摺動方向の
軸線に沿って中心を貫通するドレン孔４４がそれぞれ形
成されている。環状凹溝４３の溝幅は可変オリフィス４
ｃ，４ｄと寸法的に同一に形成され、可動弁４１の摺動
によってその環状凹溝４３が可変オリフィス４ｃ，４ｄ
の通路口からずれることで、通路口の大きさを変化させ
かつ完全に遮断できるようになっている。

【００２９】また、コイルスプリング４７を保持凹部４
２とスプロケット１の筒状本体１ａとの間に保持するこ
とにより、可動弁４１を凹部４ｂの底面に押し付ける方
向へ、つまり径方向中心のカムシャフト回転軸線に向か
って押圧付勢している。コイルスプリング４７のセット
荷重（ばね力）は、機関回転数との関係により、それま
での平衡状態から例えば2,200rpm程度に達したときのス
プロケット１の回転遠心力によって圧縮変形するように
設定してある。可動弁４１はこのような機構でもって円
環部材４に摺動自在に組み込まれているから、機関運転
中の円環部材４の回転によって、その遠心力が設定以上
となって可動弁４１に働くと、可動弁４１はコイルスプ
リング４７に抗して径方向へ遠ざかることができる。

【００３０】すなわち、図１に示す可動弁４１の常態位
置にあっては、この可動弁４１側の環状凹溝４３が円環
部材４の凹部４ｂ側に設けて可変オリフィス４ｃ，４ｄ
に連通し、圧力室８に作動油量を供給できるようになっ
ている。これに対して、可動弁４１が移動した場合は、
環状凹溝４３と可変オリフィス４ｃ，４ｄとの位置ずれ
によって、この可変オリフィス４ｃ，４ｄを通して圧力
室８に供給される作動油を絞り、あるいは完全に断って
既設の１個の固定オリフィス４ａからのみ供給する構成
となっているものである。

【００３１】次に、以上の構成による第１実施例の作用
について説明する。例えば、機関低速回転域では、コン
トローラからステッピングモータにＯＦＦ信号（非通
電）が出力されて、駆動ロッド３８を最大左方向位置に
移動させる。したがって、制御弁２０の弁体２８は、図
１に示すように最大左方向位置に保持され、全ドレン通
路部２１〜２４のドレン室２５側を開成する。

【００３２】この機関の低速回転域にあっては、オイル
ポンプ１１から供給された作動油は油圧供給通路１２を
通り、円環部材４の固定オリフィス４ａを通って圧力室
８に供給されている。また同時に、可変オリフィス４
ｃ，４ｄからも作動油が圧力室８に供給される。すなわ
ち、可動弁４１には未だ回転による遠心力が働いておら
ず、可動弁４１は凹部４ｂ内の定常位置に止まってい
る。この場合、可動弁４１側の環状凹溝４３が凹部４ｂ
に臨む可変オリフィス孔４ｃ，４ｄに連通し、この可変
オリフィス４ｃ，４ｄからも作動油が圧力室８に供給さ
れる。このように、機関の低速回転域にあっては、固定
オリフィス４ａと可変オリフィス４ｃ，４ｄの双方から
同時に作動油が圧力室８に供給される。

【００３３】この場合、圧力室８に供給された作動油
は、その殆どが第１ドレン通路部２１を通ってドレン室
２５内に流入し、ここから、軸方向孔２６，ドレン孔２
７を通って外部に排出され、オイルパン３９に戻され
る。したがって、圧力室８内が低圧状態になる。このた
め、筒状歯車３は、圧縮スプリング９のばね力によって
最大前方向位置（図中左方向位置）に付勢される。これ
によって、スプロケット１とカムシャフト２は、一方側
の最大相対回転角度位置に保持されて、例えば吸気弁の
閉時期を最大遅角制御する。

【００３４】一方、中・高速回転域への移行に伴い、機
関回転数が高まると、スプロケット１の回転速度の上昇
に伴い円環部材４では可変オリフィス機構４０に大きな
遠心力が働く。このとき、遠心力が可動弁４１に作用
し、可動弁４１はコイルスプリング４７に抗して径方向
を遠ざかる。すると、この可動弁４１の移動によって環
状凹溝４３が可変オリフィス４ｃ，４ｄからずれ、両者
それまでの連通状態を断って、圧力室８への作動油供給
を停止する。つまり、圧力室８への作動油の供給は、円
環部材４における既設の固定オリフィス４ａからのみと
なる。

【００３５】以上の具体例を、装置（ＶＴＣ）作動油圧
と機関回転数（ｒｐｍ）との相関でオイルポンプ吐出圧
の特性を示す図３を併用して説明する。

【００３６】この場合、作動油の温度を100℃として、
筒状歯車３が最大前方位置から最大後方位置（図中右方
向位置）へ移動する作動時間の要求が最高で1.2秒以内
とする。

【００３７】円環部材４に設けられる既設の固定オリフ
ィス４ａの個数を１個とした場合、図３中の破線曲線Ａ
は、固定オリフィス４ａの孔径を1.5ｍｍに設定して
（以下、便宜的に固定オリフィス孔径1.5という）、こ
の孔径による１個の固定オリフィス４ａのみで作動油を
供給するときの油圧特性を示している。

【００３８】また、可動弁４１側の環状凹溝４３に連通
または遮断する凹部４ｂ側の可変オリフィス４ｃ，４ｄ
の孔径を0.5ｍｍに設定して、この可変オリフィス孔径
0.5ｍｍと既設の固定オリフィス孔径1.5ｍｍとを加算し
た孔径を2.0ｍｍとした場合（以下、これを便宜的に全
オリフィス孔径2.0という）、図３中の一点鎖線Ｂは、
両孔同時に全オリフィス孔径2.0でもって作動油を供給
する場合の油圧特性を示している。

【００３９】したがって、位相変換手段である筒状歯車
３を移動させるために必要な作動油圧を2.5ｋｇｆ／ｃ
ｍ²と設定した場合、機関回転数が１,000rpm以下のよう
な運転初期の段階にあっては、図３中の実線Ｃで示すオ
イルポンプ１１の吐出圧は設定作動油圧2.5ｋｇｆ／ｃ
ｍ²よりも低い。この場合、可動弁４１には遠心力が働
かず位置不動のままであるから、環状凹溝４３と可変オ
リフィス４ｃ，４ｄとが連通し、既設の固定オリフィス
４ａとの同時供給による全オリフィス孔径2.0を通して
作動油が圧力室８に供給される。この状態で作動油が送
り込まれると、機関回転数が１,400rpmに達した段階
で、オイルポンプ１１の吐出圧Ｃは筒状歯車３を移動さ
せるために必要な作動油圧2.5ｋｇｆ／ｃｍ²に達する
（図中符号）。つまり、このことは全オリフィス孔径
2.0によって作動油を増量供給したことで、１,400rpmの
低い回転域であっても筒状歯車３を作動させることがで
き、応答性が高められることを意味するものである。

【００４０】一方、筒状歯車３が図の右方向へ移動し始
め、機関回転数が2,200rpm程度の中速回転域に達する
と、この段階で全オリフィス孔径2.0でもって作動油を
供給する必要はなくなる。このとき、可動弁４１に働く
遠心力で、可動弁４１が径方向へ遠ざかる方向へ移動
し、環状凹溝４３と凹部４ｂ側の可変オリフィス４ｃ，
４ｄとの連通が断たれる（図中符号）。つまり、中速
回転域およびそれ以上の運転状態では、既設１個の固定
オリフィス４ａによる固定オリフィス孔径1.5からのみ
作動油を圧力室８に供給する（図中符号）。このよう
にして、中速回転域以上の運転状態では、作動油を固定
オリフィス孔径1.5のみに絞ることで、例えば油漏れに
よるオイルミストやブローバイガスの発生を抑制でき
る。

【００４１】したがって、この第１実施例では、機関低
回転域時に固定オリフィス４ａと可変オリフィス４ｃ，
４ｄとによる全オリフィス孔径2.0でもって圧力室８に
十分な量の作動油を供給しておくことで、機関中・高速
回転域への迅速な応答性が得られるものである。

【００４２】機関中・高速回転域へ移行した際、環状凹
溝４３が可変オリフィス４ｃ，４ｄからずれて圧力室８
への作動油供給を断っている状態では、フロントカバー
５の内側に設けた油圧供給通路１２の屈曲通路１２ｂを
経由して可変オリフィス機構４０に流入する作動油は、
図２に示すように、円環部材４側の凹部４ｂと可動弁４
１の外周面との間隙４ｅを通って、ドレン孔４４から外
部に排出される。

【００４３】なお、本発明の上記第１実施例にあって
は、円環部材４に可変オリフィス機構４を設けた例が示
されたが、かかる構造の可変オリフィス機構４０に限定
されることなく、図４および図５に示す可変オリフィス
機構５０を設けた場合の第２実施例も可能である。

【００４４】この第２実施例における可変オリフィス機
構５０は、従来例の図６で示された円環部材４が基本と
なっている。この場合、円環部材４に臨む位置にフロン
トカバー５の内側の屈曲通路１２ｂに連通した貯油室５
１が設けられ、ここに機構全体が配置されてなってい
る。すなわち、貯油室５１では、細長い板状の可動リン
ク５２がカムシャフト回転軸線Ｃに近い側の一端部で支
軸ピン５３を介して回動可能に支持され、径方向を遠ざ
かる他端部は自由端となっている。自由端側は係止ピン
５４を介してコイルスプリング５５に係止されている。

【００４５】したがって、図５中実線で示す可動リンク
５２の斜め傾斜姿勢を定常位置とすると、この定常位置
にあっては、円環部材４に別に設けられた可変オリフィ
ス４ｆを開放し、屈曲通路１２ｂを介して貯油室５１か
らの作動油を既設１個のオリフィス４ａと共に両孔同時
に作動油を圧力室８に供給して、機関運転の低速回転域
に対応できるようになっている。

【００４６】これに対して、機関中・高速回転域への移
行に伴い、スプロケット１の回転速度が高まると、可変
オリフィス機構５０の可動リンク５２に遠心力が働く。
この遠心力によって、可動リンク５２は先端自由端のコ
イルスプリング５５に抗して回動し、図５中二点鎖線で
示す位置に移動し、円環部材４側の可変オリフィス４ｆ
を閉塞する。つまり、圧力室８への作動油の供給を既設
の固定オリフィス４ａのみからとし、作動油を絞る形で
供給量を制限するのである。

【００４７】

【発明の効果】以上の説明で明らかなように、本発明に
よれば、従前からの円環部材に可変オリフィス機構を組
み込んだ構成とすることによって、機関運転状態が例え
ば１,400rpmといった低速回転域にもかかわらず、オイ
ルポンプの吐出圧を位相変換手段としての筒状歯車を移
動させるために必要な作動油圧に到達させることがで
き、この種のバルブタイミング制御装置に所望される迅
速な応答性を満足させることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１実施例を示す縦断面図。

【図２】第１実施例の要部である可変オリフィス機構を
示す部分断面による正面図。

【図３】装置作動油圧と機関回転数との相関を示す特性
グラフ。

【図４】本発明の第２実施例を示す縦断面図。

【図５】第２実施例の要部である可変オリフィス機構を
示す正面図。

【図６】従来例を示す縦断面図。

【符号の説明】

１…スプロケット（回転体） ２…カムシャフト ３…筒状歯車（位相変換手段） ４…円環部材 ４ａ…固定オリフィス ４ｃ，４ｄ，４ｆ…可変オリフィス ８…圧力室 １２…油圧供給通路 １３…油圧排出通路 ２０…制御弁 ４０，５０…可変オリフィス機構 ４１…可動弁 ４３…環状凹溝 ５２…可動リンク

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 機関によって回転駆動する回転体と、該
   回転体からの回転力によって吸排気弁を作動させるカム
   を有するカムシャフトと、前記回転体と前記カムシャフ
   トとの間に介装されてカムシャフト軸方向の移動に伴い
   前記回転体と前記カムシャフトとの相対回転位相を変換
   する位相変換手段と、前記回転体の内部に形成されて液
   圧回路を介して給排される内部の液圧に応じて前記位相
   変換手段を軸方向の一方側へ移動させる圧力室と、前記
   回転体の一端側に結合された円環部材に形成されて前記
   液圧回路の供給通路の一部を構成しかつ前記圧力室に連
   通する固定オリフィスを備えた内燃機関のバルブタイミ
   ング制御装置において、 前記円環部材に、前記圧力室と前記供給通路とを連通す
   る可変オリフィスを有しかつ該可変オリフィスの通路断
   面積を可変にする可変オリフィス機構を設けたことを特
   徴とする内燃機関のバルブタイミング制御装置。
2. 【請求項２】 前記可変オリフィス機構は、前記回転体
   の回転速度に応じて発生する遠心力により移動して前記
   可変オリフィスの通路断面積を可変にする可動弁を備え
   ていることを特徴とする内燃機関のバルブタイミング制
   御装置。