JPH09104939A - 高硬度金属工具、ことに切削工具に使用される高硬度合金用のコバルトバインダー金属合金およびこの合金を含有する高硬度金属工具 - Google Patents
高硬度金属工具、ことに切削工具に使用される高硬度合金用のコバルトバインダー金属合金およびこの合金を含有する高硬度金属工具Info
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- JPH09104939A JPH09104939A JP8180576A JP18057696A JPH09104939A JP H09104939 A JPH09104939 A JP H09104939A JP 8180576 A JP8180576 A JP 8180576A JP 18057696 A JP18057696 A JP 18057696A JP H09104939 A JPH09104939 A JP H09104939A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ことに磁気記録媒体の金属もしくは金属酸化
物の粉を含有する層を切断するための燒結炭化物材料の
耐腐蝕性および全使用寿命を改善すること。 【解決手段】 コバルト１００重量部に対して、約１か
ら約１０重量部のアルミニウム分を含有することを特徴
とする合金およびバインダー金属合金の割合が、タング
ステンカーバイド１００重量部に対して約２から約１２
重量部であり、このバインダー金属合金がコバルトと、
コバルト１００重量部に対して約１から約１０重量部の
アルミニウムとを含有することを特徴とする高硬度金属
工具。
物の粉を含有する層を切断するための燒結炭化物材料の
耐腐蝕性および全使用寿命を改善すること。 【解決手段】 コバルト１００重量部に対して、約１か
ら約１０重量部のアルミニウム分を含有することを特徴
とする合金およびバインダー金属合金の割合が、タング
ステンカーバイド１００重量部に対して約２から約１２
重量部であり、このバインダー金属合金がコバルトと、
コバルト１００重量部に対して約１から約１０重量部の
アルミニウムとを含有することを特徴とする高硬度金属
工具。
Description
【０００１】
【技術分野】本発明は、高硬度金属工具、ことに磁気記
録媒体の金属層もしくは金属酸化物層用の切削工具に使
用される高硬度金属合金のための、コバルトと、タング
ステンおよびアルミニウム分とを含有するコバルトバイ
ンダー金属合金と、タングステンカーバイドを基礎とす
る金属カーバイドおよびコバルト、タングステンを含有
するバインダー金属合金から成る燒結炭化物工具、こと
に磁気記録媒体の金属層ないし金属酸化物層用の切削工
具に関する。
録媒体の金属層もしくは金属酸化物層用の切削工具に使
用される高硬度金属合金のための、コバルトと、タング
ステンおよびアルミニウム分とを含有するコバルトバイ
ンダー金属合金と、タングステンカーバイドを基礎とす
る金属カーバイドおよびコバルト、タングステンを含有
するバインダー金属合金から成る燒結炭化物工具、こと
に磁気記録媒体の金属層ないし金属酸化物層用の切削工
具に関する。
【０００２】燒結炭化物系タングステンカーバイド／コ
バルト合金の利点は、周知のように、タングステンカー
バイド相が完全にコバルトで「濡れ」ていること、コバ
ルトがタングステンカーバイド中に溶解していないこ
と、タングステンカーバイドがコバルトに対する温度依
存溶解性を有すること、およびコバルトに溶解した少量
のタングステンが、体心立方格子コバルト相を安定させ
ることである。
バルト合金の利点は、周知のように、タングステンカー
バイド相が完全にコバルトで「濡れ」ていること、コバ
ルトがタングステンカーバイド中に溶解していないこ
と、タングステンカーバイドがコバルトに対する温度依
存溶解性を有すること、およびコバルトに溶解した少量
のタングステンが、体心立方格子コバルト相を安定させ
ることである。
【０００３】
【従来技術】米国特許３４５４７９１号明細書には、高
硬度材料用の切削工具、切断ないし研削工具に使用され
るタングステンカーバイド用のコバルトバインダー金属
合金が記載されている。特許請求の範囲に記載されてい
る工具本体は、タングステンカーバイドと、コバルトお
よびコバルト１００重量部に対して８から３３重量部の
タングステンを含有する、１から３０重量％の耐酸性コ
バルト合金とから成る。このような材料の用途として
は、スチール切削工具、ワイヤドローイング工具、穿孔
工具、スチール研磨剤が記載されている。過剰量のタン
グステンをコバルト相に導入すると、コバルトバインダ
ー金属合金の靭性を低減するとされている。
硬度材料用の切削工具、切断ないし研削工具に使用され
るタングステンカーバイド用のコバルトバインダー金属
合金が記載されている。特許請求の範囲に記載されてい
る工具本体は、タングステンカーバイドと、コバルトお
よびコバルト１００重量部に対して８から３３重量部の
タングステンを含有する、１から３０重量％の耐酸性コ
バルト合金とから成る。このような材料の用途として
は、スチール切削工具、ワイヤドローイング工具、穿孔
工具、スチール研磨剤が記載されている。過剰量のタン
グステンをコバルト相に導入すると、コバルトバインダ
ー金属合金の靭性を低減するとされている。
【０００４】そこで、西独特許４０００２２３号公報に
は、特定量のバナジウム化合物およびクロム化合物、例
えば炭化物、窒化物、酸化物、水酸化物をコバルト合金
に添加して、コバルト相に溶解するタングステン量を低
減させることが提案されている。これは、コバルトを主
体とする合金の製造コストを増大させる。
は、特定量のバナジウム化合物およびクロム化合物、例
えば炭化物、窒化物、酸化物、水酸化物をコバルト合金
に添加して、コバルト相に溶解するタングステン量を低
減させることが提案されている。これは、コバルトを主
体とする合金の製造コストを増大させる。
【０００５】ヨーロッパ特願公告６２３１１号公報に
は、０．１−３％のアルミニウム分を含有するクロム／
ニッケル／コバルトをベースとする合金が記載されてい
る。アルミニウム分が３％を越えると、ニッケル／アル
ミニウム金属間化合物の析出により、合金は脆くなると
されている。また、この合金材料は、加熱加工装置、例
えば熱間圧延装置、加熱鍛造装置に使用され、対応する
高熱挙動を示すとされている。
は、０．１−３％のアルミニウム分を含有するクロム／
ニッケル／コバルトをベースとする合金が記載されてい
る。アルミニウム分が３％を越えると、ニッケル／アル
ミニウム金属間化合物の析出により、合金は脆くなると
されている。また、この合金材料は、加熱加工装置、例
えば熱間圧延装置、加熱鍛造装置に使用され、対応する
高熱挙動を示すとされている。
【０００６】また東独特許２０８１７４号公報には、２
０から５０重量％の粉末状酸化アルミニウム（Ａｌ2 Ｏ
3 ）を、クロムカーバイドを含有する粉末状拡散媒体に
添加して形成される、高硬度金属切削工具、非切削工具
の耐摩耗性改善方法が記載されている。拡散処理は、不
活性雰囲気中において１２００℃で行われる。この拡散
処理された燒結炭化物切削板体は、全横断面にわたって
分配されたクロムカーバイドの拡散相を有するものとさ
れている。この公知技術においては、アルミニウムを含
有するコバルトバインダー金属合金は使用されていな
い。なおこの切削工具本体は、木製およびハードボード
のような繊維質材料の切断に使用するものとされてい
る。
０から５０重量％の粉末状酸化アルミニウム（Ａｌ2 Ｏ
3 ）を、クロムカーバイドを含有する粉末状拡散媒体に
添加して形成される、高硬度金属切削工具、非切削工具
の耐摩耗性改善方法が記載されている。拡散処理は、不
活性雰囲気中において１２００℃で行われる。この拡散
処理された燒結炭化物切削板体は、全横断面にわたって
分配されたクロムカーバイドの拡散相を有するものとさ
れている。この公知技術においては、アルミニウムを含
有するコバルトバインダー金属合金は使用されていな
い。なおこの切削工具本体は、木製およびハードボード
のような繊維質材料の切断に使用するものとされてい
る。
【０００７】さらに、本出願人の出願に係るヨーロッパ
特願公告２７５９０９号公報には、金属粉体または酸化
物（酸化鉄、二酸化クロム）粉体で被覆された磁気テー
プのような研磨性の層を有するフィルムを切断する場
合、切断ナイフの切断縁辺は、切断作業を反覆するにつ
れて、摩耗し、切断効率は劣化するので、切断装置から
ナイフを取外ずして切断縁辺を研磨するが、これには著
しいコストを必要とし、切断効率が著しく低下する旨記
載されている。
特願公告２７５９０９号公報には、金属粉体または酸化
物（酸化鉄、二酸化クロム）粉体で被覆された磁気テー
プのような研磨性の層を有するフィルムを切断する場
合、切断ナイフの切断縁辺は、切断作業を反覆するにつ
れて、摩耗し、切断効率は劣化するので、切断装置から
ナイフを取外ずして切断縁辺を研磨するが、これには著
しいコストを必要とし、切断効率が著しく低下する旨記
載されている。
【０００８】上記公報に記載されている切断装置の構造
的改善は、ナイフの作業寿命を延長することに成功した
が、その使用の間にナイフが腐蝕することを阻止するこ
とはできない。そこで、この点に関する切断工具ないし
切削工具の材料の改善が依然として要求される。
的改善は、ナイフの作業寿命を延長することに成功した
が、その使用の間にナイフが腐蝕することを阻止するこ
とはできない。そこで、この点に関する切断工具ないし
切削工具の材料の改善が依然として要求される。
【０００９】
【解決されるべき課題】そこで、この分野の技術的課題
ないし本発明の目的は、ことに磁気記録媒体の金属もし
くは金属酸化物の粉を含有する層を切断するための燒結
炭化物材料の耐腐蝕性および全使用寿命を改善すること
である。
ないし本発明の目的は、ことに磁気記録媒体の金属もし
くは金属酸化物の粉を含有する層を切断するための燒結
炭化物材料の耐腐蝕性および全使用寿命を改善すること
である。
【００１０】
【課題解決手段】しかるに、この課題ないし目的は、コ
バルト１００重量部に対して、約１から約１０重量部の
アルミニウム分を含有することを特徴とするコバルトバ
インダー金属合金またはバインダー金属合金の割合が、
タングステンカーバイド１００重量部に対して約２から
約１２重量部であり、このバインダー金属合金がコバル
トと、コバルト１００重量部に対して約１から約１０重
量部のアルミニウムとを含有することを特徴とする高硬
度金属工具により解決ないし達成され得ることが本発明
者らにより見出された。
バルト１００重量部に対して、約１から約１０重量部の
アルミニウム分を含有することを特徴とするコバルトバ
インダー金属合金またはバインダー金属合金の割合が、
タングステンカーバイド１００重量部に対して約２から
約１２重量部であり、このバインダー金属合金がコバル
トと、コバルト１００重量部に対して約１から約１０重
量部のアルミニウムとを含有することを特徴とする高硬
度金属工具により解決ないし達成され得ることが本発明
者らにより見出された。
【００１１】本発明による高硬度金属合金、ことに燒結
炭化物は、耐腐蝕性および全使用寿命の両者をファクタ
ー２以上増大させることができ、これは極めて高コスト
のナイフ構成材料の半分以上に相当することが見出され
た。
炭化物は、耐腐蝕性および全使用寿命の両者をファクタ
ー２以上増大させることができ、これは極めて高コスト
のナイフ構成材料の半分以上に相当することが見出され
た。
【００１２】東独特許２６７０６３号公報によるアルミ
ニウムの添加は、燒結タングステンカーバイドの硬度、
熱耐性、耐腐蝕性を改善するが、極めて高い研磨性の非
金属材料の形成における耐摩耗性を改善するものではな
い。
ニウムの添加は、燒結タングステンカーバイドの硬度、
熱耐性、耐腐蝕性を改善するが、極めて高い研磨性の非
金属材料の形成における耐摩耗性を改善するものではな
い。
【００１３】
【実施例】以下の実施例により本発明をさらに具体的
に、しかしながら例示的に説明する。
に、しかしながら例示的に説明する。
【００１４】タングステンカーバイド／コバルトを基礎
とする燒結炭化物としての高硬度金属合金は、本質的に
以下のようにして製造される。すなわち、まずタングス
テンカーバイドは、タングステン粉末をカーボンブラッ
クと混合した後、約１３５０から約１７００℃で、水素
雰囲気下において、与炭処理することにより得られる。
この場合、水素の純度および温度が、処理生成物中にお
ける粒子の粒度および分布を決定する最も重要な条件で
ある。タングステンカーバイド中の炭素含有分は約６重
量％に維持される。
とする燒結炭化物としての高硬度金属合金は、本質的に
以下のようにして製造される。すなわち、まずタングス
テンカーバイドは、タングステン粉末をカーボンブラッ
クと混合した後、約１３５０から約１７００℃で、水素
雰囲気下において、与炭処理することにより得られる。
この場合、水素の純度および温度が、処理生成物中にお
ける粒子の粒度および分布を決定する最も重要な条件で
ある。タングステンカーバイド中の炭素含有分は約６重
量％に維持される。
【００１５】燒結炭化物としての高硬度金属合金を製造
するための粉末は、エタノールのような有機液体を添加
して、タングステンカーバイドおよび場合により他の金
属の炭化物、コバルトおよびアルミニウムの粉末、また
はその混合物、後に必要となる圧搾助剤を混練して得ら
れる。例えばボールミルまたは他の適当なミルにより混
練することにより、出発材料はさらに微細化され、カー
バイド粒子間に極めて均質にコバルトおよびアルミニウ
ムの粒子が分布される。これに次ぐ燒結処理において
は、コバルト粒子はさらに深くカーバイド粒子間に侵入
するが、不均質な粒子分布はもはや改善され得ない。混
練液中に浮懸している粒子混合物を乾燥して、約０．１
から約０．３ｍｍの粒度を有する、易流動性の圧搾顆粒
化可能の材料が得られる。
するための粉末は、エタノールのような有機液体を添加
して、タングステンカーバイドおよび場合により他の金
属の炭化物、コバルトおよびアルミニウムの粉末、また
はその混合物、後に必要となる圧搾助剤を混練して得ら
れる。例えばボールミルまたは他の適当なミルにより混
練することにより、出発材料はさらに微細化され、カー
バイド粒子間に極めて均質にコバルトおよびアルミニウ
ムの粒子が分布される。これに次ぐ燒結処理において
は、コバルト粒子はさらに深くカーバイド粒子間に侵入
するが、不均質な粒子分布はもはや改善され得ない。混
練液中に浮懸している粒子混合物を乾燥して、約０．１
から約０．３ｍｍの粒度を有する、易流動性の圧搾顆粒
化可能の材料が得られる。
【００１６】切削工具のような成形製品は、燒結の際の
収縮を考慮して、４００ＭＰａ（メガパスカル、ほぼＮ
／ｍｍ2 に相当）の高圧力下で、型内においてプレスさ
れ、直接成形または間接成形（予備燒結が介在）され
る。
収縮を考慮して、４００ＭＰａ（メガパスカル、ほぼＮ
／ｍｍ2 に相当）の高圧力下で、型内においてプレスさ
れ、直接成形または間接成形（予備燒結が介在）され
る。
【００１７】燒結は、不活性雰囲気下において、圧搾助
剤を蒸散させながら、約６００℃まで上昇する温度にお
いて開始される。燒結処理は、最終燒結製品が得られる
まで、約１３５０から１５００℃までの温度で継続され
る。燒結処理は、温度、不活性ガス雰囲気から真空状態
への変化および炉内雰囲気により継続的に監視され、制
御される。
剤を蒸散させながら、約６００℃まで上昇する温度にお
いて開始される。燒結処理は、最終燒結製品が得られる
まで、約１３５０から１５００℃までの温度で継続され
る。燒結処理は、温度、不活性ガス雰囲気から真空状態
への変化および炉内雰囲気により継続的に監視され、制
御される。
【００１８】燒結カーバイド形成前において、アルミニ
ウムは、金属アルミニウム粉末の形態でも、窒化アルミ
ニウム粉末の形態でもよい。
ウムは、金属アルミニウム粉末の形態でも、窒化アルミ
ニウム粉末の形態でもよい。
【００１９】コバルトバインダー金属合金におけるアル
ミニウムの量割合は、コバルト１００重量部に対して、
約１から約１０重量部、ことに約４から約８重量部とす
るのが好ましい。タングステンカーバイドの量に関して
は、チタンカーバイドおよび／またはタンタルカーバイ
ドおよび／またはクロムカーバイドを含めてよい。
ミニウムの量割合は、コバルト１００重量部に対して、
約１から約１０重量部、ことに約４から約８重量部とす
るのが好ましい。タングステンカーバイドの量に関して
は、チタンカーバイドおよび／またはタンタルカーバイ
ドおよび／またはクロムカーバイドを含めてよい。
【００２０】コバルト１００重量部に対して、約１から
約１０重量部のタングステン分と、約４から約８重量部
のアルミニウム分を含有させることにより、ことに好ま
しい合金が得られる。
約１０重量部のタングステン分と、約４から約８重量部
のアルミニウム分を含有させることにより、ことに好ま
しい合金が得られる。
【００２１】主として上述した用途に使用されるナイフ
を形成するための高硬度金属合金ないし燒結炭化物材料
は、各組成分の上述の量割合範囲に対応して、１３から
１８ＧＰａ（ギガパスカル）のマイクロ硬度、すなわち
微小硬さおよび５５０から６７０ＧＰａの弾性係数を示
す。
を形成するための高硬度金属合金ないし燒結炭化物材料
は、各組成分の上述の量割合範囲に対応して、１３から
１８ＧＰａ（ギガパスカル）のマイクロ硬度、すなわち
微小硬さおよび５５０から６７０ＧＰａの弾性係数を示
す。
【００２２】磁気テープ切断装置、ことに二酸化クロム
で被覆された磁気テープ切断装置における、上記材料
（約５重量％のタングステンと約６重量％のアルミニウ
ムを含有する）から成る燒結炭化物ナイフは、ファクタ
ー２−３改善された耐腐蝕性と、少なくともファクター
２増加された全使用寿命を示し、従って同じ切断効果を
維持したままで、高価な切断工具に対する要求を半分以
下に低減し得る。
で被覆された磁気テープ切断装置における、上記材料
（約５重量％のタングステンと約６重量％のアルミニウ
ムを含有する）から成る燒結炭化物ナイフは、ファクタ
ー２−３改善された耐腐蝕性と、少なくともファクター
２増加された全使用寿命を示し、従って同じ切断効果を
維持したままで、高価な切断工具に対する要求を半分以
下に低減し得る。
【００２３】高硬度金属用のコバルトバインダー金属合
金ないし燒結炭化物工具は、コバルト約１００重量部に
対して１から１０重量部のアルミニウムを含有する。燒
結炭化物は、約１００重量部の金属炭化物、ことにタン
グステンカーバイドに対して、２から１２重量部のコバ
ルトとタングステンを含有する上述のコバルトバインダ
ー金属合金を含有する。このような本発明による高硬度
金属ないし燒結炭化物工具は、耐腐蝕性と長い耐用寿命
を必要とする切削工具およびその他の工具である。
金ないし燒結炭化物工具は、コバルト約１００重量部に
対して１から１０重量部のアルミニウムを含有する。燒
結炭化物は、約１００重量部の金属炭化物、ことにタン
グステンカーバイドに対して、２から１２重量部のコバ
ルトとタングステンを含有する上述のコバルトバインダ
ー金属合金を含有する。このような本発明による高硬度
金属ないし燒結炭化物工具は、耐腐蝕性と長い耐用寿命
を必要とする切削工具およびその他の工具である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ユルゲン、コペ ドイツ、06258、シュコパウ、ロイナシュ トラーセ、６ (72)発明者 フォルカー、アイヒホルスト ドイツ、06110、ハレ、ロベルト−コッホ −シュトラーセ、８ツェー
Claims (6)
- 【請求項１】 高硬度金属工具、ことに磁気記録媒体の
金属層もしくは金属酸化物層用の切削工具に使用される
高硬度合金のための、コバルトと、タングステンおよび
アルミニウム分とを含有するコバルトバインダー金属合
金であって、コバルト１００重量部に対して、約１から
約１０重量部のアルミニウム分を含有することを特徴と
する合金。 - 【請求項２】 コバルト１００重量部に対して、約１か
ら約１０重量部のタングステンと、約４から約８重量部
のアルミニウムを含有することを特徴とする、請求項
（１）の合金。 - 【請求項３】 アルミニウムが、金属アルミニウム粉末
もしくはアルミニウムニトリド（ＡｌＮ）粉末として添
加されることを特徴とする、請求項（１）または（２）
の合金。 - 【請求項４】 タングステンカーバイドを基礎とする金
属カーバイドと、コバルトおよびタングステンを含有す
るバインダー金属とを含有する、高硬度金属工具、こと
に磁気記録媒体の金属層もしくは金属酸化物層用の切削
工具であって、バインダー金属合金の割合が、タングス
テンカーバイド１００重量部に対して約２から約１２重
量部であり、このバインダー金属合金がコバルトと、コ
バルト１００重量部に対して約１から約１０重量部のア
ルミニウムとを含有することを特徴とする高硬度金属工
具。 - 【請求項５】 バインダー金属合金の割合が、タングス
テンカーバイド１００重量部に対して約５から約１０重
量部であることを特徴とする、請求項（４）の工具。 - 【請求項６】 バインダー金属合金が、コバルト１００
重量部に対して、約１から約１０重量部のタングステン
と、約４から約８重量部のアルミニウムを含有すること
を特徴とする、請求項（４）または（５）の工具。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE29511247U DE29511247U1 (de) | 1995-07-12 | 1995-07-12 | Kobalt-Bindemetall-Legierung für Hartmetall-Legierungen für Hartmetall-Werkzeuge, insbesondere Schneidwerkzeuge, und Hartmetall-Werkzeuge damit |
| DE29511247.6 | 1995-07-12 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09104939A true JPH09104939A (ja) | 1997-04-22 |
Family
ID=8010414
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8180576A Pending JPH09104939A (ja) | 1995-07-12 | 1996-07-10 | 高硬度金属工具、ことに切削工具に使用される高硬度合金用のコバルトバインダー金属合金およびこの合金を含有する高硬度金属工具 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5844153A (ja) |
| JP (1) | JPH09104939A (ja) |
| CH (1) | CH692201A5 (ja) |
| DE (2) | DE29511247U1 (ja) |
| FR (1) | FR2736653B3 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AUPP020297A0 (en) * | 1997-11-05 | 1997-11-27 | University Of Melbourne, The | A novel receptor, and compounds which bind thereto |
| SE519315C2 (sv) | 1999-04-06 | 2003-02-11 | Sandvik Ab | Sätt att tillverka ett hårdmetallpulver med lågt presstryck |
| US9422616B2 (en) * | 2005-08-12 | 2016-08-23 | Kennametal Inc. | Abrasion-resistant weld overlay |
| JP6375636B2 (ja) * | 2014-02-14 | 2018-08-22 | 新日鐵住金株式会社 | 超硬工具用基材及び超硬工具、並びに超硬工具用基材及び超硬工具の製造方法 |
| CN106834809A (zh) * | 2015-12-04 | 2017-06-13 | 南京理工大学 | 一种以钴基合金作为粘结相的高性能硬质合金 |
| CN111041280B (zh) * | 2019-12-12 | 2021-04-13 | 西安航天新宇机电装备有限公司 | 一种Co-Al-W合金棒材及其制备方法 |
| JP7841346B2 (ja) * | 2022-05-19 | 2026-04-07 | 新光電気工業株式会社 | セラミックス基板及びその製造方法、静電チャック、基板固定装置、半導体装置用パッケージ |
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|---|---|---|---|---|
| DE208174C (ja) * | ||||
| DE267063C (ja) * | ||||
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| US2121759A (en) * | 1929-10-30 | 1938-06-21 | Westinghouse Electric & Mfg Co | Alloy |
| US1928453A (en) * | 1930-11-01 | 1933-09-26 | Gen Electric | Cemented tantalum carbide |
| DE585823C (de) * | 1931-04-15 | 1933-10-11 | Heraeus Vacuumschmelze A G | Harte Legierung |
| US2471016A (en) * | 1944-05-15 | 1949-05-24 | Messrs Hard Metal Tools Ltd | Hard compositions for use in tools and method of making |
| US3301645A (en) * | 1962-04-03 | 1967-01-31 | Exxon Production Research Co | Tungsten carbide compositions, method and cutting tool |
| BE662408A (ja) * | 1965-04-12 | |||
| US3454791A (en) * | 1966-01-11 | 1969-07-08 | Us Navy | Radio frequency switch circuit with high decibel isolation |
| US3451791A (en) * | 1967-08-16 | 1969-06-24 | Du Pont | Cobalt-bonded tungsten carbide |
| DE3264742D1 (en) * | 1981-04-06 | 1985-08-22 | Mitsubishi Metal Corp | Tungsten carbide-base hard alloy for hot-working apparatus members |
| DE3511220A1 (de) * | 1985-03-28 | 1986-10-09 | Fried. Krupp Gmbh, 4300 Essen | Hartmetall und verfahren zu seiner herstellung |
| DE3701716C3 (de) * | 1987-01-22 | 1996-06-20 | Basf Magnetics Gmbh | Verfahren zum Schneiden von Magnetbändern |
| US4950328A (en) * | 1988-07-12 | 1990-08-21 | Mitsubishi Metal Corporation | End mill formed of tungsten carbide-base sintered hard alloy |
| US5009705A (en) * | 1989-12-28 | 1991-04-23 | Mitsubishi Metal Corporation | Microdrill bit |
-
1995
- 1995-07-12 DE DE29511247U patent/DE29511247U1/de not_active Expired - Lifetime
-
1996
- 1996-07-04 DE DE29611658U patent/DE29611658U1/de not_active Expired - Lifetime
- 1996-07-04 CH CH01670/96A patent/CH692201A5/de not_active IP Right Cessation
- 1996-07-10 JP JP8180576A patent/JPH09104939A/ja active Pending
- 1996-07-11 FR FR9608688A patent/FR2736653B3/fr not_active Expired - Lifetime
- 1996-07-12 US US08/679,623 patent/US5844153A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FR2736653A3 (fr) | 1997-01-17 |
| CH692201A5 (de) | 2002-03-15 |
| US5844153A (en) | 1998-12-01 |
| DE29511247U1 (de) | 1996-08-14 |
| FR2736653B3 (fr) | 1997-06-06 |
| DE29611658U1 (de) | 1996-09-12 |
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