JPH09105171A - 合成構造梁の補強構造 - Google Patents
合成構造梁の補強構造Info
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- JPH09105171A JPH09105171A JP28807695A JP28807695A JPH09105171A JP H09105171 A JPH09105171 A JP H09105171A JP 28807695 A JP28807695 A JP 28807695A JP 28807695 A JP28807695 A JP 28807695A JP H09105171 A JPH09105171 A JP H09105171A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 比較的簡単な配筋によりＳＲＣ−ＲＣ構造の
合成構造梁の切替え部での応力の伝達を確実に行う。 【解決手段】 柱梁接合部５に端部３Ａが接合された梁
端鉄骨３を心材とする鉄骨鉄筋コンクリート構造梁と鉄
筋コンクリート構造梁とからなる合成構造梁２の補強構
造において、対向位置にある梁端鉄骨３，３間に、側面
視してＸ字形をなす補強筋１０を掛け渡す。少なくとも
この補強筋１０を介して鉄骨鉄筋コンクリート構造梁の
梁端鉄骨３と鉄筋コンクリート構造梁間の断面力を伝達
させる。
合成構造梁の切替え部での応力の伝達を確実に行う。 【解決手段】 柱梁接合部５に端部３Ａが接合された梁
端鉄骨３を心材とする鉄骨鉄筋コンクリート構造梁と鉄
筋コンクリート構造梁とからなる合成構造梁２の補強構
造において、対向位置にある梁端鉄骨３，３間に、側面
視してＸ字形をなす補強筋１０を掛け渡す。少なくとも
この補強筋１０を介して鉄骨鉄筋コンクリート構造梁の
梁端鉄骨３と鉄筋コンクリート構造梁間の断面力を伝達
させる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は合成構造梁の補強構
造に係り、特に両端部を鉄骨鉄筋コンクリート構造と
し、中央部を鉄筋コンクリート構造とした合成構造梁の
構造切替え部の補強構造に関する。
造に係り、特に両端部を鉄骨鉄筋コンクリート構造と
し、中央部を鉄筋コンクリート構造とした合成構造梁の
構造切替え部の補強構造に関する。
【０００２】
【従来の技術】鉄骨鉄筋コンクリート構造は、心材して
の鉄骨の存在により高い靱性を示すため、耐震性能に優
れている。また、大スパンの梁等の設計においても、鉄
筋コンクリート構造の梁に比べ、コンパクトな梁断面の
設計が行える。一方では、鉄骨鉄筋コンクリート構造は
鉄骨単価が高いため、建設コストが高くなるという欠点
がある。そこで、鉄骨鉄筋コンクリート構造と鉄筋コン
クリート構造の利点を取り入れた設計として、地震時応
力の大きくなる梁端部を鉄骨鉄筋コンクリート構造（以
下、ＳＲＣ構造と記す。）とし、応力の小さい梁中央部
を鉄筋コンクリート構造（以下、ＲＣ構造と記す。）と
した合成構造梁の提案がなされている。この種の合成構
造梁では、ＳＲＣ−ＲＣ構造の切替え部に破壊を生じさ
せないこと、またＳＲＣ構造の鉄骨の端部から梁中央部
のＲＣ断面への応力の伝達がスムーズに行われるように
することが重要となる。図８は、ＳＲＣ−ＲＣ構造から
なる合成構造梁５０の切替え部５２の補強構造の一例を
示した梁断面図である。隣接したＳＲＣ柱５１の側面に
剛接合された梁端鉄骨５３のフランジの上面５３ａ及び
下面５３ｂには所定間隔をあけて複数本の頭付きスタッ
ドコネクタ６０が溶植されている。また、梁端鉄骨５３
のウェブ５３ｃには、Ｕ字形アンカー筋５４の端部が溶
接されている。このＵ字形アンカー筋５４は、図示した
ように、Ｕ字部５４ａがＲＣ構造内に延出するように配
筋されている。梁主筋５５は柱鉄骨５６のウェブを貫通
し、梁５０の上下位置に配筋されている。さらに、スタ
ッドコネクタ６０が溶植されているフランジ上面５３ａ
及び下面５３ｂには主筋添え筋５７が配筋されている。
この主筋添え筋５７は梁中央部でのＲＣ断面計算によっ
て鉄筋量が決定されている。また、せん断補強筋として
のあばら筋５８が梁主筋５５及び主筋添え筋５７を囲む
ように梁長手方向の全範囲に、所定間隔をあけて配置さ
れている。ＳＲＣ構造の梁端鉄骨５３からＲＣ構造部分
への曲げ応力の伝達は、Ｕ字形アンカー筋５４を介して
行われる。また、せん断力の伝達のために頭付きスタッ
ドコネクタ６０と、スパイラル筋あるいはメッシュ筋等
のせん断補強筋５９が切替え部５２からＲＣ構造部にか
けて配置されている。このときせん断力の伝達は、図９
に示したように、鉄骨フランジ５３ａと、鉄骨５３を囲
んで配筋された軸方向鉄筋５５、５７、あばら筋５８と
の間の断面内に形成された支圧力の道筋としての支圧ス
トラット６１（支圧束）によって果たされる。なお、図
８の右半図は説明の明確化のために、あばら筋５８の表
示を省略している。
の鉄骨の存在により高い靱性を示すため、耐震性能に優
れている。また、大スパンの梁等の設計においても、鉄
筋コンクリート構造の梁に比べ、コンパクトな梁断面の
設計が行える。一方では、鉄骨鉄筋コンクリート構造は
鉄骨単価が高いため、建設コストが高くなるという欠点
がある。そこで、鉄骨鉄筋コンクリート構造と鉄筋コン
クリート構造の利点を取り入れた設計として、地震時応
力の大きくなる梁端部を鉄骨鉄筋コンクリート構造（以
下、ＳＲＣ構造と記す。）とし、応力の小さい梁中央部
を鉄筋コンクリート構造（以下、ＲＣ構造と記す。）と
した合成構造梁の提案がなされている。この種の合成構
造梁では、ＳＲＣ−ＲＣ構造の切替え部に破壊を生じさ
せないこと、またＳＲＣ構造の鉄骨の端部から梁中央部
のＲＣ断面への応力の伝達がスムーズに行われるように
することが重要となる。図８は、ＳＲＣ−ＲＣ構造から
なる合成構造梁５０の切替え部５２の補強構造の一例を
示した梁断面図である。隣接したＳＲＣ柱５１の側面に
剛接合された梁端鉄骨５３のフランジの上面５３ａ及び
下面５３ｂには所定間隔をあけて複数本の頭付きスタッ
ドコネクタ６０が溶植されている。また、梁端鉄骨５３
のウェブ５３ｃには、Ｕ字形アンカー筋５４の端部が溶
接されている。このＵ字形アンカー筋５４は、図示した
ように、Ｕ字部５４ａがＲＣ構造内に延出するように配
筋されている。梁主筋５５は柱鉄骨５６のウェブを貫通
し、梁５０の上下位置に配筋されている。さらに、スタ
ッドコネクタ６０が溶植されているフランジ上面５３ａ
及び下面５３ｂには主筋添え筋５７が配筋されている。
この主筋添え筋５７は梁中央部でのＲＣ断面計算によっ
て鉄筋量が決定されている。また、せん断補強筋として
のあばら筋５８が梁主筋５５及び主筋添え筋５７を囲む
ように梁長手方向の全範囲に、所定間隔をあけて配置さ
れている。ＳＲＣ構造の梁端鉄骨５３からＲＣ構造部分
への曲げ応力の伝達は、Ｕ字形アンカー筋５４を介して
行われる。また、せん断力の伝達のために頭付きスタッ
ドコネクタ６０と、スパイラル筋あるいはメッシュ筋等
のせん断補強筋５９が切替え部５２からＲＣ構造部にか
けて配置されている。このときせん断力の伝達は、図９
に示したように、鉄骨フランジ５３ａと、鉄骨５３を囲
んで配筋された軸方向鉄筋５５、５７、あばら筋５８と
の間の断面内に形成された支圧力の道筋としての支圧ス
トラット６１（支圧束）によって果たされる。なお、図
８の右半図は説明の明確化のために、あばら筋５８の表
示を省略している。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところが、図８に示し
た配筋では、ＳＲＣ−ＲＣ構造の切替え部５２近傍でせ
ん応力の伝達を行う支圧ストラット６１（図９参照）を
形成するためには、多量のせん断補強筋が必要となる。
このため、Ｕ字形アンカー筋５４の梁端鉄骨５３への溶
接、主筋添え筋５７、スパイラル筋５９、あばら筋５８
等の補強筋をＲＣ部に密に配筋しなければならない。こ
のため、配筋作業が煩雑になるとともに、多量の鉄筋が
配筋されるため、密実なコンクリートを打設するのも難
しくなるという問題点がある。
た配筋では、ＳＲＣ−ＲＣ構造の切替え部５２近傍でせ
ん応力の伝達を行う支圧ストラット６１（図９参照）を
形成するためには、多量のせん断補強筋が必要となる。
このため、Ｕ字形アンカー筋５４の梁端鉄骨５３への溶
接、主筋添え筋５７、スパイラル筋５９、あばら筋５８
等の補強筋をＲＣ部に密に配筋しなければならない。こ
のため、配筋作業が煩雑になるとともに、多量の鉄筋が
配筋されるため、密実なコンクリートを打設するのも難
しくなるという問題点がある。
【０００４】そこで、本発明の目的は上述した従来の技
術が有する問題点を解消し、比較的簡単な配筋によりＳ
ＲＣ−ＲＣ構造の切替え部での応力の伝達を確実に行え
るようにした合成構造梁の補強構造を提供することにあ
る。
術が有する問題点を解消し、比較的簡単な配筋によりＳ
ＲＣ−ＲＣ構造の切替え部での応力の伝達を確実に行え
るようにした合成構造梁の補強構造を提供することにあ
る。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明は、梁両端部が、柱梁接合部に一端が接合さ
れた梁端鉄骨を心材とする鉄骨鉄筋コンクリート構造梁
で、該鉄骨鉄筋コンクリート構造梁と連続する梁中央部
が、鉄筋コンクリート構造梁である合成構造梁の補強構
造において、対向位置にある前記梁端鉄骨間に、側面視
してＸ字形をなす補強筋を掛け渡し、少なくとも該補強
筋を介して前記鉄骨鉄筋コンクリート構造梁の梁端鉄骨
と前記鉄筋コンクリート構造梁間の断面力の伝達するよ
うにしたことを特徴とするものである。
に、本発明は、梁両端部が、柱梁接合部に一端が接合さ
れた梁端鉄骨を心材とする鉄骨鉄筋コンクリート構造梁
で、該鉄骨鉄筋コンクリート構造梁と連続する梁中央部
が、鉄筋コンクリート構造梁である合成構造梁の補強構
造において、対向位置にある前記梁端鉄骨間に、側面視
してＸ字形をなす補強筋を掛け渡し、少なくとも該補強
筋を介して前記鉄骨鉄筋コンクリート構造梁の梁端鉄骨
と前記鉄筋コンクリート構造梁間の断面力の伝達するよ
うにしたことを特徴とするものである。
【０００６】このとき、前記Ｘ字形をなす補強筋は、重
ね継手により前記梁端鉄骨に接合するか、あるいは前記
梁端鉄骨のフランジの一部に溶接することが好ましい。
ね継手により前記梁端鉄骨に接合するか、あるいは前記
梁端鉄骨のフランジの一部に溶接することが好ましい。
【０００７】前記Ｘ字形をなす補強筋を重ね継手により
前記梁端鉄骨に接合した場合、前記梁端鉄骨のフランジ
面にスタッドコネクタを溶植することが好ましい。
前記梁端鉄骨に接合した場合、前記梁端鉄骨のフランジ
面にスタッドコネクタを溶植することが好ましい。
【０００８】また、前記梁端鉄骨間に主筋添え筋が配筋
することにより、ＳＲＣ−ＲＣ構造の切替え部での応力
の伝達を確実に行うようにすることが好ましい。
することにより、ＳＲＣ−ＲＣ構造の切替え部での応力
の伝達を確実に行うようにすることが好ましい。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下、本発明の合成構造梁の補強
構造の実施の一形態を、添付図面を参照して説明する。
図１は、ＳＲＣ−ＲＣ構造からなる合成構造梁の補強構
造を示すために、隣接したＳＲＣ柱１間に架設された合
成構造梁２の断面を示した断面図である。図１におい
て、ＳＲＣ構造の梁端鉄骨３の端部３ａは、例えば柱貫
通形式、ダイアフラム形式等種々の構造形式からなる柱
梁接合部５でＳＲＣ１柱と剛接合されている。梁端鉄骨
３のフランジの上面３ａ及び下面３ｂには頭付きスタッ
ドコネクタ４が溶植されている。この頭付きスタッドコ
ネクタ４のサイズ及び溶植ピッチは梁に作用するせん断
力に応じて設定することが好ましい。
構造の実施の一形態を、添付図面を参照して説明する。
図１は、ＳＲＣ−ＲＣ構造からなる合成構造梁の補強構
造を示すために、隣接したＳＲＣ柱１間に架設された合
成構造梁２の断面を示した断面図である。図１におい
て、ＳＲＣ構造の梁端鉄骨３の端部３ａは、例えば柱貫
通形式、ダイアフラム形式等種々の構造形式からなる柱
梁接合部５でＳＲＣ１柱と剛接合されている。梁端鉄骨
３のフランジの上面３ａ及び下面３ｂには頭付きスタッ
ドコネクタ４が溶植されている。この頭付きスタッドコ
ネクタ４のサイズ及び溶植ピッチは梁に作用するせん断
力に応じて設定することが好ましい。
【００１０】梁主筋６は、梁端鉄骨３の上下端位置に配
置され、梁２全体を長手方向に延び、柱ウェブを貫通す
るように配筋されている。梁主筋６は、梁２の長手方向
に所定間隔で配筋されたあばら筋７に囲まれ、所定の被
りが確保されるようになっている。また、このあばら筋
７の一部には、Ｘ字形補強筋１０の重ね継手部１１が固
定されている。このＸ字形補強筋１０は、図１に示した
ように、側面視してＸ字形をなすように対向位置にある
梁端鉄骨３のフランジ間に掛け渡されたＲＣ構造部補強
筋である。Ｘ字形補強筋１０は、図２に示したように、
斜め配筋された２本の補強筋１０ａ、１０ｂにより１組
が構成されている。本実施の形態では、２組のＸ字形補
強筋１０が梁端鉄骨３間に配筋されている。この配筋組
数は、対象となる梁２の断面応力に応じて設計すること
が好ましい。
置され、梁２全体を長手方向に延び、柱ウェブを貫通す
るように配筋されている。梁主筋６は、梁２の長手方向
に所定間隔で配筋されたあばら筋７に囲まれ、所定の被
りが確保されるようになっている。また、このあばら筋
７の一部には、Ｘ字形補強筋１０の重ね継手部１１が固
定されている。このＸ字形補強筋１０は、図１に示した
ように、側面視してＸ字形をなすように対向位置にある
梁端鉄骨３のフランジ間に掛け渡されたＲＣ構造部補強
筋である。Ｘ字形補強筋１０は、図２に示したように、
斜め配筋された２本の補強筋１０ａ、１０ｂにより１組
が構成されている。本実施の形態では、２組のＸ字形補
強筋１０が梁端鉄骨３間に配筋されている。この配筋組
数は、対象となる梁２の断面応力に応じて設計すること
が好ましい。
【００１１】さらに軸方向補強筋１２（梁中央部主筋添
え筋）が配筋されている。この軸方向補強筋は、ＳＲＣ
−ＲＣ構造の切替え部Ｊの近傍に支圧ストラットを形成
するための補強筋及び曲げ補強筋として機能する。ま
た、ＳＲＣ−ＲＣ構造の切替え部Ｊでのコンクリート拘
束効果を高めるために、図１に破線で示したスパイラル
筋１３を配筋することも好ましい。また、フック定着形
よりも拘束効果が高い溶接閉鎖形、機械継手閉鎖形のあ
ばら筋７を用いることも好ましい。
え筋）が配筋されている。この軸方向補強筋は、ＳＲＣ
−ＲＣ構造の切替え部Ｊの近傍に支圧ストラットを形成
するための補強筋及び曲げ補強筋として機能する。ま
た、ＳＲＣ−ＲＣ構造の切替え部Ｊでのコンクリート拘
束効果を高めるために、図１に破線で示したスパイラル
筋１３を配筋することも好ましい。また、フック定着形
よりも拘束効果が高い溶接閉鎖形、機械継手閉鎖形のあ
ばら筋７を用いることも好ましい。
【００１２】ここで、梁端鉄骨３に接続されたＸ字形補
強筋１０によるＳＲＣ−ＲＣ構造の切替え部Ｊ及びＲＣ
構造部での補強作用について、図３を参照して説明す
る。図３は、梁２に水平力が作用した状態での断面力の
反曲点を挟んだ梁２の左半分での力のつりあい状態を示
した模式図である。図示したように梁端鉄骨３の柱側材
端力sＱ、sＭに対して長さsｌの梁端鉄骨３の切替え部
Ｊ側の材端力sＱJ、sＭJが作用したとき、梁端鉄骨３の
柱側端部に接続されたＸ字形補強筋１０が負担するせん
断力は、 rＱ＝（Ｔ＋Ｃ）×ｓｉｎθ …（式１） （ここで、Ｘ字形の対称性より一般にＴ＝Ｃ） また、Ｘ字形補強筋１０が負担する曲げモーメントは、 rＭ＝Ｔ×ｃｏｓθ×sｊ …（式２） で表される。このとき切替え部Ｊ側の材端力sＱJ、sＭJ
は、式１、式２より、 sＱJ＝rＱ ＝（Ｔ＋Ｃ）×ｓｉｎθ …（式３） sＭJ＝rＭ＋ｓｌ×rＱ ＝Ｔ×ｃｏｓθ×sｊ＋ｓｌ×（Ｔ＋Ｃ）×ｓｉｎθ …（式４） となる。したがって、梁端鉄骨３は式３、式４に示した
断面力分を負担する。これにより、ＲＣ構造からなる梁
中央部での応力は緩和され、配筋量の軽減が図れる。
強筋１０によるＳＲＣ−ＲＣ構造の切替え部Ｊ及びＲＣ
構造部での補強作用について、図３を参照して説明す
る。図３は、梁２に水平力が作用した状態での断面力の
反曲点を挟んだ梁２の左半分での力のつりあい状態を示
した模式図である。図示したように梁端鉄骨３の柱側材
端力sＱ、sＭに対して長さsｌの梁端鉄骨３の切替え部
Ｊ側の材端力sＱJ、sＭJが作用したとき、梁端鉄骨３の
柱側端部に接続されたＸ字形補強筋１０が負担するせん
断力は、 rＱ＝（Ｔ＋Ｃ）×ｓｉｎθ …（式１） （ここで、Ｘ字形の対称性より一般にＴ＝Ｃ） また、Ｘ字形補強筋１０が負担する曲げモーメントは、 rＭ＝Ｔ×ｃｏｓθ×sｊ …（式２） で表される。このとき切替え部Ｊ側の材端力sＱJ、sＭJ
は、式１、式２より、 sＱJ＝rＱ ＝（Ｔ＋Ｃ）×ｓｉｎθ …（式３） sＭJ＝rＭ＋ｓｌ×rＱ ＝Ｔ×ｃｏｓθ×sｊ＋ｓｌ×（Ｔ＋Ｃ）×ｓｉｎθ …（式４） となる。したがって、梁端鉄骨３は式３、式４に示した
断面力分を負担する。これにより、ＲＣ構造からなる梁
中央部での応力は緩和され、配筋量の軽減が図れる。
【００１３】次に、Ｘ字形補強筋１０によるＳＲＣ−Ｒ
Ｃ構造の切替え部Ｊの補強構造の実施の他の形態につい
て図４、図５の各図を参照して説明する。図４（ａ）
は、図１に示した梁２と同一の補強構造で、他の例との
比較のために示した。図４（ｂ）には、Ｘ字形補強筋１
０及び梁中央部添え筋１２を、梁端鉄骨３のフランジの
上外側面及び下外側面に直接溶接した補強例が示されて
いる。この補強例によれば、梁端鉄骨３に作用した軸力
を確実にＲＣ構造部に伝達できるので、同図（ａ）に示
したスタッドコネクタ４を省略したり、スタッドコネク
タ４の本数やサイズを小さくすることができる。図４
（ｃ）には、Ｘ字形補強筋１０及び梁中央部添え筋１２
を梁端鉄骨３のフランジ上内側面及び下内側面に直接溶
接した補強例が示されている。この補強例によれば、図
４（ａ）と同様に、梁端鉄骨３に作用した軸力を確実に
ＲＣ構造部に伝達でき、さらに梁２をスラブ８下までの
プレキャストコンクリート梁２０とした場合に梁中央部
主筋６をあらかじめプレキャストコンクリート梁２０内
に配筋しておくことができる。
Ｃ構造の切替え部Ｊの補強構造の実施の他の形態につい
て図４、図５の各図を参照して説明する。図４（ａ）
は、図１に示した梁２と同一の補強構造で、他の例との
比較のために示した。図４（ｂ）には、Ｘ字形補強筋１
０及び梁中央部添え筋１２を、梁端鉄骨３のフランジの
上外側面及び下外側面に直接溶接した補強例が示されて
いる。この補強例によれば、梁端鉄骨３に作用した軸力
を確実にＲＣ構造部に伝達できるので、同図（ａ）に示
したスタッドコネクタ４を省略したり、スタッドコネク
タ４の本数やサイズを小さくすることができる。図４
（ｃ）には、Ｘ字形補強筋１０及び梁中央部添え筋１２
を梁端鉄骨３のフランジ上内側面及び下内側面に直接溶
接した補強例が示されている。この補強例によれば、図
４（ａ）と同様に、梁端鉄骨３に作用した軸力を確実に
ＲＣ構造部に伝達でき、さらに梁２をスラブ８下までの
プレキャストコンクリート梁２０とした場合に梁中央部
主筋６をあらかじめプレキャストコンクリート梁２０内
に配筋しておくことができる。
【００１４】図５の各図は、柱側材端力sＱ、sＭが切替
え部Ｊ側の材端力sＱJ、sＭJよりも大きい場合の切替え
部Ｊのせん断補強例を示したものである。図５（ａ）に
は、対向した梁端鉄骨３間に連結された補強ウェブプレ
ート２１が示されている。この補強ウェブプレート２１
は梁端鉄骨３にボルト固定され、Ｘ字形補強筋１０の負
担せん断力の超過した分を負担することができる。図５
（ｂ）には、ウェブ３ｄに複数本の頭付きスタッドコネ
クタ４が溶植された梁端鉄骨３が示されている。このよ
うに梁端鉄骨３のウェブ３ｄに頭付きスタッドコネクタ
２５を設けることにより、支圧ストラット形成によるせ
ん断力伝達に加え、ウェブ３ｄからも周囲のコンクリー
トへせん断力を伝達できる。図５（ｃ）には、ＳＲＣ−
ＲＣ構造の切替え部Ｊに配筋されたスパイラル筋２２が
示されている。このようにスパイラル筋２２を配筋する
ことにより、コンクリート断面の拘束効果を高め、支圧
ストラットを形成することができ、切替え部Ｊでのせん
断力の伝達を滑らかにすることができる。なお、図５の
各図において、Ｘ字形補強筋１０は梁端鉄骨３のフラン
ジの内側面、外側面に溶接されている。これにより、図
４（ｂ）、（ｃ）に示した場合と同様に、梁内での軸力
伝達が行えるので、スタッドコネクタを省略することが
できる。また、スタッドコネクタを梁端鉄骨３に溶植
し、鉄筋重ね継手方式としても良いことはいうまでもな
い。
え部Ｊ側の材端力sＱJ、sＭJよりも大きい場合の切替え
部Ｊのせん断補強例を示したものである。図５（ａ）に
は、対向した梁端鉄骨３間に連結された補強ウェブプレ
ート２１が示されている。この補強ウェブプレート２１
は梁端鉄骨３にボルト固定され、Ｘ字形補強筋１０の負
担せん断力の超過した分を負担することができる。図５
（ｂ）には、ウェブ３ｄに複数本の頭付きスタッドコネ
クタ４が溶植された梁端鉄骨３が示されている。このよ
うに梁端鉄骨３のウェブ３ｄに頭付きスタッドコネクタ
２５を設けることにより、支圧ストラット形成によるせ
ん断力伝達に加え、ウェブ３ｄからも周囲のコンクリー
トへせん断力を伝達できる。図５（ｃ）には、ＳＲＣ−
ＲＣ構造の切替え部Ｊに配筋されたスパイラル筋２２が
示されている。このようにスパイラル筋２２を配筋する
ことにより、コンクリート断面の拘束効果を高め、支圧
ストラットを形成することができ、切替え部Ｊでのせん
断力の伝達を滑らかにすることができる。なお、図５の
各図において、Ｘ字形補強筋１０は梁端鉄骨３のフラン
ジの内側面、外側面に溶接されている。これにより、図
４（ｂ）、（ｃ）に示した場合と同様に、梁内での軸力
伝達が行えるので、スタッドコネクタを省略することが
できる。また、スタッドコネクタを梁端鉄骨３に溶植
し、鉄筋重ね継手方式としても良いことはいうまでもな
い。
【００１５】図６の各図は、図２に示した梁端鉄骨３に
補強筋を重ね継手方式で接合した配筋例に対して梁端鉄
骨３に補強筋を溶接した例を示したものである。図６
（ａ）には、Ｘ字形補強筋１０を梁端鉄骨３のフランジ
３ａ、３ｂの一部に溶接し、梁中央部添え筋１２を重ね
継手とした補強例が示されている。この補強例によれ
ば、梁端鉄骨３が負担している軸力を、梁中央部添え筋
１２と頭付きスタッドコネクタ４とでＲＣ構造部に伝達
することができる。これにより、頭付きスタッドコネク
タ４の本数を少なくでき、梁中央部添え筋１２のサイズ
も小さくすることができる。図６（ｂ）には、Ｘ字形補
強筋１０を梁端鉄骨３のフランジ内側面に、梁中央部添
え筋１２をフランジ外側面に直接溶接した補強例が示さ
れている。この補強例によれば、頭付きスタッドコネク
タ４を省略できるとともに、鉄筋１０、１２がフランジ
の両面に溶接されることになるので、溶接作業も容易に
なるという利点がある。
補強筋を重ね継手方式で接合した配筋例に対して梁端鉄
骨３に補強筋を溶接した例を示したものである。図６
（ａ）には、Ｘ字形補強筋１０を梁端鉄骨３のフランジ
３ａ、３ｂの一部に溶接し、梁中央部添え筋１２を重ね
継手とした補強例が示されている。この補強例によれ
ば、梁端鉄骨３が負担している軸力を、梁中央部添え筋
１２と頭付きスタッドコネクタ４とでＲＣ構造部に伝達
することができる。これにより、頭付きスタッドコネク
タ４の本数を少なくでき、梁中央部添え筋１２のサイズ
も小さくすることができる。図６（ｂ）には、Ｘ字形補
強筋１０を梁端鉄骨３のフランジ内側面に、梁中央部添
え筋１２をフランジ外側面に直接溶接した補強例が示さ
れている。この補強例によれば、頭付きスタッドコネク
タ４を省略できるとともに、鉄筋１０、１２がフランジ
の両面に溶接されることになるので、溶接作業も容易に
なるという利点がある。
【００１６】図７は、ＳＲＣ−ＲＣ構造からなる合成構
造梁２を、プレキャストコンクリート梁３０（以下、Ｐ
Ｃａ梁と記す。）及び現場打ちスラブ８からなる構造例
を示した梁正面図である。図示したように柱梁接合部に
は、本発明のＰＣａ梁３０が吊り込まれ、梁端鉄骨３が
ガセットプレート３１を介して剛接合されている。ＰＣ
ａ梁３０の下端筋３１はスリーブジョイント３２により
ＳＲＣ柱３５位置の鉄骨柱３６を貫通した鉄筋３３と接
合されている。また、上端筋３４は、ＰＣａ梁３０の上
面３０ａから突出した各あばら筋７の閉鎖部分を通って
梁２の長手方向に配筋されている。図７には、ＰＣａ梁
３０内の梁端鉄骨３とコンクリート内に配筋されたＸ字
形補強筋１０及び梁中央部添え筋１２が破線で示されて
いる。このように、ＳＲＣ−ＲＣ構造からなる合成構造
梁をＰＣａ梁で製作し、柱間に架設することにより、現
場における架構の構築作業をより効率化することができ
る。
造梁２を、プレキャストコンクリート梁３０（以下、Ｐ
Ｃａ梁と記す。）及び現場打ちスラブ８からなる構造例
を示した梁正面図である。図示したように柱梁接合部に
は、本発明のＰＣａ梁３０が吊り込まれ、梁端鉄骨３が
ガセットプレート３１を介して剛接合されている。ＰＣ
ａ梁３０の下端筋３１はスリーブジョイント３２により
ＳＲＣ柱３５位置の鉄骨柱３６を貫通した鉄筋３３と接
合されている。また、上端筋３４は、ＰＣａ梁３０の上
面３０ａから突出した各あばら筋７の閉鎖部分を通って
梁２の長手方向に配筋されている。図７には、ＰＣａ梁
３０内の梁端鉄骨３とコンクリート内に配筋されたＸ字
形補強筋１０及び梁中央部添え筋１２が破線で示されて
いる。このように、ＳＲＣ−ＲＣ構造からなる合成構造
梁をＰＣａ梁で製作し、柱間に架設することにより、現
場における架構の構築作業をより効率化することができ
る。
【００１７】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
によれば、比較的簡単な配筋によりＳＲＣ−ＲＣ構造の
合成構造梁の切替え部での応力の伝達を確実に行うこと
ができるという効果を奏する。
によれば、比較的簡単な配筋によりＳＲＣ−ＲＣ構造の
合成構造梁の切替え部での応力の伝達を確実に行うこと
ができるという効果を奏する。
【図１】本発明による合成構造梁の補強構造の実施の一
形態を示した梁断面図。
形態を示した梁断面図。
【図２】図１に示した合成構造梁の補強構造の配筋状態
を示した部分断面斜視図。
を示した部分断面斜視図。
【図３】ＳＲＣ−ＲＣ構造の切替え部Ｊにおける力のつ
りあい状態を示した模式図。
りあい状態を示した模式図。
【図４】ＳＲＣ−ＲＣ構造の切替え部Ｊの補強例を示し
た梁断面図。
た梁断面図。
【図５】ＳＲＣ−ＲＣ構造の切替え部Ｊの補強例を示し
た梁断面図。
た梁断面図。
【図６】ＳＲＣ−ＲＣ構造の切替え部Ｊの補強例を示し
た部分断面斜視図。
た部分断面斜視図。
【図７】ＰＣａ梁からなる合成構造梁の補強構造の実施
の一形態を示した梁断面図。
の一形態を示した梁断面図。
【図８】従来の合成構造梁の補強構造の一例を示した梁
断面図。
断面図。
【図９】合成構造梁の断面内に形成される支圧ストラッ
トでのせん断力の伝達状態を示した模式断面図。
トでのせん断力の伝達状態を示した模式断面図。
１ ＳＲＣ柱 ２ 合成構造梁（梁） ３ 梁端鉄骨 ４ 頭付きスタッドコネクタ ５ 柱梁接合部 ６ 梁主筋 ７ あばら筋 １０ Ｘ字形補強筋 １１ 重ね継手 １２ 梁中央部添え筋 Ｊ 切替え部
Claims (5)
- 【請求項１】梁両端部が、柱梁接合部に一端が接合され
た梁端鉄骨を心材とする鉄骨鉄筋コンクリート構造梁
で、該鉄骨鉄筋コンクリート構造梁と連続する梁中央部
が、鉄筋コンクリート構造梁である合成構造梁の補強構
造において、 対向位置にある前記梁端鉄骨間に、側面視してＸ字形を
なす補強筋を掛け渡し、少なくとも該補強筋を介して前
記鉄骨鉄筋コンクリート構造梁の梁端鉄骨と前記鉄筋コ
ンクリート構造梁間の断面力の伝達するようにしたこと
を特徴とする合成構造梁の補強構造。 - 【請求項２】前記Ｘ字形をなす補強筋は、重ね継手によ
り前記梁端鉄骨に接合されたことを特徴とする請求項１
記載の合成構造梁の補強構造。 - 【請求項３】前記Ｘ字形をなす補強筋は、前記梁端鉄骨
のフランジの一部に溶接接合されたことを特徴とする請
求項１記載の合成構造梁の補強構造。 - 【請求項４】前記梁端鉄骨は、フランジ面にスタッドコ
ネクタが溶植されたことを特徴とする請求項１または請
求項２記載の合成構造梁の補強構造。 - 【請求項５】前記梁端鉄骨間に主筋添え筋が配筋された
ことを特徴とする請求項１乃至請求項４のいずれか１項
に記載の合成構造梁の補強構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28807695A JPH09105171A (ja) | 1995-10-09 | 1995-10-09 | 合成構造梁の補強構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28807695A JPH09105171A (ja) | 1995-10-09 | 1995-10-09 | 合成構造梁の補強構造 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09105171A true JPH09105171A (ja) | 1997-04-22 |
Family
ID=17725499
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28807695A Pending JPH09105171A (ja) | 1995-10-09 | 1995-10-09 | 合成構造梁の補強構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09105171A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008190175A (ja) * | 2007-02-02 | 2008-08-21 | Takenaka Komuten Co Ltd | プレキャスト鉄筋コンクリート梁部材同士の接合方法及び接合構造 |
| CN106401065A (zh) * | 2016-09-06 | 2017-02-15 | 江苏科技大学 | 一种织物增强混凝土叠合梁的制作方法 |
| CN108360750A (zh) * | 2018-03-12 | 2018-08-03 | 中国地震局工程力学研究所 | 一种新型框架结构梁端配筋构造及其设计方法 |
| JP2020063634A (ja) * | 2018-10-19 | 2020-04-23 | 株式会社安藤・間 | プレキャストコンクリート梁部材の接合構造および接合方法 |
-
1995
- 1995-10-09 JP JP28807695A patent/JPH09105171A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008190175A (ja) * | 2007-02-02 | 2008-08-21 | Takenaka Komuten Co Ltd | プレキャスト鉄筋コンクリート梁部材同士の接合方法及び接合構造 |
| CN106401065A (zh) * | 2016-09-06 | 2017-02-15 | 江苏科技大学 | 一种织物增强混凝土叠合梁的制作方法 |
| CN108360750A (zh) * | 2018-03-12 | 2018-08-03 | 中国地震局工程力学研究所 | 一种新型框架结构梁端配筋构造及其设计方法 |
| JP2020063634A (ja) * | 2018-10-19 | 2020-04-23 | 株式会社安藤・間 | プレキャストコンクリート梁部材の接合構造および接合方法 |
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|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20040315 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Effective date: 20040420 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20040907 |