JPH09107267A - 三重モード圧電フィルタ - Google Patents
三重モード圧電フィルタInfo
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- JPH09107267A JPH09107267A JP28932695A JP28932695A JPH09107267A JP H09107267 A JPH09107267 A JP H09107267A JP 28932695 A JP28932695 A JP 28932695A JP 28932695 A JP28932695 A JP 28932695A JP H09107267 A JPH09107267 A JP H09107267A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】圧電フィルタをダブルスーパーヘテロダイン方
式の無線機に用いる場合、第一ＩＦフィルタのイメージ
周波数において所定の減衰量を確保する必要があり、本
発明では三重モードフィルタのイメージ周波数における
スプリアス改善手段を提案する。 【解決手段】圧電基板上に３対の電極を配置して構成す
る三重モードフィルタにおいて、イメージ周波数におけ
るスプリアス抑圧を図るため、主電極に対するリード電
極及びタブ電極の長さの比を所要値とする。
式の無線機に用いる場合、第一ＩＦフィルタのイメージ
周波数において所定の減衰量を確保する必要があり、本
発明では三重モードフィルタのイメージ周波数における
スプリアス改善手段を提案する。 【解決手段】圧電基板上に３対の電極を配置して構成す
る三重モードフィルタにおいて、イメージ周波数におけ
るスプリアス抑圧を図るため、主電極に対するリード電
極及びタブ電極の長さの比を所要値とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は圧電フィルタに関
し、特にイメージスプリアスを抑圧した無線通信分野に
利用する高周波用小型三重モード帯域フィルタに関す
る。
し、特にイメージスプリアスを抑圧した無線通信分野に
利用する高周波用小型三重モード帯域フィルタに関す
る。
【０００２】
【従来の技術】水晶振動子には無数のスプリアスが存在
し、これらを抑圧するため従来より種々の工夫がなされ
ている。振動子を発振子として発振器に用いる場合より
も、共振子としてフィルタに利用する場合の方がスプリ
アスの抑圧は、より難しくなる。これは、発振器の場
合、付加回路で周波数を容易に選択できるが、フィルタ
の場合は、共振子それ自体のスプリアスを改善しなけれ
ば、フィルタのスプリアス抑圧は出来ないからである。
エネルギー閉じこめ理論が発表されて以来、それ以前の
種々のスプリアス抑制技術が統一的に理論づけられ、共
振子の設計が容易に行えるようになった。
し、これらを抑圧するため従来より種々の工夫がなされ
ている。振動子を発振子として発振器に用いる場合より
も、共振子としてフィルタに利用する場合の方がスプリ
アスの抑圧は、より難しくなる。これは、発振器の場
合、付加回路で周波数を容易に選択できるが、フィルタ
の場合は、共振子それ自体のスプリアスを改善しなけれ
ば、フィルタのスプリアス抑圧は出来ないからである。
エネルギー閉じこめ理論が発表されて以来、それ以前の
種々のスプリアス抑制技術が統一的に理論づけられ、共
振子の設計が容易に行えるようになった。
【０００３】しかし、この理論は厚みすべり振動に関連
するスプリアスであり、これ以外のモードによるスプリ
アスはエネルギー閉じこめ理論のみでは対処出来ない。
これらには基板そのものの加工（ベベル加工、コンベッ
クス加工等）が効果あることは、実験的に見いだされ、
あとから別の理論で裏付けられた。ここ十年来、有限要
素法の振動体への応用利用が盛んになり、全てのモード
について計算が行われ、実験、例えば、Ｘ線トポグラフ
ィによるスプリアスの振動姿態やその周波数位置と比較
し、計算精度が向上しスプリアスを避ける設計法に用い
られるようになった。
するスプリアスであり、これ以外のモードによるスプリ
アスはエネルギー閉じこめ理論のみでは対処出来ない。
これらには基板そのものの加工（ベベル加工、コンベッ
クス加工等）が効果あることは、実験的に見いだされ、
あとから別の理論で裏付けられた。ここ十年来、有限要
素法の振動体への応用利用が盛んになり、全てのモード
について計算が行われ、実験、例えば、Ｘ線トポグラフ
ィによるスプリアスの振動姿態やその周波数位置と比較
し、計算精度が向上しスプリアスを避ける設計法に用い
られるようになった。
【０００４】二重モード圧電フィルタに用いられる共振
子についても通常の共振子と同様のことが言える。二重
モード共振子は二対の電極が所定の間隙をおいて配置さ
れ、電極間で音響的に結合させ二つのモードを励起させ
る共振子である。通常の共振子に比べ偶数次のモードま
で励起されるため、スプリアスはより多くなる。また二
重モード共振子の場合はフィルタの終端条件から、全く
自由に電極寸法を選べる訳ではなく、ある程度の制約が
加わり通常の共振子よりもスプリアスの抑圧は難しくな
る。
子についても通常の共振子と同様のことが言える。二重
モード共振子は二対の電極が所定の間隙をおいて配置さ
れ、電極間で音響的に結合させ二つのモードを励起させ
る共振子である。通常の共振子に比べ偶数次のモードま
で励起されるため、スプリアスはより多くなる。また二
重モード共振子の場合はフィルタの終端条件から、全く
自由に電極寸法を選べる訳ではなく、ある程度の制約が
加わり通常の共振子よりもスプリアスの抑圧は難しくな
る。
【０００５】三重モード圧電共振子の場合は、単一の電
極の共振子と比較するとスプリアスの数は多くなり、振
幅も大きくなるのは避けられない。中心周波数の近傍の
スプリアスは、厚みすべり振動関連のモードが支配的で
あり、当該モードに対してはエネルギー閉じこめ理論は
有効であるが、中心周波数から遠く離れるに従い、種々
の振動が励起され、これら振動を避けること、あるいは
抑圧することは難しくなる。特に、移動通信用フィルタ
の場合は、中間周波段を２段用いる所謂ダブルスーパー
ヘテロダイン方式の採用が多いため、第１段の中間周波
フィルタでは、中心周波数から後段の中心周波数の２倍
の周波数離れて、所定の減衰量を確保する必要がある。
極の共振子と比較するとスプリアスの数は多くなり、振
幅も大きくなるのは避けられない。中心周波数の近傍の
スプリアスは、厚みすべり振動関連のモードが支配的で
あり、当該モードに対してはエネルギー閉じこめ理論は
有効であるが、中心周波数から遠く離れるに従い、種々
の振動が励起され、これら振動を避けること、あるいは
抑圧することは難しくなる。特に、移動通信用フィルタ
の場合は、中間周波段を２段用いる所謂ダブルスーパー
ヘテロダイン方式の採用が多いため、第１段の中間周波
フィルタでは、中心周波数から後段の中心周波数の２倍
の周波数離れて、所定の減衰量を確保する必要がある。
【０００６】また、三重モード共振子のスプリアスを抑
圧するため、音響結合の方向をＺ’軸に選ぶと、結合方
向をＸ軸にとる場合に比べ結合係数は小さく、即ち共振
周波数間隔が狭くなるが、強勢なＸ軸方向の反対称モー
ド（Ａ0等）のスプリアスも近傍から避けられるし、Ｘ
軸方向結合にくらべスプリアスも少なくなるため、Ｚ’
軸方向の結合を使う場合が多い。
圧するため、音響結合の方向をＺ’軸に選ぶと、結合方
向をＸ軸にとる場合に比べ結合係数は小さく、即ち共振
周波数間隔が狭くなるが、強勢なＸ軸方向の反対称モー
ド（Ａ0等）のスプリアスも近傍から避けられるし、Ｘ
軸方向結合にくらべスプリアスも少なくなるため、Ｚ’
軸方向の結合を使う場合が多い。
【０００７】ここで、三重モード圧電フィルタの構成に
ついて、簡単に説明する。図３は、三重モード圧電フィ
ルタの模式図で、（ａ）は平面図、（ｂ）は断面図あ
る。図３（ａ）において、三重モード共振子３０は通
常、ＡＴカット水晶基板３１の一方の面に電極３２、３
３、３４およびリード電極３６、３６、３７を、他方の
面に電極３５およびリード電極３８を蒸着等の手法で付
着させて構成する。この場合、電極３５は図示する如
く、電極３２、３３および３４に対向した一枚の電極構
造としても、あるいは電極３２、３３および３４にそれ
ぞれ対向した３電極に分割した構造としてもよい。その
差は裏面電極３５を分割した場合、結合係数が小さくな
るだけで、電気的等価回路等に何ら違いは生じない。通
常、主電極３２、３３および３４の寸法は同一とし、圧
電基板と電極構造は左右対称構造とする場合が多い。ま
た、電極材料は低周波では銀（Ａｇ）等を用いるが、高
周波数ではアルミニウム（Ａｌ）等の軽い金属を用い
る。これは比重の大きい金属を用いると所要以上の振動
モードまで閉じこめられ、これらが強烈なスプリアスと
なるからである。
ついて、簡単に説明する。図３は、三重モード圧電フィ
ルタの模式図で、（ａ）は平面図、（ｂ）は断面図あ
る。図３（ａ）において、三重モード共振子３０は通
常、ＡＴカット水晶基板３１の一方の面に電極３２、３
３、３４およびリード電極３６、３６、３７を、他方の
面に電極３５およびリード電極３８を蒸着等の手法で付
着させて構成する。この場合、電極３５は図示する如
く、電極３２、３３および３４に対向した一枚の電極構
造としても、あるいは電極３２、３３および３４にそれ
ぞれ対向した３電極に分割した構造としてもよい。その
差は裏面電極３５を分割した場合、結合係数が小さくな
るだけで、電気的等価回路等に何ら違いは生じない。通
常、主電極３２、３３および３４の寸法は同一とし、圧
電基板と電極構造は左右対称構造とする場合が多い。ま
た、電極材料は低周波では銀（Ａｇ）等を用いるが、高
周波数ではアルミニウム（Ａｌ）等の軽い金属を用い
る。これは比重の大きい金属を用いると所要以上の振動
モードまで閉じこめられ、これらが強烈なスプリアスと
なるからである。
【０００８】三重モード共振子の周波数調整を行う場
合、リード端子を周波数計測に用いながら蒸着調整量を
制御するが、周波数調整完了後フィルタを構成する場
合、リード電極３７および３８は接地し、一方のリード
電極３６を入力端子、他方のリード電極３６を出力端子
とし所定の終端を行う。図３（ａ）のＹーＹ線から見た
断面図を図３（ｂ）に示す。端子および接地の様子の理
解を助けるため、点線で示してある。また、図３（ａ）
の電気的等価回路は、直列アームをＬ、Ｃ、Ｒで構成す
る共振枝、並列アームを容量Ｃｍで構成する２端子枝か
らなる単位区間が３段ラダー型に縦続した構成で、入出
力端子とも共振子の静電容量が並列に接続された回路に
なる。ここで、電極３３と３５とで形成される静電容量
は、リード電極３７および３８を接地するため回路から
除かれる。
合、リード端子を周波数計測に用いながら蒸着調整量を
制御するが、周波数調整完了後フィルタを構成する場
合、リード電極３７および３８は接地し、一方のリード
電極３６を入力端子、他方のリード電極３６を出力端子
とし所定の終端を行う。図３（ａ）のＹーＹ線から見た
断面図を図３（ｂ）に示す。端子および接地の様子の理
解を助けるため、点線で示してある。また、図３（ａ）
の電気的等価回路は、直列アームをＬ、Ｃ、Ｒで構成す
る共振枝、並列アームを容量Ｃｍで構成する２端子枝か
らなる単位区間が３段ラダー型に縦続した構成で、入出
力端子とも共振子の静電容量が並列に接続された回路に
なる。ここで、電極３３と３５とで形成される静電容量
は、リード電極３７および３８を接地するため回路から
除かれる。
【０００９】三重モード共振子の各モードの変位分布を
図４に示す。図４（ａ）は、対称モードの０次、（ｂ）
は反対称モードの０次、（ｃ）は対称モード１次の振動
変位分布を示す図である。モードの結合方向としてＸ
軸、Ｚ’軸いずれの軸方向も選べることは、前述した通
りである。
図４に示す。図４（ａ）は、対称モードの０次、（ｂ）
は反対称モードの０次、（ｃ）は対称モード１次の振動
変位分布を示す図である。モードの結合方向としてＸ
軸、Ｚ’軸いずれの軸方向も選べることは、前述した通
りである。
【００１０】上記三重モードフィルタを高周波に適用す
る場合、高周波用の電極材料としてアルミニウムを用い
るが、アルミニウム薄膜は真空中から大気に移すと表面
が瞬間的に酸化し、絶縁層を形成するため、該共振子を
支持するホルダーとの導通悪化をきたし、フィルタ特性
の挿入損失の増大や減衰域の劣化等の悪影響をもたら
す。これを改善するため、電気的接触部はアルミニウム
の上に銀等の蒸着膜で覆い、二段構造とする。
る場合、高周波用の電極材料としてアルミニウムを用い
るが、アルミニウム薄膜は真空中から大気に移すと表面
が瞬間的に酸化し、絶縁層を形成するため、該共振子を
支持するホルダーとの導通悪化をきたし、フィルタ特性
の挿入損失の増大や減衰域の劣化等の悪影響をもたら
す。これを改善するため、電気的接触部はアルミニウム
の上に銀等の蒸着膜で覆い、二段構造とする。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記し
たエネルギー閉じこめ理論、音響結合方向、電極膜厚お
よびタブ電極等種々の従来の手法を用いても、中心周波
数より高域の１ＭＨｚ近傍、所謂イメージ周波数のスプ
リアスを充分に抑圧することができない。さらに、要求
規格は従来に比べ厳しく規定される傾向にあり、従来の
設計法では要求に対応出来なくなってきた。特にＭＣＦ
（モノリシック・クリスタル・フィルタ）が主として用
いられる第一ＩＦフィルタでは、イメージ周波数近傍の
スプリアスをより厳しく抑圧する必要が生じてきた。
たエネルギー閉じこめ理論、音響結合方向、電極膜厚お
よびタブ電極等種々の従来の手法を用いても、中心周波
数より高域の１ＭＨｚ近傍、所謂イメージ周波数のスプ
リアスを充分に抑圧することができない。さらに、要求
規格は従来に比べ厳しく規定される傾向にあり、従来の
設計法では要求に対応出来なくなってきた。特にＭＣＦ
（モノリシック・クリスタル・フィルタ）が主として用
いられる第一ＩＦフィルタでは、イメージ周波数近傍の
スプリアスをより厳しく抑圧する必要が生じてきた。
【００１２】本発明は上記に鑑みてなされたものであ
り、三重モードフィルタにおいてスプリアスを抑圧する
ため、主電極の長さを基準とし、リード電極部およびタ
ブ電極部の長さを所定の条件内に設定することにより、
スプリアスを抑圧し、特に、中心周波数の高域１ＭＨｚ
近傍のスプリアスを抑圧したフィルタを提供することを
目的とする。
り、三重モードフィルタにおいてスプリアスを抑圧する
ため、主電極の長さを基準とし、リード電極部およびタ
ブ電極部の長さを所定の条件内に設定することにより、
スプリアスを抑圧し、特に、中心周波数の高域１ＭＨｚ
近傍のスプリアスを抑圧したフィルタを提供することを
目的とする。
【００１３】
【課題を解決するための手段】ＡＴカット水晶基板上に
三対の電極を配置し該電極間で音響的に結合させ３つの
モードを励起させて構成する三重モード圧電フィルタに
おいて、主電極より導出するリード電極の終端部にタブ
電極を付着し、主電極、リード電極およびタブ電極部の
長さをＺ’軸方向においては、主電極幅（Ａ）を基準と
して
三対の電極を配置し該電極間で音響的に結合させ３つの
モードを励起させて構成する三重モード圧電フィルタに
おいて、主電極より導出するリード電極の終端部にタブ
電極を付着し、主電極、リード電極およびタブ電極部の
長さをＺ’軸方向においては、主電極幅（Ａ）を基準と
して
【数１】および
【数２】Ｘ軸方向においては、主電極の長さ（Ａ1）を
基準として
基準として
【数３】および
【数４】としたことを特徴とする三重モードフィルタで
ある。
ある。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下、図面に示した実施例と実験
結果とに基づいて本発明を詳細に説明する。図１は本発
明の一実施例で、（ａ）は電極構成を主とした平面図、
（ｂ）は図１（ａ）のＺーＺ線からみた断面図である。
図１（ａ）は、三重モード共振子１の平面図であって、
圧電基板２の主面上に３個の主電極３、４および５を所
定の間隙６および７を保って配置し、該基板の裏面には
主電極３、４および５に対向して図１（ｂ）に示す主電
極８が配される。主電極３からは基板の端部に向かって
リード電極９が延び、その先にタブ電極１０を接続す
る。２つめの主電極４からは基板の端部方向にリード電
極１１が延び、その先にタブ電極１２を接続する。同様
に、３つめの主電極５からも端部に向かってリード電極
１３が延びタブ電極１４と接合している。さらに、タブ
電極１２に対し主電極３、４および５を挟んで反対側に
電極１５が配置してあり、スプリアスの抑圧用電極であ
る。
結果とに基づいて本発明を詳細に説明する。図１は本発
明の一実施例で、（ａ）は電極構成を主とした平面図、
（ｂ）は図１（ａ）のＺーＺ線からみた断面図である。
図１（ａ）は、三重モード共振子１の平面図であって、
圧電基板２の主面上に３個の主電極３、４および５を所
定の間隙６および７を保って配置し、該基板の裏面には
主電極３、４および５に対向して図１（ｂ）に示す主電
極８が配される。主電極３からは基板の端部に向かって
リード電極９が延び、その先にタブ電極１０を接続す
る。２つめの主電極４からは基板の端部方向にリード電
極１１が延び、その先にタブ電極１２を接続する。同様
に、３つめの主電極５からも端部に向かってリード電極
１３が延びタブ電極１４と接合している。さらに、タブ
電極１２に対し主電極３、４および５を挟んで反対側に
電極１５が配置してあり、スプリアスの抑圧用電極であ
る。
【００１５】図１においては、主電極３、４と５、間隙
６と７、リード電極９と１３、タブ電極１０と１４は、
それぞれ同一寸法であり、中心線ＣーＣからみて左右対
称構造になっている。図１（ｂ）は、図１（ａ）のＺー
Ｚ線における断面図で、中心線ＣーＣの左半面を示して
おり、主電極３、４および５、間隙６および７は、図１
（ａ）のそれぞれの符号に対応している。裏面の主電極
８は、主電極３、４および５に対向し、本実施例では、
一枚の電極で形成されている。図１（ａ）のタブ電極１
０の断面構造は、図１（ｂ）の１０ａ、１０ｂの二層構
造になっており、１０ａはアルミニウム、１０ｂは銀等
の酸化されにくい金属を用いる。図１（ａ）における他
のタブ電極１２および１４も同様な構造で構成されてい
る。
６と７、リード電極９と１３、タブ電極１０と１４は、
それぞれ同一寸法であり、中心線ＣーＣからみて左右対
称構造になっている。図１（ｂ）は、図１（ａ）のＺー
Ｚ線における断面図で、中心線ＣーＣの左半面を示して
おり、主電極３、４および５、間隙６および７は、図１
（ａ）のそれぞれの符号に対応している。裏面の主電極
８は、主電極３、４および５に対向し、本実施例では、
一枚の電極で形成されている。図１（ａ）のタブ電極１
０の断面構造は、図１（ｂ）の１０ａ、１０ｂの二層構
造になっており、１０ａはアルミニウム、１０ｂは銀等
の酸化されにくい金属を用いる。図１（ａ）における他
のタブ電極１２および１４も同様な構造で構成されてい
る。
【００１６】本発明の三重モード共振フィルタにおいて
は、図１（ａ）の左下に記載したの軸方位に従って、
Ｚ’軸方向の主電極、リード電極およびタブ電極の長さ
をそれぞれＡ、ＬおよびＢとしたとき、
は、図１（ａ）の左下に記載したの軸方位に従って、
Ｚ’軸方向の主電極、リード電極およびタブ電極の長さ
をそれぞれＡ、ＬおよびＢとしたとき、
【数１】および
【数２】とし、Ｘ軸方向の主電極、リード電極およびタ
ブ電極の長さをそれぞれＡ1、Ｌ1およびＢ1としたと
き、
ブ電極の長さをそれぞれＡ1、Ｌ1およびＢ1としたと
き、
【数３】および
【数４】とする。
【００１７】前記のタブ電極構造が二段になる理由は前
述したように、高周波共振子は、エネルギー閉じこめ理
論に基づいてスプリアスを抑圧するため、電極質量は軽
くする必要があり、アルミニウムまたはアルミニウム合
金を用いる場合が多い。しかし、アルミニウムは酸化さ
れやすく蒸着等で付着した後、出来るだけ速やかに銀等
の耐酸化性の強い金属材料で覆う必要が生じる。
述したように、高周波共振子は、エネルギー閉じこめ理
論に基づいてスプリアスを抑圧するため、電極質量は軽
くする必要があり、アルミニウムまたはアルミニウム合
金を用いる場合が多い。しかし、アルミニウムは酸化さ
れやすく蒸着等で付着した後、出来るだけ速やかに銀等
の耐酸化性の強い金属材料で覆う必要が生じる。
【００１８】他の実施例は、図１（ｃ）に示す様に、裏
面の主電極をも分割し主電極３、４および５に対向して
それぞれ３ａ，４ａおよび５ａの電極を配置した構造と
したもので、他のそれぞれの電極は図１（ａ）の構成寸
法と同様とする。該電極構造においても、Ｚ’軸方向の
主電極、リード電極およびタブ電極の長さをそれぞれ
Ａ、ＬおよびＢとしたとき、
面の主電極をも分割し主電極３、４および５に対向して
それぞれ３ａ，４ａおよび５ａの電極を配置した構造と
したもので、他のそれぞれの電極は図１（ａ）の構成寸
法と同様とする。該電極構造においても、Ｚ’軸方向の
主電極、リード電極およびタブ電極の長さをそれぞれ
Ａ、ＬおよびＢとしたとき、
【数１】および
【数２】とし、Ｘ軸方向の主電極、リード電極およびタ
ブ電極の長さをそれぞれＡ1、Ｌ1およびＢ1としたと
き、
ブ電極の長さをそれぞれＡ1、Ｌ1およびＢ1としたと
き、
【数３】および
【数４】とした三重モード共振子であれば、スプリアス
をよく抑圧でき、特に、高域の１ＭＨｚ近傍のスプリア
スの抑圧に大きな効果がある。
をよく抑圧でき、特に、高域の１ＭＨｚ近傍のスプリア
スの抑圧に大きな効果がある。
【００１９】上記電極寸法に基づいて構成した三重モー
ドフィルタにおいて１ＭＨｚ近傍のスプリアスと挿入損
失とを、従来の設計のフィルタ特性との結果を比較し、
図２（ａ）および（ｂ）に示す。図２（ａ）はフィルタ
特性の１ＭＨｚ近傍のスプリアスを比較したグラフで、
双方とも平均値で表示してあり、Ｓ２は従来のフィルタ
のスプリアスを表し、Ｓ１は本発明の三重モードフィル
タのスプリアスを示している。図２（ａ）は、Ｂ／Ａ、
Ｌ1／Ａ1およびＢ1／Ａ1を一定としＬ／Ａをパラメータ
にとったグラフである。本発明の電極構成実験によれ
ば、従来のフィルタに比べてスプリアス抑圧が約８ｄｂ
改善されている。また、図２（ｂ）は、上記と同じ変数
をパラメータにとった場合のグラフであり、図を参照し
て分かるように本発明によるフィルタでは損入損失Ｉ1
は、従来のフィルタ構造の挿入損失Ｉ2に比べ若干悪く
なるが、スプリアス改善効果はその欠点を補ってあまり
ある。
ドフィルタにおいて１ＭＨｚ近傍のスプリアスと挿入損
失とを、従来の設計のフィルタ特性との結果を比較し、
図２（ａ）および（ｂ）に示す。図２（ａ）はフィルタ
特性の１ＭＨｚ近傍のスプリアスを比較したグラフで、
双方とも平均値で表示してあり、Ｓ２は従来のフィルタ
のスプリアスを表し、Ｓ１は本発明の三重モードフィル
タのスプリアスを示している。図２（ａ）は、Ｂ／Ａ、
Ｌ1／Ａ1およびＢ1／Ａ1を一定としＬ／Ａをパラメータ
にとったグラフである。本発明の電極構成実験によれ
ば、従来のフィルタに比べてスプリアス抑圧が約８ｄｂ
改善されている。また、図２（ｂ）は、上記と同じ変数
をパラメータにとった場合のグラフであり、図を参照し
て分かるように本発明によるフィルタでは損入損失Ｉ1
は、従来のフィルタ構造の挿入損失Ｉ2に比べ若干悪く
なるが、スプリアス改善効果はその欠点を補ってあまり
ある。
【００２０】上記の説明では、主電極寸法３、４および
５を同一寸法とした例を示したが、三重モード共振子の
スプリアス抑圧には、必ずしも同一寸法である必要はな
く、フィルタの終端条件が非対称になる場合は、それに
応じて互いに違えるのが一般的である。この場合でも上
記電極構成の抑圧範囲は有効である。また、電極配置の
方向をＺ’軸方向で説明したが、音響結合を強くする場
合は、Ｘ軸方向に並べて配置してもよく、また、結晶軸
方向から傾けて主電極を配置してもよいことはいうまで
もない。
５を同一寸法とした例を示したが、三重モード共振子の
スプリアス抑圧には、必ずしも同一寸法である必要はな
く、フィルタの終端条件が非対称になる場合は、それに
応じて互いに違えるのが一般的である。この場合でも上
記電極構成の抑圧範囲は有効である。また、電極配置の
方向をＺ’軸方向で説明したが、音響結合を強くする場
合は、Ｘ軸方向に並べて配置してもよく、また、結晶軸
方向から傾けて主電極を配置してもよいことはいうまで
もない。
【００２１】
【発明の効果】本発明は、以上説明したように構成され
ているので、以下に記載されるような効果を奏する。従
来、ダブルスーパーヘテロダイン方式の第一ＩＦフィル
タにおいては、該フィルタの中心周波数から第二ＩＦフ
ィルタの中心周波数の２倍の和または差の周波数、所謂
イメージ周波数において規定の減衰量を確保する必要が
ある。三重モード圧電フィルタでは、該周波数における
減衰を確保するのが難しくフィルタの歩留まりが悪かっ
た。本発明による電極構成を用いれば従来の設計で得ら
れるフィルタ特性にくらべ大幅に減衰量の改善が図られ
る。
ているので、以下に記載されるような効果を奏する。従
来、ダブルスーパーヘテロダイン方式の第一ＩＦフィル
タにおいては、該フィルタの中心周波数から第二ＩＦフ
ィルタの中心周波数の２倍の和または差の周波数、所謂
イメージ周波数において規定の減衰量を確保する必要が
ある。三重モード圧電フィルタでは、該周波数における
減衰を確保するのが難しくフィルタの歩留まりが悪かっ
た。本発明による電極構成を用いれば従来の設計で得ら
れるフィルタ特性にくらべ大幅に減衰量の改善が図られ
る。
【図１】（ａ）は本発明の一実施例の電極構成を示す平
面図、（ｂ）は（ａ）のＺーＺ線での断面図、および
（ｃ）は他の実施例の断面図を示す図である。
面図、（ｂ）は（ａ）のＺーＺ線での断面図、および
（ｃ）は他の実施例の断面図を示す図である。
【図２】（ａ）はイメージ周波数におけるスプリアスを
比較する図、および挿入損失を比較する図である。
比較する図、および挿入損失を比較する図である。
【図３】（ａ）は従来の三重モードフィルタの平面図、
および（ｂ）は（ａ）のＹーＹ線での断面図である。
および（ｂ）は（ａ）のＹーＹ線での断面図である。
【図４】（ａ）、（ｂ）および（ｃ）は３つのモードＳ
0，Ａ0およびＳ1の変位分布を示す図である。
0，Ａ0およびＳ1の変位分布を示す図である。
１……三重モード共振子 ２……圧電基板 ３、４、５、８、３ａ、４ａ、５ａ……主電極 ６、７……電極間隙 ９、１１、１３……リード電極 １０、１２、１４，１０ａ、１０ｂ……タブ電極 １５……電極
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成８年２月１３日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】図２
【補正方法】変更
【補正内容】
【図２】（ａ）イメージ周波数におけるスプリアスを比
較する図、および（ｂ）は挿入損失を比較する図であ
る。
較する図、および（ｂ）は挿入損失を比較する図であ
る。
Claims (1)
- 【請求項１】圧電基板上に三対の電極を配置し該電極間
で音響的に結合させ３つのモードを励起させて構成する
三重モード圧電フィルタにおいて、主電極より導出する
リード電極の終端部にタブ電極を付着し、主電極、リー
ド電極およびタブ電極部の長さをＺ’軸方向において
は、主電極幅（Ａ）を基準として 【数１】 および 【数２】 Ｘ軸方向においては、主電極の長さ（Ａ1）を基準とし
て 【数３】 および 【数４】 としたことを特徴とする三重モードフィルタ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28932695A JPH09107267A (ja) | 1995-10-11 | 1995-10-11 | 三重モード圧電フィルタ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28932695A JPH09107267A (ja) | 1995-10-11 | 1995-10-11 | 三重モード圧電フィルタ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09107267A true JPH09107267A (ja) | 1997-04-22 |
Family
ID=17741751
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28932695A Pending JPH09107267A (ja) | 1995-10-11 | 1995-10-11 | 三重モード圧電フィルタ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09107267A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003536341A (ja) * | 2000-06-20 | 2003-12-02 | コーニンクレッカ フィリップス エレクトロニクス エヌ ヴィ | バルク音響波装置 |
-
1995
- 1995-10-11 JP JP28932695A patent/JPH09107267A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003536341A (ja) * | 2000-06-20 | 2003-12-02 | コーニンクレッカ フィリップス エレクトロニクス エヌ ヴィ | バルク音響波装置 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20040714 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20040803 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Effective date: 20041207 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 |