JPH09112214A - 動力発生システム - Google Patents
動力発生システムInfo
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- JPH09112214A JPH09112214A JP30328495A JP30328495A JPH09112214A JP H09112214 A JPH09112214 A JP H09112214A JP 30328495 A JP30328495 A JP 30328495A JP 30328495 A JP30328495 A JP 30328495A JP H09112214 A JPH09112214 A JP H09112214A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K25/00—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for
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- F01K25/065—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for using mixtures of different fluids with an absorption fluid remaining at least partly in the liquid state, e.g. water for ammonia
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】ガスタービンの廃熱を回収する動力発生システ
ムの熱効率を改善する。 【解決手段】内部を水蒸気で冷却するガスタービン、ガ
スタービンの廃熱を回収するボイラー及びボイラーで加
熱された蒸気でタービンを駆動する動力発生システムで
あり、蒸気でタービンを駆動するサイクルは、第１サイ
クルと第２サイクルとからなり、第１サイクルの作動流
体は水からなり、第２サイクルの作動流体は水とアンモ
ニアの混合物からなり、第２サイクルの蒸発時の圧力
は、第１サイクルの蒸発時の圧力より低く、第２サイク
ルのタービンを出た蒸気は蒸留サブシステムで凝縮さ
れ、ポンプでボイラーに送られて循環し、第１サイクル
のタービンを出た第１サイクルの蒸気の一部はガスター
ビンを冷却し、この蒸気はタービンをへて凝縮し、この
凝縮熱で第２サイクルの作動流体の加熱を行う。
ムの熱効率を改善する。 【解決手段】内部を水蒸気で冷却するガスタービン、ガ
スタービンの廃熱を回収するボイラー及びボイラーで加
熱された蒸気でタービンを駆動する動力発生システムで
あり、蒸気でタービンを駆動するサイクルは、第１サイ
クルと第２サイクルとからなり、第１サイクルの作動流
体は水からなり、第２サイクルの作動流体は水とアンモ
ニアの混合物からなり、第２サイクルの蒸発時の圧力
は、第１サイクルの蒸発時の圧力より低く、第２サイク
ルのタービンを出た蒸気は蒸留サブシステムで凝縮さ
れ、ポンプでボイラーに送られて循環し、第１サイクル
のタービンを出た第１サイクルの蒸気の一部はガスター
ビンを冷却し、この蒸気はタービンをへて凝縮し、この
凝縮熱で第２サイクルの作動流体の加熱を行う。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、発電用及び一般動力発
生用システムに関するが、特には１）内部を蒸気で冷却
するガスタービン及びその廃ガスを利用して水とアンモ
ニアの混合物を作動流体とするタービンからなるシステ
ム、さらに２）水とアンモニアの混合物を作動流体とす
るタービンからなるシステムの蒸留サブシステムの改良
に関する。
生用システムに関するが、特には１）内部を蒸気で冷却
するガスタービン及びその廃ガスを利用して水とアンモ
ニアの混合物を作動流体とするタービンからなるシステ
ム、さらに２）水とアンモニアの混合物を作動流体とす
るタービンからなるシステムの蒸留サブシステムの改良
に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来から作動流体に水とアンモニアの混
合物を使用する熱サイクルシステムが提案されている。
例えば、特開昭５７−２００６０７、特開昭５９−１０
３６０９、特開昭６１−１０４１０８、特開昭６１−１
６９６０４、特開昭６１−２００３１３、特開昭６３−
２５５５０２、特開昭６３−２６３２０６、特開平５−
８６８１１などがある。
合物を使用する熱サイクルシステムが提案されている。
例えば、特開昭５７−２００６０７、特開昭５９−１０
３６０９、特開昭６１−１０４１０８、特開昭６１−１
６９６０４、特開昭６１−２００３１３、特開昭６３−
２５５５０２、特開昭６３−２６３２０６、特開平５−
８６８１１などがある。
【０００３】しかし、上記のいずれも蒸気で冷却するガ
スタービンと組み合わせて熱効率を向上しようとする出
願ではない。また、最終凝縮温度（海水などの冷却水で
凝縮する場合の温度）が高い場合の、熱効率の維持に対
しては十分ではない。
スタービンと組み合わせて熱効率を向上しようとする出
願ではない。また、最終凝縮温度（海水などの冷却水で
凝縮する場合の温度）が高い場合の、熱効率の維持に対
しては十分ではない。
【０００４】
【発明が解決しようとする問題点】タービンの羽根の冷
却に水蒸気を用いればシステム熱効率を上げることがで
きるが、この冷却蒸気は、循環する場合と羽根表面冷却
のためタービン内に放出する場合がある。一方、高熱効
率のボトミングサイクルとして作動流体に水とアンモニ
アの混合物を使用する熱サイクルシステムがあるが、ア
ンモニアをタービン内に放出することは、経済面や窒素
酸化物の面から不利である。また羽根内表面の温度が１
０００℃近くに達することがありアンモニアの安定の面
から好ましくない。したがって作動流体に水とアンモニ
アの混合物を使用する熱サイクルシステムは、タービン
を水蒸気で冷却するシステムにそのまま適用できない。
却に水蒸気を用いればシステム熱効率を上げることがで
きるが、この冷却蒸気は、循環する場合と羽根表面冷却
のためタービン内に放出する場合がある。一方、高熱効
率のボトミングサイクルとして作動流体に水とアンモニ
アの混合物を使用する熱サイクルシステムがあるが、ア
ンモニアをタービン内に放出することは、経済面や窒素
酸化物の面から不利である。また羽根内表面の温度が１
０００℃近くに達することがありアンモニアの安定の面
から好ましくない。したがって作動流体に水とアンモニ
アの混合物を使用する熱サイクルシステムは、タービン
を水蒸気で冷却するシステムにそのまま適用できない。
【０００５】また、水とアンモニアの混合物を使用する
熱サイクルシステムの熱効率が作動流体の凝縮温度に大
きく依存し、とくに凝縮温度が高くなった場合は、熱効
率が大幅に低下する問題があった。この場合は、夏など
の場合に海水などの冷却水温度が上昇する時に当たる。
熱サイクルシステムの熱効率が作動流体の凝縮温度に大
きく依存し、とくに凝縮温度が高くなった場合は、熱効
率が大幅に低下する問題があった。この場合は、夏など
の場合に海水などの冷却水温度が上昇する時に当たる。
【０００６】水とアンモニアの混合物を使用する熱サイ
クルシステムの凝縮温度が高くなった場合の不利益点
は、以下の３項目がある。 １）タービンから出た作動流体の凝縮において凝縮器中
での凝縮圧力が高くなり出力が低下する。 ２）作動流体の蒸留時の凝縮温度が高くなることで、作
動流体のアンモニア濃度を高く保持するのが難しく、作
動流体の濃度が低いと作動流体の加熱必要熱量が増加す
る。 ３）タービン入口とタービン出口とで同じ圧力条件で
も、作動流体のアンモニア濃度が低くなると出力も低下
する。
クルシステムの凝縮温度が高くなった場合の不利益点
は、以下の３項目がある。 １）タービンから出た作動流体の凝縮において凝縮器中
での凝縮圧力が高くなり出力が低下する。 ２）作動流体の蒸留時の凝縮温度が高くなることで、作
動流体のアンモニア濃度を高く保持するのが難しく、作
動流体の濃度が低いと作動流体の加熱必要熱量が増加す
る。 ３）タービン入口とタービン出口とで同じ圧力条件で
も、作動流体のアンモニア濃度が低くなると出力も低下
する。
【０００７】作動流体が水単独の熱サイクルシステムで
は、上記の１）項は同様に影響があるが、作動流体に水
とアンモニアの混合物を使用する熱サイクルシステムで
は上記３項が重なり、熱効率の大幅低下に直結する。
は、上記の１）項は同様に影響があるが、作動流体に水
とアンモニアの混合物を使用する熱サイクルシステムで
は上記３項が重なり、熱効率の大幅低下に直結する。
【０００８】
【作用】本出願の第１の発明では、蒸気タービンサイク
ルに特徴があり、ガスタービンの廃熱回収サイクルにお
いて水蒸気タービンサイクルの熱効率より優位にするた
めに次ぎの構成・作用を有している。
ルに特徴があり、ガスタービンの廃熱回収サイクルにお
いて水蒸気タービンサイクルの熱効率より優位にするた
めに次ぎの構成・作用を有している。
【０００９】（１）蒸気タービンサイクルは、第１サイ
クルと第２サイクルとからなり、第１サイクルの作動流
体には水を、第２サイクルの作動流体にはアンモニアと
水の混合流体を用いている。
クルと第２サイクルとからなり、第１サイクルの作動流
体には水を、第２サイクルの作動流体にはアンモニアと
水の混合流体を用いている。
【００１０】（２）第２サイクル（作動流体にはアンモ
ニア＋水）を蒸留サブシステムで凝縮させて凝縮圧力を
低下させて熱効率を上げる。
ニア＋水）を蒸留サブシステムで凝縮させて凝縮圧力を
低下させて熱効率を上げる。
【００１１】（３）第２サイクルの作動流体の少なくと
も一部の実質的蒸発に第１サイクル（作動流体には水）
の仕事後の凝縮熱を充てることで、ボイラーからの熱吸
収では、第１サイクルと第２サイクルを合わせること
で、その偏りを極めて少なくすることで熱効率を上げ
る。
も一部の実質的蒸発に第１サイクル（作動流体には水）
の仕事後の凝縮熱を充てることで、ボイラーからの熱吸
収では、第１サイクルと第２サイクルを合わせること
で、その偏りを極めて少なくすることで熱効率を上げ
る。
【００１２】ここで、実質的蒸発とは、臨界圧力以下の
場合は蒸発を又臨界圧力以上の場合は大きな吸熱を伴う
流体体積の大幅増加状態のことをいう。
場合は蒸発を又臨界圧力以上の場合は大きな吸熱を伴う
流体体積の大幅増加状態のことをいう。
【００１３】（４）この発明では、タービンの冷却に水
蒸気を用いるシステムに対応したもので、タービン（第
１サイクル）を出た第１サイクルの蒸気はガスタービン
を冷却し、冷却に使用した蒸気は給液加熱器で凝縮し回
収することを特徴とする。これによりガスタービンの冷
却熱を有効に利用できる。そして、第２サイクルの蒸発
時の圧力を第１サイクルの蒸発時の圧力より低くするこ
とで給液加熱器で回収する熱量を多くする。
蒸気を用いるシステムに対応したもので、タービン（第
１サイクル）を出た第１サイクルの蒸気はガスタービン
を冷却し、冷却に使用した蒸気は給液加熱器で凝縮し回
収することを特徴とする。これによりガスタービンの冷
却熱を有効に利用できる。そして、第２サイクルの蒸発
時の圧力を第１サイクルの蒸発時の圧力より低くするこ
とで給液加熱器で回収する熱量を多くする。
【００１４】本出願の第２の発明では、作動流体が水と
アンモニアの混合物からなる動力発生システムの蒸留サ
ブシステムに関するもので、
アンモニアの混合物からなる動力発生システムの蒸留サ
ブシステムに関するもので、
【００１５】（１）タービンから出た作動流体の熱を、
アンモニア濃度が異なる（低濃度側及び高濃度側）流体
の加熱・分離に用い、加熱最高温度はほぼ同等として、
各々アンモニア濃度を上げる。
アンモニア濃度が異なる（低濃度側及び高濃度側）流体
の加熱・分離に用い、加熱最高温度はほぼ同等として、
各々アンモニア濃度を上げる。
【００１６】（２）低濃度側でアンモニア濃度を上げた
流体を高濃度側に送って再度濃度を上げる。
流体を高濃度側に送って再度濃度を上げる。
【００１７】（３）低濃度側及び高濃度側の両方で、分
離した高濃度アンモニア蒸気及び又は低濃度アンモニア
液体を作動流体を加熱する熱源とする。加熱最高温度を
同等の高さとすることで、これが有効となる。一般に直
列配置で２段蒸留すると、加熱に供する熱源量が不足し
がちだが、これによって対処できる。
離した高濃度アンモニア蒸気及び又は低濃度アンモニア
液体を作動流体を加熱する熱源とする。加熱最高温度を
同等の高さとすることで、これが有効となる。一般に直
列配置で２段蒸留すると、加熱に供する熱源量が不足し
がちだが、これによって対処できる。
【００１８】（４）低濃度側及び高濃度側の両方で、分
離した低濃度アンモニア液体を、タービンから出た蒸気
と混合してこの蒸気を凝縮する。この構成によって蒸留
サブシステムを流れる流体の量を少なくできる。
離した低濃度アンモニア液体を、タービンから出た蒸気
と混合してこの蒸気を凝縮する。この構成によって蒸留
サブシステムを流れる流体の量を少なくできる。
【００１９】
【実施例】図１は，第１の発明の実施例で、ガスタービ
ンを水で冷却するシステムを含んでいる。第１サイクル
の作動流体として水を、そして第２サイクルの作動流体
に水とアンモニアの混合物を使用している。第１サイク
ル蒸気の蒸発圧力は２００ｋｇ／ｃｍ２であり、タービ
ン入り口の温度は５６６℃、第２サイクルの蒸発圧力は
４５ｋｇ／ｃｍ２であり，タービン入り口の温度は５０
０℃である。第１サイクルのタービンは４、５であり、
第２サイクルのタービンは９、１１である。ボイラー３
はガスタービン２の排熱を回収する熱交換器である。
ンを水で冷却するシステムを含んでいる。第１サイクル
の作動流体として水を、そして第２サイクルの作動流体
に水とアンモニアの混合物を使用している。第１サイク
ル蒸気の蒸発圧力は２００ｋｇ／ｃｍ２であり、タービ
ン入り口の温度は５６６℃、第２サイクルの蒸発圧力は
４５ｋｇ／ｃｍ２であり，タービン入り口の温度は５０
０℃である。第１サイクルのタービンは４、５であり、
第２サイクルのタービンは９、１１である。ボイラー３
はガスタービン２の排熱を回収する熱交換器である。
【００２０】タービン４（第１サイクル）から出た水蒸
気は、ガスタービン２を冷却して、タービン５（第１サ
イクル）に入る。ガスタービンを出た蒸気の一部はＢＦ
ＰＴ（ボイラー供給ポンプを駆動するタービン）または
発電用水蒸気タービンなどに入れても良い。ＢＦＰＴを
出た蒸気は凝縮器などで凝縮する。
気は、ガスタービン２を冷却して、タービン５（第１サ
イクル）に入る。ガスタービンを出た蒸気の一部はＢＦ
ＰＴ（ボイラー供給ポンプを駆動するタービン）または
発電用水蒸気タービンなどに入れても良い。ＢＦＰＴを
出た蒸気は凝縮器などで凝縮する。
【００２１】タービン５から出た水蒸気は、給液加熱器
６、同７で水と第２サイクルの作動流体を加熱して凝縮
する。この２つの給液加熱器６、７の加熱で第２サイク
ルの作動流体の一部は実質的に蒸気になるまで加熱され
る。蒸気になる際大きなエネルギーを吸収するので、こ
の熱交換は大きな熱エネルギーを交換することができ
る。熱交換した水蒸気は水として凝縮する。給液加熱器
はこの図では２基であるが条件に応じて増減できる。こ
の凝縮液はポンプ８でボイラー３に循環される。
６、同７で水と第２サイクルの作動流体を加熱して凝縮
する。この２つの給液加熱器６、７の加熱で第２サイク
ルの作動流体の一部は実質的に蒸気になるまで加熱され
る。蒸気になる際大きなエネルギーを吸収するので、こ
の熱交換は大きな熱エネルギーを交換することができ
る。熱交換した水蒸気は水として凝縮する。給液加熱器
はこの図では２基であるが条件に応じて増減できる。こ
の凝縮液はポンプ８でボイラー３に循環される。
【００２２】一方、タービン９（第２サイクル）から出
た第２サイクルの作動流体は、熱交換器１０で第２サイ
クルの作動流体を加熱してタービン１１（第２サイク
ル）に入る。タービン１１の終端から出た第２サイクル
の作動流体は、蒸留サブシステム１２で凝縮される。こ
の凝縮した作動流体は、蒸留サブシステム１２内のポン
プでボイラー３に循環される。
た第２サイクルの作動流体は、熱交換器１０で第２サイ
クルの作動流体を加熱してタービン１１（第２サイク
ル）に入る。タービン１１の終端から出た第２サイクル
の作動流体は、蒸留サブシステム１２で凝縮される。こ
の凝縮した作動流体は、蒸留サブシステム１２内のポン
プでボイラー３に循環される。
【００２３】図２は、第２の発明の実施例であり、蒸留
サブシステムの一例である。凝縮器の凝縮温度は２５℃
である。
サブシステムの一例である。凝縮器の凝縮温度は２５℃
である。
【００２４】第２サイクルタービンから出た蒸気は熱交
換器２１で分離器２５に行く作動流体を加熱し、熱交換
器２２をへて凝縮器２３で熱を放出して凝縮する。凝縮
器２３から出た作動流体は、ポンプ２４で加圧されて熱
交換器２１，同２６で加熱され（８５℃）、分離器２５
で高濃度アンモニア蒸気と低濃度アンモニア液体とに分
離される。高濃度アンモニア蒸気は、熱交換器２６で熱
を放出して低濃度アンモニア液体と混合されて凝縮器２
８で凝縮し、中濃度アンモニア液体としてポンプ２９で
加圧されて次ぎの蒸留プロセスに送り出される。一方、
低濃度アンモニア液体は、熱交換器２６で熱を放出して
熱交換器２２に送られタービンから出た蒸気と混合され
る。
換器２１で分離器２５に行く作動流体を加熱し、熱交換
器２２をへて凝縮器２３で熱を放出して凝縮する。凝縮
器２３から出た作動流体は、ポンプ２４で加圧されて熱
交換器２１，同２６で加熱され（８５℃）、分離器２５
で高濃度アンモニア蒸気と低濃度アンモニア液体とに分
離される。高濃度アンモニア蒸気は、熱交換器２６で熱
を放出して低濃度アンモニア液体と混合されて凝縮器２
８で凝縮し、中濃度アンモニア液体としてポンプ２９で
加圧されて次ぎの蒸留プロセスに送り出される。一方、
低濃度アンモニア液体は、熱交換器２６で熱を放出して
熱交換器２２に送られタービンから出た蒸気と混合され
る。
【００２５】熱交換器２２では、低濃度アンモニア液体
がタービンから出た蒸気の一部を吸収して発熱し、その
熱は加熱に利用できる。例えば１）ポンプ３４から出た
流体を加熱することができるし、また、２）蒸留の補助
熱源として使用することもできる。この例は次ぎの図３
に示す。
がタービンから出た蒸気の一部を吸収して発熱し、その
熱は加熱に利用できる。例えば１）ポンプ３４から出た
流体を加熱することができるし、また、２）蒸留の補助
熱源として使用することもできる。この例は次ぎの図３
に示す。
【００２６】ポンプ２９から送られた中濃度アンモニア
液体は、熱交換器２１，同３１で加熱され（８５℃）、
分離器３０で高濃度アンモニア蒸気と低濃度アンモニア
液体とに分離される。この高濃度アンモニア蒸気は、熱
交換器３１で熱を放出して凝縮器３３で中濃度アンモニ
ア液体と混合されて凝縮し、高濃度アンモニア液体とし
てポンプ３４で加圧されボイラー３側に送り出される。
一方、この低濃度アンモニア液体は、熱交換器３１で熱
を放出して凝縮器２３に送られるタービンから出た蒸気
と混合される。
液体は、熱交換器２１，同３１で加熱され（８５℃）、
分離器３０で高濃度アンモニア蒸気と低濃度アンモニア
液体とに分離される。この高濃度アンモニア蒸気は、熱
交換器３１で熱を放出して凝縮器３３で中濃度アンモニ
ア液体と混合されて凝縮し、高濃度アンモニア液体とし
てポンプ３４で加圧されボイラー３側に送り出される。
一方、この低濃度アンモニア液体は、熱交換器３１で熱
を放出して凝縮器２３に送られるタービンから出た蒸気
と混合される。
【００２７】なお、ポンプ２４を流れる流量は、タービ
ン出口の流量の約３．５倍であり、またポンプ２９を流
れる流量は、タービン出口の流量の約１．５倍であり、
流量を少なくできる。
ン出口の流量の約３．５倍であり、またポンプ２９を流
れる流量は、タービン出口の流量の約１．５倍であり、
流量を少なくできる。
【００２８】図３は熱交換器２２での熱を蒸留に利用す
る例である。図３は図２の左半分を拡大して、分離器３
５と管路系を付加したものである。付加した管路系は一
点鎖線で記している。
る例である。図３は図２の左半分を拡大して、分離器３
５と管路系を付加したものである。付加した管路系は一
点鎖線で記している。
【００２９】ポンプ２４から送られた低濃度アンモニア
液体の一部を熱交換器２２で加熱して分離器３５で高濃
度アンモニア蒸気と低濃度アンモニア液体とに分離す
る。この高濃度アンモニア蒸気は分離器２５から出た高
濃度アンモニア蒸気と合わされて低濃度アンモニア液体
と混合されて凝縮器２８で凝縮する。一方、分離器３５
から出た低濃度アンモニア液体は分離器２５に送られ
る。
液体の一部を熱交換器２２で加熱して分離器３５で高濃
度アンモニア蒸気と低濃度アンモニア液体とに分離す
る。この高濃度アンモニア蒸気は分離器２５から出た高
濃度アンモニア蒸気と合わされて低濃度アンモニア液体
と混合されて凝縮器２８で凝縮する。一方、分離器３５
から出た低濃度アンモニア液体は分離器２５に送られ
る。
【００３０】このプロセスでは、分離器３５で高濃度ア
ンモニア蒸気を作り出すので、分離器２５さらには分離
器３０の負担を軽減できる。
ンモニア蒸気を作り出すので、分離器２５さらには分離
器３０の負担を軽減できる。
【００３１】
【発明の効果】すなわち第１の発明では、作動流体に水
とアンモニアの混合物を使用する熱サイクルシステム
に、タービンを水蒸気冷却するサブシステムを効率良く
設置できる。
とアンモニアの混合物を使用する熱サイクルシステム
に、タービンを水蒸気冷却するサブシステムを効率良く
設置できる。
【００３２】第２の発明では、夏場の冷却水温度が上昇
した場合でも大幅な出力低下、熱効率低下を防ぐことが
でき、また冷却水温度が低い場合には、熱効率を上げる
ことができる。この第２の発明は、加熱熱源の種類とは
関係なく、作動流体が水とアンモニアからなるシステム
であれば利用できる。
した場合でも大幅な出力低下、熱効率低下を防ぐことが
でき、また冷却水温度が低い場合には、熱効率を上げる
ことができる。この第２の発明は、加熱熱源の種類とは
関係なく、作動流体が水とアンモニアからなるシステム
であれば利用できる。
【００３３】
【図１】本発明の実施例で、ガスタービンの水蒸気冷却
サブシステムを含む例である。
サブシステムを含む例である。
【図２】本発明の実施例で、凝縮サブシステムの例であ
る。
る。
【図３】本発明の実施例の一部で、凝縮サブシステムの
詳細部分の例である。
詳細部分の例である。
１ コンプレッサー ２ ガスタービン ３ ボイラー ４，５ タービン（第１サイクル） ６，７ 給液加熱器 ８，２４，２９，３４ ポンプ ９，１１ タービン（第２サイクル） １０，２１，２２，２６，３１ 熱交換器 １２，蒸留サブシステム ２３，２８．３３ 凝縮器 ２５，３０，３５ 分離器 ２７，３２ 絞り弁
Claims (4)
- 【請求項１】ガスタービン、ボイラーを有して、ボイラ
ーはガスタービンの排熱を回収し、ボイラーで加熱され
た蒸気でタービンを駆動する動力発生システムにおい
て、蒸気でタービンを駆動するサイクルは、第１サイク
ルと第２サイクルとからなり、第１サイクルの作動流体
は水からなり、第２サイクルの作動流体は水とアンモニ
アの混合物からなり、第２サイクルのタービンを出た蒸
気を、蒸留サブシステムで凝縮してさらにポンプでボイ
ラーに送り、第２サイクル主流の蒸発時の圧力は、第１
サイクルの実質的蒸発時の圧力より低く、第１サイクル
のタービンを出た第１サイクルの蒸気はガスタービンを
冷却し、この蒸気の凝縮熱で第２サイクル作動流体の加
熱を行うことを特徴とする動力発生システム。 - 【請求項２】第２サイクル主流の蒸発時の圧力は、１０
０ｋｇ／ｃｍ２以下であることを特徴とする請求項１記
載の動力発生システム。 - 【請求項３】第２サイクル主流の蒸発時の圧力は、第１
サイクルの実質的蒸発時の圧力の１／２以下であること
を特徴とする請求項１記載の動力発生システム。 - 【請求項４】作動流体が水とアンモニアの混合物からな
る動力発生システムにおいて、タービンから出た作動流
体の熱を、アンモニア濃度が異なる（低濃度側及び高濃
度側）流体の加熱に用い、加熱最高温度がほぼ同等で、
各々高濃度アンモニア蒸気と低濃度アンモニア液体とに
分離するが、低濃度側では、加熱されて分離された高濃
度アンモニア蒸気を、タービンから出て凝縮した流体と
混合して凝縮し、この凝縮液体を高濃度側に圧送し、タ
ービンから出た作動流体で再度加熱して高濃度アンモニ
ア蒸気と低濃度アンモニア液体とに分離するが、高濃度
側では、加熱して分離した高濃度アンモニア蒸気を、低
濃度側から圧送した作動流体と混合して凝縮し、一方、
低濃度側及び高濃度側で、分離した高濃度アンモニア蒸
気及び又は低濃度アンモニア液体を熱交換で作動流体を
加熱させ、加熱した作動流体は高濃度アンモニア蒸気と
低濃度アンモニア液体とに分離し、分離した各々の高濃
度アンモニア蒸気を、これよりアンモニア濃度が低い作
動流体と混合して凝縮し、低濃度側及び高濃度側で分離
した低濃度アンモニア液体の両方を、タービンから出た
蒸気と混合してこの蒸気を凝縮することを特徴とする蒸
留サブシステムを有する動力発生装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30328495A JPH09112214A (ja) | 1995-10-16 | 1995-10-16 | 動力発生システム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30328495A JPH09112214A (ja) | 1995-10-16 | 1995-10-16 | 動力発生システム |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09112214A true JPH09112214A (ja) | 1997-04-28 |
Family
ID=17919111
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30328495A Pending JPH09112214A (ja) | 1995-10-16 | 1995-10-16 | 動力発生システム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09112214A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999037889A1 (fr) * | 1996-07-24 | 1999-07-29 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Centrale a cycle combine |
| KR100604308B1 (ko) * | 2000-07-10 | 2006-07-25 | 삼성테크윈 주식회사 | 열병합 발전 및, 냉난방 공급 시스템 |
| CN114151153A (zh) * | 2021-11-14 | 2022-03-08 | 西北工业大学 | 一种用于s-co2布雷顿循环的高效热回收系统 |
| CN114635765A (zh) * | 2022-03-28 | 2022-06-17 | 西安热工研究院有限公司 | 一种利用退役燃煤锅炉储热的新型储能及能量利用系统及方法 |
-
1995
- 1995-10-16 JP JP30328495A patent/JPH09112214A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999037889A1 (fr) * | 1996-07-24 | 1999-07-29 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Centrale a cycle combine |
| US6301874B1 (en) | 1998-01-23 | 2001-10-16 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Combined cycle power plant with steam-cooled gas turbine |
| KR100604308B1 (ko) * | 2000-07-10 | 2006-07-25 | 삼성테크윈 주식회사 | 열병합 발전 및, 냉난방 공급 시스템 |
| CN114151153A (zh) * | 2021-11-14 | 2022-03-08 | 西北工业大学 | 一种用于s-co2布雷顿循环的高效热回收系统 |
| CN114635765A (zh) * | 2022-03-28 | 2022-06-17 | 西安热工研究院有限公司 | 一种利用退役燃煤锅炉储热的新型储能及能量利用系统及方法 |
| CN114635765B (zh) * | 2022-03-28 | 2024-03-12 | 西安热工研究院有限公司 | 一种利用退役燃煤锅炉储热的新型储能及能量利用系统及方法 |
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