JPH09118570A - 補修用不定形耐火物 - Google Patents
補修用不定形耐火物Info
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- JPH09118570A JPH09118570A JP7278111A JP27811195A JPH09118570A JP H09118570 A JPH09118570 A JP H09118570A JP 7278111 A JP7278111 A JP 7278111A JP 27811195 A JP27811195 A JP 27811195A JP H09118570 A JPH09118570 A JP H09118570A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 接着性に優れ、吹付補修、振動ゴテ補修など
のいずれの補修方法にも適用でき、短時間で効率良く補
修作業ができ、かつ寿命延長に効果を有する不定形耐火
物を提供する。 【解決手段】 １０〜０．０１μｍの粒子径を有する炭
化珪素、スピネル、アルミナの超微粒子から選ばれた１
種または２種以上と、ＣａＯ換算で０．８〜３重量％の
アルミナセメントを含有する密充填構造を形成する補修
用不定形耐火物であって、全体粒子を、１０〜５μｍ、
５〜１μｍ、１〜０．０１μｍの粒子径の３つの粒度域
内の粒子に分類したとき、それぞれの３つの粒度域内の
粒子の粒度構成が、それぞれ２０〜４５重量％の範囲内
にあり、かつ、その全体粒子の中の１μｍ以下の粒子の
含有量は４〜１０重量％であり、さらに、１０μｍ以下
の粒子径の粒度域内に、ＳｉＯ2含有量が４０重量％以
上のシリカフラワー、または、粘土を含有しない。
のいずれの補修方法にも適用でき、短時間で効率良く補
修作業ができ、かつ寿命延長に効果を有する不定形耐火
物を提供する。 【解決手段】 １０〜０．０１μｍの粒子径を有する炭
化珪素、スピネル、アルミナの超微粒子から選ばれた１
種または２種以上と、ＣａＯ換算で０．８〜３重量％の
アルミナセメントを含有する密充填構造を形成する補修
用不定形耐火物であって、全体粒子を、１０〜５μｍ、
５〜１μｍ、１〜０．０１μｍの粒子径の３つの粒度域
内の粒子に分類したとき、それぞれの３つの粒度域内の
粒子の粒度構成が、それぞれ２０〜４５重量％の範囲内
にあり、かつ、その全体粒子の中の１μｍ以下の粒子の
含有量は４〜１０重量％であり、さらに、１０μｍ以下
の粒子径の粒度域内に、ＳｉＯ2含有量が４０重量％以
上のシリカフラワー、または、粘土を含有しない。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高炉樋、混銑車、
取鍋、ＲＨ、タンディッシュ等の製銑・製鋼炉．気体吹
き込みランス、加熱炉、処理炉、坩堝等の各種処理炉の
窯炉の耐火物の溶損した箇所に圧入、または、流し込み
等によって補修施工する補修用不定形耐火物に関する。
取鍋、ＲＨ、タンディッシュ等の製銑・製鋼炉．気体吹
き込みランス、加熱炉、処理炉、坩堝等の各種処理炉の
窯炉の耐火物の溶損した箇所に圧入、または、流し込み
等によって補修施工する補修用不定形耐火物に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来から、高炉樋、混銑車、取鍋、Ｒ
Ｈ、タンディッシュ等の製銑・製鋼炉、気体吹き込みラ
ンス、加熱炉、各種処理炉、坩堝等のウェアー用耐火物
として、定形耐火物あるいは不定形耐火物が使用されて
いる。このウェアー用耐火物は、定形耐火物、不定形耐
火物とも部分的な損耗箇所がその炉代寿命を律速してお
り、大部分の残存があったとしても解体されてしまうの
が現状である。
Ｈ、タンディッシュ等の製銑・製鋼炉、気体吹き込みラ
ンス、加熱炉、各種処理炉、坩堝等のウェアー用耐火物
として、定形耐火物あるいは不定形耐火物が使用されて
いる。このウェアー用耐火物は、定形耐火物、不定形耐
火物とも部分的な損耗箇所がその炉代寿命を律速してお
り、大部分の残存があったとしても解体されてしまうの
が現状である。
【０００３】補修用不定形耐火物としては、乾式あるい
は湿式吹付施工法に代表される吹付補修不定形耐火物、
あるいは特開昭６２−１４２７１１号公報に開示されて
いる振動ゴテによる補修不定形耐火物等がある。吹付補
修では発塵の発生および得られる施工体が比較的多孔質
となりやすく、十分な強度が得られにくく、しかも均一
な構造体が得られにくい欠点があった。また、振動ゴテ
補修は吹付補修に比べ、構造体組織劣化は比較的少ない
ものの、補修に費やす時間が掛り、短時間での補修と熱
間での補修が不可能であり、作業性、流動性、接着性な
どの点で満足いくものではなかった。
は湿式吹付施工法に代表される吹付補修不定形耐火物、
あるいは特開昭６２−１４２７１１号公報に開示されて
いる振動ゴテによる補修不定形耐火物等がある。吹付補
修では発塵の発生および得られる施工体が比較的多孔質
となりやすく、十分な強度が得られにくく、しかも均一
な構造体が得られにくい欠点があった。また、振動ゴテ
補修は吹付補修に比べ、構造体組織劣化は比較的少ない
ものの、補修に費やす時間が掛り、短時間での補修と熱
間での補修が不可能であり、作業性、流動性、接着性な
どの点で満足いくものではなかった。
【０００４】また、補修用不定形耐火物として、超微粉
の使用量を限定した流し込み可能なキャスタブル耐火物
が、特公昭５７−１７２１８１号公報、特公昭６３−２
９１８７９号公報等に開示されているが、シリカの使用
による過焼結傾向、熱間強度の低下を伴う問題がある。
の使用量を限定した流し込み可能なキャスタブル耐火物
が、特公昭５７−１７２１８１号公報、特公昭６３−２
９１８７９号公報等に開示されているが、シリカの使用
による過焼結傾向、熱間強度の低下を伴う問題がある。
【０００５】さらに、シリカの使用による問題を避ける
ために、１０μｍ以下の粒度構成としているものが特公
昭５４−１１９１２号公報に開示されているが、フリー
フロー性に劣り、かつ接着性に必要な被施工体との充填
性に劣り、補修材としての効果が得られない。また、Ｃ
ａＯ源としてのセメントを活用していないため、強度が
十分に発揮されず接着強度が低くなるという問題があ
る。さらには、セメントを活用したものも、特公平４−
１９３７７２号公報に開示されているが、ＣａＯ量が、
６〜１５重量％と多量とならざるをえないために、耐食
性の面での問題がある。
ために、１０μｍ以下の粒度構成としているものが特公
昭５４−１１９１２号公報に開示されているが、フリー
フロー性に劣り、かつ接着性に必要な被施工体との充填
性に劣り、補修材としての効果が得られない。また、Ｃ
ａＯ源としてのセメントを活用していないため、強度が
十分に発揮されず接着強度が低くなるという問題があ
る。さらには、セメントを活用したものも、特公平４−
１９３７７２号公報に開示されているが、ＣａＯ量が、
６〜１５重量％と多量とならざるをえないために、耐食
性の面での問題がある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、接着性に優
れ、吹付補修、振動ゴテ補修などのいずれの補修方法に
も適用でき、短時間で効率良く補修作業ができ、かつ寿
命延長に効果を有する不定形耐火物を提供する。
れ、吹付補修、振動ゴテ補修などのいずれの補修方法に
も適用でき、短時間で効率良く補修作業ができ、かつ寿
命延長に効果を有する不定形耐火物を提供する。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、１０〜０．０
１μｍの粒子径を有する炭化珪素、スピネル、アルミナ
の超微粒子から選ばれた１種または２種以上と、ＣａＯ
換算で０．８〜３重量％のアルミナセメントを含有する
密充填構造を形成する補修用不定形耐火物であって、全
体粒子を、１０〜５μｍ、５〜１μｍ、１〜０．０１μ
ｍの粒子径の３つの粒度域内の粒子に分類したとき、そ
れぞれの３つの粒度域内の粒子の粒度構成が、それぞれ
２０〜４５重量％の範囲内にあり、かつ、その全体粒子
の中の１μｍ以下の粒子の含有量は４〜１０重量％であ
り、さらに、１０μｍ以下の粒子径の粒度域内に、Ｓｉ
Ｏ2含有量が４０重量％以上のシリカフラワー、また
は、粘土を含有しないことを特徴とする。
１μｍの粒子径を有する炭化珪素、スピネル、アルミナ
の超微粒子から選ばれた１種または２種以上と、ＣａＯ
換算で０．８〜３重量％のアルミナセメントを含有する
密充填構造を形成する補修用不定形耐火物であって、全
体粒子を、１０〜５μｍ、５〜１μｍ、１〜０．０１μ
ｍの粒子径の３つの粒度域内の粒子に分類したとき、そ
れぞれの３つの粒度域内の粒子の粒度構成が、それぞれ
２０〜４５重量％の範囲内にあり、かつ、その全体粒子
の中の１μｍ以下の粒子の含有量は４〜１０重量％であ
り、さらに、１０μｍ以下の粒子径の粒度域内に、Ｓｉ
Ｏ2含有量が４０重量％以上のシリカフラワー、また
は、粘土を含有しないことを特徴とする。
【０００８】
【発明の実施の形態】図１は、本発明の粒度構成を具体
的に示す図である。同図において、本発明の粒度構成領
域は、全体粒子の３つの粒径範囲、１０〜５μｍ、５〜
１μｍ、１〜０．０１μｍのそれぞれの１００重量％の
位置をＡ，Ｂ，Ｃとしたとき、それぞれの粒径範囲の２
０〜４５重量％は、ａ，ｂ，ｃによって囲まれる斜線部
分である。
的に示す図である。同図において、本発明の粒度構成領
域は、全体粒子の３つの粒径範囲、１０〜５μｍ、５〜
１μｍ、１〜０．０１μｍのそれぞれの１００重量％の
位置をＡ，Ｂ，Ｃとしたとき、それぞれの粒径範囲の２
０〜４５重量％は、ａ，ｂ，ｃによって囲まれる斜線部
分である。
【０００９】本発明において骨材としては、アルミナ原
料として焼結アルミナ、電融アルミナ、ボーキサイト、
バンド頁岩および合成ムライトまたは海水マグネシア、
電融マグネシア等のマグネシア原料、ドロマイト、マグ
・ライム、炭素、さらには焼結スピネル、電融スピネ
ル、炭化珪素、ロー石、珪石、ジルコン、ジルコニア、
ジルコニア・ムライト等から選ばれた骨材の１種又は２
種以上を使用できる。しかし、上記骨材のうちＳｉＯ2
成分を含有しているボーキサイト、バンド頁岩、合成ム
ライト、ロー石、珪石、ジルコン等は微粉域で使用する
と低融物が生成し、熱間物性の低下の原因となるため３
ｍｍ径以上の粗粒での添加が望ましい。
料として焼結アルミナ、電融アルミナ、ボーキサイト、
バンド頁岩および合成ムライトまたは海水マグネシア、
電融マグネシア等のマグネシア原料、ドロマイト、マグ
・ライム、炭素、さらには焼結スピネル、電融スピネ
ル、炭化珪素、ロー石、珪石、ジルコン、ジルコニア、
ジルコニア・ムライト等から選ばれた骨材の１種又は２
種以上を使用できる。しかし、上記骨材のうちＳｉＯ2
成分を含有しているボーキサイト、バンド頁岩、合成ム
ライト、ロー石、珪石、ジルコン等は微粉域で使用する
と低融物が生成し、熱間物性の低下の原因となるため３
ｍｍ径以上の粗粒での添加が望ましい。
【００１０】ここで、各１μｍ以下の粒子の含有量を４
〜１０重量％と限定したのは１μｍ以下が４重量％未満
であると、材料の流動性に乏しく、かつ補修箇所との接
着性に劣り、また１０重量％を超える使用量となると逆
に材料粘性が非常に高くなり、流動性の低下並びに超微
粉過多による焼結現象を示し、補修材としてこの効果が
認められなくなるからである。
〜１０重量％と限定したのは１μｍ以下が４重量％未満
であると、材料の流動性に乏しく、かつ補修箇所との接
着性に劣り、また１０重量％を超える使用量となると逆
に材料粘性が非常に高くなり、流動性の低下並びに超微
粉過多による焼結現象を示し、補修材としてこの効果が
認められなくなるからである。
【００１１】さらにはシリカフラワー、粘土を除いたの
は、これらの超微粉の活用は、低水分化が図れるものの
低融物生成による熱間強度不良および過焼結によるスポ
ーリング性低下が有るからである。
は、これらの超微粉の活用は、低水分化が図れるものの
低融物生成による熱間強度不良および過焼結によるスポ
ーリング性低下が有るからである。
【００１２】使用される炭化珪素のＳｉＯ2含有量は、
粗粒の場合、物性面に支障をきたさないが、１０μｍ以
下の場合、耐食性および過焼結抑制のため１０重量％以
下とする。
粗粒の場合、物性面に支障をきたさないが、１０μｍ以
下の場合、耐食性および過焼結抑制のため１０重量％以
下とする。
【００１３】スピネル原料は、Ａ１2Ｏ3とＭｇＯの合量
が９０重量％以上である限り、特に限定されず、Ａｌ2
Ｏ3とＭｇＯ組成比率がＡｌ2Ｏ3／ＭｇＯで、７０／３
０、８５／１５、９０／１０、９５／５等のスピネルを
使用することができる。しかし、耐Ｆｅ０浸透抑制の面
からは、スピネル理論組成よりアルミナリッチなスピネ
ルクリンカーが望ましい。
が９０重量％以上である限り、特に限定されず、Ａｌ2
Ｏ3とＭｇＯ組成比率がＡｌ2Ｏ3／ＭｇＯで、７０／３
０、８５／１５、９０／１０、９５／５等のスピネルを
使用することができる。しかし、耐Ｆｅ０浸透抑制の面
からは、スピネル理論組成よりアルミナリッチなスピネ
ルクリンカーが望ましい。
【００１４】アルミナとしては、電融、焼結アルミナを
超微粉砕したもの、あるいはバイヤー法等で得られた仮
焼アルミナ超微粉を使用する。超微粉アルミナはＲ2Ｏ
アルカリ量を限定し、Ｒ2Ｏ量で０．５重量％以下とす
る。この場合、Ｒ2Ｏが０．５重量％を超えると高温度
使用条件の際に、過剰の液相を生じ収縮傾向を示すため
０．５重量％以下のＲ2Ｏ量とする必要がある。
超微粉砕したもの、あるいはバイヤー法等で得られた仮
焼アルミナ超微粉を使用する。超微粉アルミナはＲ2Ｏ
アルカリ量を限定し、Ｒ2Ｏ量で０．５重量％以下とす
る。この場合、Ｒ2Ｏが０．５重量％を超えると高温度
使用条件の際に、過剰の液相を生じ収縮傾向を示すため
０．５重量％以下のＲ2Ｏ量とする必要がある。
【００１５】またアルミナセメントはＡ１2Ｏ3とＣａＯ
の合量が９９重量％以上の純度のものを使用する。そし
て、＋１０μｍ、１０〜５μｍ、５〜１μｍ、１〜０．
２μｍの粒度範囲のものが、それぞれ、２０〜４０重量
％、１５〜３５重量％、２０〜４０重量％、１０〜３６
重量％の比率の粒度構成のものを使用する。
の合量が９９重量％以上の純度のものを使用する。そし
て、＋１０μｍ、１０〜５μｍ、５〜１μｍ、１〜０．
２μｍの粒度範囲のものが、それぞれ、２０〜４０重量
％、１５〜３５重量％、２０〜４０重量％、１０〜３６
重量％の比率の粒度構成のものを使用する。
【００１６】不定形耐火物中のＣａＯ量は、旧材との接
着性および施工体強度との関係で０．８〜３重量％の範
囲に限定される。０．８重量％未満では強度が十分発現
されず、また３重量％を超える場合は、強度面は改善さ
れるが耐食性の低下が生じる。
着性および施工体強度との関係で０．８〜３重量％の範
囲に限定される。０．８重量％未満では強度が十分発現
されず、また３重量％を超える場合は、強度面は改善さ
れるが耐食性の低下が生じる。
【００１７】
【実施例】表１は、本発明の配合物を混練後４０×４０
×１６０ｍｍの金枠に鋳込み、２４時間後脱枠した成型
体を１１０℃で２４時間乾燥後、所定の物性を測定した
結果を示したものである。
×１６０ｍｍの金枠に鋳込み、２４時間後脱枠した成型
体を１１０℃で２４時間乾燥後、所定の物性を測定した
結果を示したものである。
【００１８】（ ）内は配合換算のＣａＯ量を示す。
【００１９】フロー値は、ＪＩＳ−Ｒ２５２１に規定す
るフローテーブル、フローコーンおよび突き棒を用い混
練サンプルをフローコーンに充填させた後、脱枠後１５
秒後のフロー値をフリーフロー値とした。一般物性値は
ＪＩＳ規格に準じて測定した。
るフローテーブル、フローコーンおよび突き棒を用い混
練サンプルをフローコーンに充填させた後、脱枠後１５
秒後のフロー値をフリーフロー値とした。一般物性値は
ＪＩＳ規格に準じて測定した。
【００２０】見掛気孔率：ＪＩＳ−Ｒ２２０５ 曲げ強さ；ＪＩＳ−Ｒ２５５３ 残存線変化率：ＪＩＳ−Ｒ２５５４ また接着性テストでは、各適用窯炉の対象レンガをサン
プルとし、４０×４０×８０ｍｍに切り出し４０×４０
×１６０ｍｍの型枠に切り出したレンガをセットし、残
りの４０×４０×８０ｍｍに材料を鋳込み試験片とし
た。この試験片を１１０℃乾燥後１４００℃での熱間曲
げを行い、接着性の評価とした。
プルとし、４０×４０×８０ｍｍに切り出し４０×４０
×１６０ｍｍの型枠に切り出したレンガをセットし、残
りの４０×４０×８０ｍｍに材料を鋳込み試験片とし
た。この試験片を１１０℃乾燥後１４００℃での熱間曲
げを行い、接着性の評価とした。
【００２１】また、耐熱スポーリング性の評価として６
５×１１４×２３０ｍｍの並型サイズ形状にサンプルを
作成し、サンプルの片面側を１２００℃×１５ｍｉｎ加
熱し、３ｍｉｎ水冷後１２ｍｉｎ空冷のサイクルで１０
回評価し、亀裂程度を以下の指標で区別した。
５×１１４×２３０ｍｍの並型サイズ形状にサンプルを
作成し、サンプルの片面側を１２００℃×１５ｍｉｎ加
熱し、３ｍｉｎ水冷後１２ｍｉｎ空冷のサイクルで１０
回評価し、亀裂程度を以下の指標で区別した。
【００２２】ＡＡ：亀裂なし、 ＡＢ：一部亀裂、Ｂ
Ｂ：中亀裂、ＢＣ：亀裂大、ＣＣ：大亀裂（剥落） 表１、２、３に本発明の実施例と比較例を示す。
Ｂ：中亀裂、ＢＣ：亀裂大、ＣＣ：大亀裂（剥落） 表１、２、３に本発明の実施例と比較例を示す。
【００２３】
【表１】
【表２】
【表３】 ここで、表１、２、３において用いた超微粉アルミナは
比較例３を除いて全てＡｌ2Ｏ3含有量は９６．５重量
％、アルカリ含有量は０．３重量％のものであり、超微
粉ＳｉＣについては比較例４を除いてＳｉＣ含有量は９
６．５垂量％、ＳｉＯ2含有量は０．６６重量％のも
の、アルミナセメントについては、比較例８を除いてＡ
１2Ｏ3含有量は８０重量％、ＣａＯ含有量は１８重量
％、比較例８についてはＡｌ2Ｏ3含有量は５５重量％．
ＣａＯ含有量は３６重量％のものを用いた。
比較例３を除いて全てＡｌ2Ｏ3含有量は９６．５重量
％、アルカリ含有量は０．３重量％のものであり、超微
粉ＳｉＣについては比較例４を除いてＳｉＣ含有量は９
６．５垂量％、ＳｉＯ2含有量は０．６６重量％のも
の、アルミナセメントについては、比較例８を除いてＡ
１2Ｏ3含有量は８０重量％、ＣａＯ含有量は１８重量
％、比較例８についてはＡｌ2Ｏ3含有量は５５重量％．
ＣａＯ含有量は３６重量％のものを用いた。
【００２４】本発明の実施例１〜１１については比較例
１〜８に比較してフリーフロー値が１６７〜１９０ｍｍ
と高流動性を示し、かつ１４００℃での熱問接着性にお
いても６．１〜８．５ＭＰａと高い接着性を示しており
本発明の補修用キャスタブル耐火物の補修効果が優れて
いることがわかる。
１〜８に比較してフリーフロー値が１６７〜１９０ｍｍ
と高流動性を示し、かつ１４００℃での熱問接着性にお
いても６．１〜８．５ＭＰａと高い接着性を示しており
本発明の補修用キャスタブル耐火物の補修効果が優れて
いることがわかる。
【００２５】本発明の優位性を示す例として、本発明の
実施例と比較例との比較を実施例１を参考に説明する。
実施例と比較例との比較を実施例１を参考に説明する。
【００２６】実施例１は、焼結アルミナを主骨材とし１
０μｍ以下の超微粉源にアルミナ／炭化珪素を合量で１
０〜５μｍ／５〜１μｍ／１〜０．０１μｍの粒度構成
で４／４／３の重量比（１μｍ以下、４．２重量％）の
組成で、しかもＣａＯ量が１．０８重量％の本発明使用
粒度構成となっている。
０μｍ以下の超微粉源にアルミナ／炭化珪素を合量で１
０〜５μｍ／５〜１μｍ／１〜０．０１μｍの粒度構成
で４／４／３の重量比（１μｍ以下、４．２重量％）の
組成で、しかもＣａＯ量が１．０８重量％の本発明使用
粒度構成となっている。
【００２７】比較例１は、逆に超微粉量が過剰の場合
（合量で１０〜５μｍ／５〜１μｍ／ｌ〜０．０１μｍ
の粒度構成で１２／４／４の重量比、１μｍ５．２重量
％で特に、１０−５μｍの粒度域過剰）更に、詳細に説
明すると、比較例２は、ＣａＯ量が本発明の範囲域より
少ない場合、逆比較例５は、ＣａＯ量が多い場合、比較
例３、４は、超微粉源中の不純物が多い場合、比較例６
は、超微粉ＳｉＯ2源が１重量％添加された構成を示し
ている。
（合量で１０〜５μｍ／５〜１μｍ／ｌ〜０．０１μｍ
の粒度構成で１２／４／４の重量比、１μｍ５．２重量
％で特に、１０−５μｍの粒度域過剰）更に、詳細に説
明すると、比較例２は、ＣａＯ量が本発明の範囲域より
少ない場合、逆比較例５は、ＣａＯ量が多い場合、比較
例３、４は、超微粉源中の不純物が多い場合、比較例６
は、超微粉ＳｉＯ2源が１重量％添加された構成を示し
ている。
【００２８】これら物性値を比較すると、本発明の使用
粒度域及び他成分の限定範囲を外れた場合、 （１）流動性の不良（フリーフロー性の低下） （２）見掛け気孔率の増大（緻密性の低下） （３）接着性の低下 （４）熱間強度の低下 （６）超微粉過多の場合過焼結による耐スポーリング性
の低下 （７）残存線変化率の収縮傾向（容積安定性不良） 等の問題点があり、補修材としての効果を示さない。
粒度域及び他成分の限定範囲を外れた場合、 （１）流動性の不良（フリーフロー性の低下） （２）見掛け気孔率の増大（緻密性の低下） （３）接着性の低下 （４）熱間強度の低下 （６）超微粉過多の場合過焼結による耐スポーリング性
の低下 （７）残存線変化率の収縮傾向（容積安定性不良） 等の問題点があり、補修材としての効果を示さない。
【００２９】
【発明の効果】本発明の補修用不定形耐火物は、耐熱性
等の基本的な性質を全く変えることなく定形、不定形耐
火物の損傷箇所の補修用不定形耐火物として使用でき、
高接着性．高流動性を有するため、補修効果が大きく、
この結果、本発明品の優位性が立証される。
等の基本的な性質を全く変えることなく定形、不定形耐
火物の損傷箇所の補修用不定形耐火物として使用でき、
高接着性．高流動性を有するため、補修効果が大きく、
この結果、本発明品の優位性が立証される。
【図１】 本発明の粒度構成を具体的に示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 小木曽 勇三 茨城県鹿嶋市大字光３番地 住友金属工業 株式会社鹿島製鉄所内 (72)発明者 城口 弘 茨城県鹿嶋市大字光３番地 住友金属工業 株式会社鹿島製鉄所内
Claims (3)
- 【請求項１】 １０〜０．０１μｍの粒子径を有する炭
化珪素、スピネル、アルミナの超微粒子から選ばれた１
種または２種以上と、ＣａＯ換算で０．８〜３重量％の
アルミナセメントを含有する密充填構造を形成する補修
用不定形耐火物であって、 全体粒子を、１０〜５μｍ、５〜１μｍ、１〜０．０１
μｍの粒子径の３つの粒度域内の粒子に分類したとき、
それぞれの３つの粒度域内の粒子の粒度構成が、それぞ
れ２０〜４５重量％の範囲内にあり、かつ、 その全体粒子の中の１μｍ以下の粒子の含有量は４〜１
０重量％であり、さらに、 １０μｍ以下の粒子径の粒度域内に、ＳｉＯ2含有量が
４０重量％以上のシリカフラワー、または、粘土を含有
しないことを特徴とする補修用不定形耐火物。 - 【請求項２】 炭化珪素のＳｉＯ2含有量が１０重量％
以下であることを特徴とする請求項１の補修用不定形耐
火物。 - 【請求項３】 アルミナのアルカリ含有量が０．５重量
％以下であることを特徴とする請求項１の補修用不定形
耐火物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7278111A JPH09118570A (ja) | 1995-10-25 | 1995-10-25 | 補修用不定形耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7278111A JPH09118570A (ja) | 1995-10-25 | 1995-10-25 | 補修用不定形耐火物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09118570A true JPH09118570A (ja) | 1997-05-06 |
Family
ID=17592784
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7278111A Pending JPH09118570A (ja) | 1995-10-25 | 1995-10-25 | 補修用不定形耐火物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09118570A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002220289A (ja) * | 2001-01-23 | 2002-08-09 | Kawasaki Refract Co Ltd | アルミナースピネル質不定形耐火物 |
-
1995
- 1995-10-25 JP JP7278111A patent/JPH09118570A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002220289A (ja) * | 2001-01-23 | 2002-08-09 | Kawasaki Refract Co Ltd | アルミナースピネル質不定形耐火物 |
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