JPH09129043A - Ｎｂ３Ａｌ系多芯超電導線 - Google Patents
Ｎｂ３Ａｌ系多芯超電導線Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 超電導状態の安定化と大容量化をともに実現
することができるＮｂ3Ａｌ系多芯超電導線を提供す
る。 【解決手段】 中心部に配置されていて銅または銅合金
からなる芯部１と、芯部１のまわりに配置されていて、
構成元素としてＮｂとＡｌとを含むフィラメント４が銅
または銅合金からなるマトリクス５内に埋込まれた多芯
超電導体層２と、多芯超電導体層２のまわりに配置され
た高抵抗層３とを備えるＮｂ3 Ａｌ系多芯超電導線であ
って、芯部１の断面積は、芯部１の断面積とマトリクス
５の断面積との総和の１５％以上であり、芯部１および
マトリクス５は、純度が９９．９％以上の銅または銅合
金からなることを特徴とする。
することができるＮｂ3Ａｌ系多芯超電導線を提供す
る。 【解決手段】 中心部に配置されていて銅または銅合金
からなる芯部１と、芯部１のまわりに配置されていて、
構成元素としてＮｂとＡｌとを含むフィラメント４が銅
または銅合金からなるマトリクス５内に埋込まれた多芯
超電導体層２と、多芯超電導体層２のまわりに配置され
た高抵抗層３とを備えるＮｂ3 Ａｌ系多芯超電導線であ
って、芯部１の断面積は、芯部１の断面積とマトリクス
５の断面積との総和の１５％以上であり、芯部１および
マトリクス５は、純度が９９．９％以上の銅または銅合
金からなることを特徴とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、Ｎｂ3 Ａｌ系多
芯超電導線に関するものであり、特に、核融合、超電導
エネルギー貯蔵、またはその他の用途に用いることので
きる超電導マグネットなどの高磁場用超電導材料として
の、化合物系超電導線材に関するものである。
芯超電導線に関するものであり、特に、核融合、超電導
エネルギー貯蔵、またはその他の用途に用いることので
きる超電導マグネットなどの高磁場用超電導材料として
の、化合物系超電導線材に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】化合物系超電導体を用いた線材は、Ｎｂ
Ｔｉ等の合金系超電導体を用いた線材では得られない、
高磁場を実現する手段として用いられている。これら化
合物系超電導体の中でも、Ｎｂ3 Ａｌは、４．２Ｋにお
ける臨界磁界が３０Ｔと高く、かつ、化合物系超電導体
の中では、耐歪み特性が優れている。そのため、Ｎｂ3
Ａｌは、次世代の高磁場用超電導体材料として期待され
ている。
Ｔｉ等の合金系超電導体を用いた線材では得られない、
高磁場を実現する手段として用いられている。これら化
合物系超電導体の中でも、Ｎｂ3 Ａｌは、４．２Ｋにお
ける臨界磁界が３０Ｔと高く、かつ、化合物系超電導体
の中では、耐歪み特性が優れている。そのため、Ｎｂ3
Ａｌは、次世代の高磁場用超電導体材料として期待され
ている。
【０００３】Ｎｂ3 Ａｌは、他の化合物系超電導体と同
様に延性に乏しく直接加工できないため、ＮｂとＡｌと
銅または銅合金よりなる補強安定化材とを含む複合体を
線材化加工し、最終形状とした後に熱処理による拡散反
応でＮｂ3 Ａｌを生成させて、線材を製造している。Ｎ
ｂとＡｌの複合の形態により、ジェリーロール法、粉末
法、チューブ法等の各種の線材化方法が開発されてい
る。
様に延性に乏しく直接加工できないため、ＮｂとＡｌと
銅または銅合金よりなる補強安定化材とを含む複合体を
線材化加工し、最終形状とした後に熱処理による拡散反
応でＮｂ3 Ａｌを生成させて、線材を製造している。Ｎ
ｂとＡｌの複合の形態により、ジェリーロール法、粉末
法、チューブ法等の各種の線材化方法が開発されてい
る。
【０００４】このＮｂ3 Ａｌは、その良好な耐歪み特性
を生かして、多大な電磁力を発生する核融合や超電導エ
ネルギー貯蔵への適用が有望視されている。
を生かして、多大な電磁力を発生する核融合や超電導エ
ネルギー貯蔵への適用が有望視されている。
【０００５】ここで、これらの核融合や超電導エネルギ
ー貯蔵に用いる超電導線材には、第１に超電導状態の安
定化と、第２に大容量化が要求される。
ー貯蔵に用いる超電導線材には、第１に超電導状態の安
定化と、第２に大容量化が要求される。
【０００６】まず、超電導状態の安定化のためには、高
い残留抵抗比が必要であって、たとえば核融合炉におい
ては、残留抵抗比が１００以上の超電導線材が求められ
ている。そこで、超電導体のフィラメントを埋設するマ
トリクスとして、残留抵抗比の高い高純度の銅が用いら
れていた。
い残留抵抗比が必要であって、たとえば核融合炉におい
ては、残留抵抗比が１００以上の超電導線材が求められ
ている。そこで、超電導体のフィラメントを埋設するマ
トリクスとして、残留抵抗比の高い高純度の銅が用いら
れていた。
【０００７】一方、大容量化のためには、数百本以上の
多重撚線構造とする必要がある。しかしながら、このよ
うな多重撚線構造とすると、撚りピッチが長くなるた
め、素線間の電磁気的結合に起因する損失が大きくなる
という問題があった。そこで、従来、このような問題を
解消するため、たとえばＮｂ3 Ｓｎ等の化合物系超電導
線材については、線材の表面にクロム等の高抵抗層が設
けられていた。
多重撚線構造とする必要がある。しかしながら、このよ
うな多重撚線構造とすると、撚りピッチが長くなるた
め、素線間の電磁気的結合に起因する損失が大きくなる
という問題があった。そこで、従来、このような問題を
解消するため、たとえばＮｂ3 Ｓｎ等の化合物系超電導
線材については、線材の表面にクロム等の高抵抗層が設
けられていた。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】発明者らは、Ｎｂ3 Ａ
ｌ系多芯超電導線について、超電導線の超電導状態の安
定化と大容量化を実現するため、上述の従来技術を組合
せ、マトリクスとして高純度の銅を用い、さらに多重撚
線構造とした後、高抵抗層を設けて超電導線を作製した
ところ、以下のような問題が生じた。
ｌ系多芯超電導線について、超電導線の超電導状態の安
定化と大容量化を実現するため、上述の従来技術を組合
せ、マトリクスとして高純度の銅を用い、さらに多重撚
線構造とした後、高抵抗層を設けて超電導線を作製した
ところ、以下のような問題が生じた。
【０００９】すなわち、Ｎｂ3 Ａｌ系多芯超電導線の製
造においては、通常７００℃以上の高温でＮｂ3 Ａｌ生
成のための熱処理が行なわれる。そのため、この熱処理
において、クロム等の高抵抗層に含まれる元素が銅また
は銅合金からなるマトリクスに拡散し、残留抵抗比を低
下させるという問題があった。
造においては、通常７００℃以上の高温でＮｂ3 Ａｌ生
成のための熱処理が行なわれる。そのため、この熱処理
において、クロム等の高抵抗層に含まれる元素が銅また
は銅合金からなるマトリクスに拡散し、残留抵抗比を低
下させるという問題があった。
【００１０】この発明の目的は、上述の問題点を解決
し、超電導状態の安定化と大容量化を実現できる、Ｎｂ
3 Ａｌ系多芯超電導線を提供することにある。
し、超電導状態の安定化と大容量化を実現できる、Ｎｂ
3 Ａｌ系多芯超電導線を提供することにある。
【００１１】すなわち、この発明の目的は、残留抵抗比
が１００以上あり、安定性が高く、撚線化された場合に
も超電導線の間の結合損失が小さいＮｂ3 Ａｌ系多芯超
電導線を提供することにある。
が１００以上あり、安定性が高く、撚線化された場合に
も超電導線の間の結合損失が小さいＮｂ3 Ａｌ系多芯超
電導線を提供することにある。
【００１２】
【課題を解決するための手段】上述の目的を達成するた
め、鋭意検討を重ねた結果、発明者らは、高抵抗層を備
えたＮｂ3 Ａｌ系多芯超電導線における残留抵抗比は、
（１）芯部とマトリクスとの比率および（２）芯部とマ
トリクスの銅の純度と密接に関係することを見出した。
め、鋭意検討を重ねた結果、発明者らは、高抵抗層を備
えたＮｂ3 Ａｌ系多芯超電導線における残留抵抗比は、
（１）芯部とマトリクスとの比率および（２）芯部とマ
トリクスの銅の純度と密接に関係することを見出した。
【００１３】すなわち、この発明によるＮｂ3 Ａｌ系多
芯超電導線は、中心部に配置されていて銅または銅合金
からなる芯部と、芯部のまわりに配置されていて、構成
元素としてＮｂとＡｌとを含むフィラメントが銅または
銅合金からなるマトリクス内に埋込まれた多芯超電導体
層と、多芯超電導体層のまわりに配置された高抵抗層と
を備えるＮｂ3 Ａｌ系多芯超電導線であって、芯部の断
面積は、芯部の断面積とマトリクスの断面積との総和の
１５％以上であり、芯部およびマトリクスは、純度が９
９．９％以上の銅または銅合金からなることを特徴とし
ている。
芯超電導線は、中心部に配置されていて銅または銅合金
からなる芯部と、芯部のまわりに配置されていて、構成
元素としてＮｂとＡｌとを含むフィラメントが銅または
銅合金からなるマトリクス内に埋込まれた多芯超電導体
層と、多芯超電導体層のまわりに配置された高抵抗層と
を備えるＮｂ3 Ａｌ系多芯超電導線であって、芯部の断
面積は、芯部の断面積とマトリクスの断面積との総和の
１５％以上であり、芯部およびマトリクスは、純度が９
９．９％以上の銅または銅合金からなることを特徴とし
ている。
【００１４】好ましくは、芯部の断面積は、芯部の断面
積とマトリクスの断面積との総和の２０％以上であると
よい。
積とマトリクスの断面積との総和の２０％以上であると
よい。
【００１５】また、好ましくは、高抵抗層は、クロムか
らなるとよい。この発明によるＮｂ3 Ａｌ系多芯超電導
線は、銅または銅合金からなる芯部を備えている。この
芯部は、超電導線全体の安定化に寄与する。
らなるとよい。この発明によるＮｂ3 Ａｌ系多芯超電導
線は、銅または銅合金からなる芯部を備えている。この
芯部は、超電導線全体の安定化に寄与する。
【００１６】また、この発明によるＮｂ3 Ａｌ系多芯超
電導線は、高抵抗層を備えている。この高抵抗層は、超
電導線が撚線されたときに各々の超電導線の間の電磁気
的結合が起きることを防止し、結合損失を低減する役割
を果たしている。
電導線は、高抵抗層を備えている。この高抵抗層は、超
電導線が撚線されたときに各々の超電導線の間の電磁気
的結合が起きることを防止し、結合損失を低減する役割
を果たしている。
【００１７】さらに、この発明によれば、芯部の断面積
が芯部の断面積とマトリクスの断面積との総和の１５％
以上である。そのため、Ｎｂ3 Ａｌを生成するための熱
処理によって高抵抗層に含まれる元素がマトリクスに拡
散しても、汚染を受けない芯部によって超電導線全体の
残留抵抗比を確保し、実用上十分な安定性を得ることが
できる。
が芯部の断面積とマトリクスの断面積との総和の１５％
以上である。そのため、Ｎｂ3 Ａｌを生成するための熱
処理によって高抵抗層に含まれる元素がマトリクスに拡
散しても、汚染を受けない芯部によって超電導線全体の
残留抵抗比を確保し、実用上十分な安定性を得ることが
できる。
【００１８】また、この発明によれば、芯部およびマト
リクスは、純度が９９．９％以上の銅または銅合金から
なっている。そのため、マトリクスに含まれる不純物お
よび添加元素が、Ｎｂ3 Ａｌ生成のための熱処理によっ
て芯部に拡散することが防止され、超電導線全体の安定
性を確保することができる。
リクスは、純度が９９．９％以上の銅または銅合金から
なっている。そのため、マトリクスに含まれる不純物お
よび添加元素が、Ｎｂ3 Ａｌ生成のための熱処理によっ
て芯部に拡散することが防止され、超電導線全体の安定
性を確保することができる。
【００１９】さらに、この発明によれば、高抵抗層とし
てクロムが好ましく用いられる。クロムを用いるのは、
銅へ固溶する量が小さいため、残留抵抗比の低下の割合
が比較的小さいためである。
てクロムが好ましく用いられる。クロムを用いるのは、
銅へ固溶する量が小さいため、残留抵抗比の低下の割合
が比較的小さいためである。
【００２０】
（実施例１）図１は、本発明によるＮｂ3 Ａｌ系多芯超
電導線の一例の構造を示す断面図である。
電導線の一例の構造を示す断面図である。
【００２１】図１を参照して、このＮｂ3 Ａｌ系多芯超
電導線は、純度９９．９５％以上の無酸素銅からなる直
径が０．８１ｍｍの芯部１と、芯部１のまわりに配置さ
れた多芯超電導体層２と、多芯超電導体層２のまわりに
配置されたクロムからなる厚さ２μｍの高抵抗層３とか
ら構成されている。
電導線は、純度９９．９５％以上の無酸素銅からなる直
径が０．８１ｍｍの芯部１と、芯部１のまわりに配置さ
れた多芯超電導体層２と、多芯超電導体層２のまわりに
配置されたクロムからなる厚さ２μｍの高抵抗層３とか
ら構成されている。
【００２２】多芯超電導体層２は、純度９９．９５％以
上の無酸素銅からなるマトリクス５中に超電導フィラメ
ント４が埋込まれて構成され、マトリクス５と前述の芯
部１と、超電導フィラメントとの断面積比（以下、「銅
比」という。）は、１．５であった。
上の無酸素銅からなるマトリクス５中に超電導フィラメ
ント４が埋込まれて構成され、マトリクス５と前述の芯
部１と、超電導フィラメントとの断面積比（以下、「銅
比」という。）は、１．５であった。
【００２３】このように構成されるＮｂ3 Ａｌ系多芯超
電導線について、芯部１の断面積と、芯部１とマトリク
ス５との断面積の総和との比（以下「芯部比」とい
う。）を、それぞれ３１％、２２％、１６％、１１％お
よび１％として、芯部比の異なる５種のＮｂ3 Ａｌ多芯
線材を作製した。
電導線について、芯部１の断面積と、芯部１とマトリク
ス５との断面積の総和との比（以下「芯部比」とい
う。）を、それぞれ３１％、２２％、１６％、１１％お
よび１％として、芯部比の異なる５種のＮｂ3 Ａｌ多芯
線材を作製した。
【００２４】なお、用語の明確化のため、以下に「銅
比」および「芯部比」について定義する。
比」および「芯部比」について定義する。
【００２５】（銅比）＝｛（芯部の断面積）＋（マトリ
クスの断面積）｝／（超電導フィラメントの断面積） （芯部比）％＝［（芯部の断面積）／｛（芯部の断面
積）＋（マトリクスの断面積））｝］×１００ 次に、作製した５種のＮｂ3 Ａｌ多芯線材について、Ｎ
ｂ3 Ａｌ生成のため７５０℃で５０時間の熱処理を施
し、４種のＮｂ3 Ａｌ系多芯超電導線を作製した。
クスの断面積）｝／（超電導フィラメントの断面積） （芯部比）％＝［（芯部の断面積）／｛（芯部の断面
積）＋（マトリクスの断面積））｝］×１００ 次に、作製した５種のＮｂ3 Ａｌ多芯線材について、Ｎ
ｂ3 Ａｌ生成のため７５０℃で５０時間の熱処理を施
し、４種のＮｂ3 Ａｌ系多芯超電導線を作製した。
【００２６】このようにして得られた超電導線につい
て、残留抵抗比を測定した。その結果を、表１および図
２に示す。
て、残留抵抗比を測定した。その結果を、表１および図
２に示す。
【００２７】
【表１】
【００２８】表１および図２より明らかなように、残留
抵抗比を１００以上とするためには、熱処理時間が５０
時間以下の場合には、芯部比を１５％以上にすることが
必要であることがわかった。一方、熱処理時間が８０時
間以上の場合には、芯部比は２０％以上にすることが必
要であることがわかった。
抵抗比を１００以上とするためには、熱処理時間が５０
時間以下の場合には、芯部比を１５％以上にすることが
必要であることがわかった。一方、熱処理時間が８０時
間以上の場合には、芯部比は２０％以上にすることが必
要であることがわかった。
【００２９】なお、Ｎｂ3 Ａｌ系多芯超電導線の製造に
おいて、熱処理条件の設定は、残留抵抗比の最適化を考
慮するだけでなく、その他の特性、特に超電導線にとっ
て最重要特性である臨界電流密度の最適化を考慮する必
要もある。ところで、大型コイルのように熱容量の大き
なものを熱処理する場合には、その部分によって昇温時
間または降温時間に格差が生じるのが避けられない。そ
のため、特に大型コイル等の製造において熱処理条件を
設定する際には、ばらつきが生じた場合を考慮して、設
定条件からずれた部分についても一定以上の高特性が維
持できるように条件を設定することが望ましい。
おいて、熱処理条件の設定は、残留抵抗比の最適化を考
慮するだけでなく、その他の特性、特に超電導線にとっ
て最重要特性である臨界電流密度の最適化を考慮する必
要もある。ところで、大型コイルのように熱容量の大き
なものを熱処理する場合には、その部分によって昇温時
間または降温時間に格差が生じるのが避けられない。そ
のため、特に大型コイル等の製造において熱処理条件を
設定する際には、ばらつきが生じた場合を考慮して、設
定条件からずれた部分についても一定以上の高特性が維
持できるように条件を設定することが望ましい。
【００３０】ここで、図３は、実施例１で得られたＮｂ
3 Ａｌ系多芯超電導線について、熱処理時間と得られる
臨界電流密度との関係を示す図である。なお、横軸は７
５０℃での熱処理時間（時間）を示し、縦軸は１２Ｔで
の臨界電流密度Ｊｃ（Ａ／ｍｍ2 ）を示している。図３
を参照して、臨界電流密度は、幅広い熱処理時間条件で
ほぼ一定の最高値をとる。これに対して、図２に示す残
留抵抗比は、熱処理時間が長くなるに従って単調に増加
する。
3 Ａｌ系多芯超電導線について、熱処理時間と得られる
臨界電流密度との関係を示す図である。なお、横軸は７
５０℃での熱処理時間（時間）を示し、縦軸は１２Ｔで
の臨界電流密度Ｊｃ（Ａ／ｍｍ2 ）を示している。図３
を参照して、臨界電流密度は、幅広い熱処理時間条件で
ほぼ一定の最高値をとる。これに対して、図２に示す残
留抵抗比は、熱処理時間が長くなるに従って単調に増加
する。
【００３１】以上のことから、大型コイル等の製造にお
いて１００以上の残留抵抗比を確保し、かつ、一定以上
の高い臨界電流密度を確保するためには、設定値よりも
実際の熱処理時間が長くなる部分があることを考慮し、
芯部比を２０％以上にすることが望ましい。
いて１００以上の残留抵抗比を確保し、かつ、一定以上
の高い臨界電流密度を確保するためには、設定値よりも
実際の熱処理時間が長くなる部分があることを考慮し、
芯部比を２０％以上にすることが望ましい。
【００３２】（実施例２）図４は、本発明によるＮｂ3
Ａｌ系多芯超電導線の他の例の構造を示す断面図であ
る。
Ａｌ系多芯超電導線の他の例の構造を示す断面図であ
る。
【００３３】図４を参照して、このＮｂ3 Ａｌ系多芯超
電導線は、多芯超電導体層２の構造が、図１に示す超電
導線と相違している。すなわち、この実施例において、
多芯超電導体層２は、超電導フィラメント４が埋込まれ
ていて純度９９．９５％以上の無酸素銅からなる内周部
マトリクス１５と、内周部マトリクス１５のまわりに配
置された外周部マトリクス２５とから構成されている。
電導線は、多芯超電導体層２の構造が、図１に示す超電
導線と相違している。すなわち、この実施例において、
多芯超電導体層２は、超電導フィラメント４が埋込まれ
ていて純度９９．９５％以上の無酸素銅からなる内周部
マトリクス１５と、内周部マトリクス１５のまわりに配
置された外周部マトリクス２５とから構成されている。
【００３４】なお、他の部分については図１に示す超電
導線と全く同様であるので、その説明は省略する。
導線と全く同様であるので、その説明は省略する。
【００３５】このように構成されるＮｂ3 Ａｌ系多芯超
電導線について、外周部マトリクス２５の材質を、それ
ぞれ純度９９．９５％以上の無酸素銅、純度９９．９５
％以上の燐脱酸銅、および純度９９．８％の銀入銅とし
て、３種のＮｂ3 Ａｌ多芯線材を作製した。
電導線について、外周部マトリクス２５の材質を、それ
ぞれ純度９９．９５％以上の無酸素銅、純度９９．９５
％以上の燐脱酸銅、および純度９９．８％の銀入銅とし
て、３種のＮｂ3 Ａｌ多芯線材を作製した。
【００３６】次に、作製した３種のＮｂ3 Ａｌ多芯線材
について、実施例１と同様に、Ｎｂ 3 Ａｌ生成のため７
５０℃で５０時間の熱処理を施し、３種のＮｂ3 Ａｌ系
多芯超電導線を作製した。
について、実施例１と同様に、Ｎｂ 3 Ａｌ生成のため７
５０℃で５０時間の熱処理を施し、３種のＮｂ3 Ａｌ系
多芯超電導線を作製した。
【００３７】このようにして得られた超電導線につい
て、残留抵抗比を測定した。その結果を表２に示す。
て、残留抵抗比を測定した。その結果を表２に示す。
【００３８】
【表２】
【００３９】表２より明らかなように、マトリクスの一
部のみが純度９９．９％未満のＣｕ合金からなる場合で
あっても、残留抵抗比は１００以下となってしまった。
以上より、残留抵抗比を１００以上とするためには、芯
部は言うに及ばず、マトリクスのすべてが純度９９．９
％以上の銅または銅合金からなることが必要であること
がわかった。
部のみが純度９９．９％未満のＣｕ合金からなる場合で
あっても、残留抵抗比は１００以下となってしまった。
以上より、残留抵抗比を１００以上とするためには、芯
部は言うに及ばず、マトリクスのすべてが純度９９．９
％以上の銅または銅合金からなることが必要であること
がわかった。
【００４０】
【発明の効果】以上説明したように、この発明によれ
ば、超電導状態の安定化と大容量化をともに実現するこ
とができる、Ｎｂ3 Ａｌ系多芯超電導線が得られる。
ば、超電導状態の安定化と大容量化をともに実現するこ
とができる、Ｎｂ3 Ａｌ系多芯超電導線が得られる。
【００４１】すなわち、この発明によれば、残留抵抗比
が１００以上あり、安定性が高く、撚線化された場合に
も超電導線の間の結合損失が小さい超電導線が得られ
る。したがって、この発明によるＮｂ3 Ａｌ系多芯超電
導線は、たとえば核融合炉の超電導導体用の線材等とし
て用いることができる。
が１００以上あり、安定性が高く、撚線化された場合に
も超電導線の間の結合損失が小さい超電導線が得られ
る。したがって、この発明によるＮｂ3 Ａｌ系多芯超電
導線は、たとえば核融合炉の超電導導体用の線材等とし
て用いることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明によるＮｂ3 Ａｌ系多芯超電導線の一例
の構造を示す断面図である。
の構造を示す断面図である。
【図２】実施例１において芯部比と残留抵抗比との関係
を示す図である。
を示す図である。
【図３】実施例１において熱処理時間と臨界電流密度と
の関係を示す図である。
の関係を示す図である。
【図４】この発明によるＮｂ3 Ａｌ系多芯超電導線の他
の例の構造を示す断面図である。
の例の構造を示す断面図である。
１ 芯部 ２ 多芯超電導体層 ３ 高抵抗層 ４ 超電導フィラメント ５ マトリクス １５ 内周部マトリクス ２５ 外周部マトリクス なお、各図中、同一符号は同一または相当部分を示す。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 三雲 晃 大阪市此花区島屋一丁目１番３号 住友電 気工業株式会社大阪製作所内 (72)発明者 ▲高▼橋 謙一 大阪市此花区島屋一丁目１番３号 住友電 気工業株式会社大阪製作所内 (72)発明者 小泉 徳潔 茨城県那珂郡那珂町大字向山801番地の１ 日本原子力研究所 那珂研究所内 (72)発明者 安藤 俊就 茨城県那珂郡那珂町大字向山801番地の１ 日本原子力研究所 那珂研究所内 (72)発明者 杉本 誠 茨城県那珂郡那珂町大字向山801番地の１ 日本原子力研究所 那珂研究所内 (72)発明者 辻 博史 茨城県那珂郡那珂町大字向山801番地の１ 日本原子力研究所 那珂研究所内
Claims (3)
- 【請求項１】 中心部に配置されていて銅または銅合金
からなる芯部と、 前記芯部のまわりに配置されていて、構成元素としてＮ
ｂとＡｌとを含むフィラメントが銅または銅合金からな
るマトリクス内に埋込まれた多芯超電導体層と、 前記多芯超電導体層のまわりに配置された高抵抗層とを
備えるＮｂ3 Ａｌ系多芯超電導線であって、 前記芯部の断面積は、前記芯部の断面積と前記マトリク
スの断面積との総和の１５％以上であり、 前記芯部および前記マトリクスは、純度が９９．９％以
上の銅または銅合金からなることを特徴とする、Ｎｂ3
Ａｌ系多芯超電導線。 - 【請求項２】 前記芯部の断面積は、前記芯部の断面積
と前記マトリクスの断面積との総和の２０％以上である
ことを特徴とする、請求項１記載のＮｂ3 Ａｌ系多芯超
電導線。 - 【請求項３】 前記高抵抗層は、クロムからなることを
特徴とする、請求項１または２記載のＮｂ3 Ａｌ系多芯
超電導線。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28501295A JP3425018B2 (ja) | 1995-11-01 | 1995-11-01 | Ｎｂ３Ａｌ系多芯超電導線 |
| DE69608078T DE69608078T2 (de) | 1995-11-01 | 1996-10-28 | Mehradriger supraleitender Nb3Al-Draht |
| EP96117284A EP0774789B1 (en) | 1995-11-01 | 1996-10-28 | Nb3Al Multi-filamentary superconducting wire |
| US08/743,343 US5891585A (en) | 1995-11-01 | 1996-11-01 | Nb3 Al multi-filamentary superconducting wire |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28501295A JP3425018B2 (ja) | 1995-11-01 | 1995-11-01 | Ｎｂ３Ａｌ系多芯超電導線 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09129043A true JPH09129043A (ja) | 1997-05-16 |
| JP3425018B2 JP3425018B2 (ja) | 2003-07-07 |
Family
ID=17686013
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28501295A Expired - Fee Related JP3425018B2 (ja) | 1995-11-01 | 1995-11-01 | Ｎｂ３Ａｌ系多芯超電導線 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5891585A (ja) |
| EP (1) | EP0774789B1 (ja) |
| JP (1) | JP3425018B2 (ja) |
| DE (1) | DE69608078T2 (ja) |
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| US7641337B2 (en) * | 2006-12-22 | 2010-01-05 | Bausch & Lomb Incorporated | Ophthalmic lens including photochromic material |
| CN101794655B (zh) * | 2010-03-12 | 2011-09-14 | 中国科学院电工研究所 | 具有高屏蔽特性的低电阻超导接头的制作方法 |
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|---|---|---|---|---|
| US3963425A (en) * | 1971-04-15 | 1976-06-15 | Imperial Metal Industries (Kynoch) Limited | Composite materials |
| DE2311835C3 (de) * | 1973-03-09 | 1976-01-02 | Siemens Ag, 1000 Berlin Und 8000 Muenchen | Verfahren zum Herstellen eines rohrförmigen Leiters, insbesondere für supraleitende Kabel |
| DE3540070A1 (de) * | 1985-11-12 | 1987-05-14 | Siemens Ag | Supraleitender verbundleiter mit mehreren leiteradern und verfahren zu dessen herstellung |
| DE68919913T3 (de) * | 1988-06-09 | 1998-07-30 | Toshiba Kawasaki Kk | Zusammengesetzter supraleitender Draht und Verfahren zu dessen Herstellung. |
| JPH0329215A (ja) * | 1989-06-26 | 1991-02-07 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Ｎｂ↓３Ａ１多芯超電導線 |
| EP0409269B1 (en) * | 1989-07-21 | 1995-11-08 | Hitachi, Ltd. | Aluminium-stabilized superconductor and superconducting coil, and method of manufacturing the superconductor |
| US5364709A (en) * | 1992-11-24 | 1994-11-15 | Composite Materials Technology, Inc. | Insulation for superconductors |
-
1995
- 1995-11-01 JP JP28501295A patent/JP3425018B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1996
- 1996-10-28 DE DE69608078T patent/DE69608078T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1996-10-28 EP EP96117284A patent/EP0774789B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1996-11-01 US US08/743,343 patent/US5891585A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3425018B2 (ja) | 2003-07-07 |
| DE69608078T2 (de) | 2001-01-11 |
| EP0774789A1 (en) | 1997-05-21 |
| EP0774789B1 (en) | 2000-05-03 |
| US5891585A (en) | 1999-04-06 |
| DE69608078D1 (de) | 2000-06-08 |
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