JPH09134836A - 希土類永久磁石の製造方法および水素粉砕処理炉 - Google Patents
希土類永久磁石の製造方法および水素粉砕処理炉Info
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- JPH09134836A JPH09134836A JP29149395A JP29149395A JPH09134836A JP H09134836 A JPH09134836 A JP H09134836A JP 29149395 A JP29149395 A JP 29149395A JP 29149395 A JP29149395 A JP 29149395A JP H09134836 A JPH09134836 A JP H09134836A
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-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明の目的は、Ｒ2Ｔ14Ｂを主成分とする
主相形成用合金と希土類元素を多く含む希土類リッチ形
成用合金相を各々微粉砕した後混合、成形、焼結する希
土類永久磁石の製造方法において、特に粉砕にともなう
酸化の著しい希土類リッチ相形成用合金の粉砕に着目
し、ジェットミル、ボ−ルミル等の機械的粉砕方法を一
切使用せず水素処理のみで所定の粒径に粉砕する希土類
永久磁石の製造方法を提供することである。 【解決手段】 希土類元素を４０ｗｔ％以上含む希土類
リッチ相形成用合金を蓄熱材とともに２００ｒｐｍ以下
の速度で回転しながら水素吸蔵および脱水素を施して粉
砕した希土類リッチ相形成用合金粉末と、主相形成用合
金とを混合、磁場中成形、焼結する希土類永久磁石の製
造方法。
主相形成用合金と希土類元素を多く含む希土類リッチ形
成用合金相を各々微粉砕した後混合、成形、焼結する希
土類永久磁石の製造方法において、特に粉砕にともなう
酸化の著しい希土類リッチ相形成用合金の粉砕に着目
し、ジェットミル、ボ−ルミル等の機械的粉砕方法を一
切使用せず水素処理のみで所定の粒径に粉砕する希土類
永久磁石の製造方法を提供することである。 【解決手段】 希土類元素を４０ｗｔ％以上含む希土類
リッチ相形成用合金を蓄熱材とともに２００ｒｐｍ以下
の速度で回転しながら水素吸蔵および脱水素を施して粉
砕した希土類リッチ相形成用合金粉末と、主相形成用合
金とを混合、磁場中成形、焼結する希土類永久磁石の製
造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、主相形成用合金微
粉と希土類リッチ相形成用合金微粉を混合して得られる
永久磁石の合金原料のうち、特に希土類リッチ相形成用
合金の粉砕装置に関し、内部が水素雰囲気に保持でき回
転可能な粉砕室を有する処理炉を用いることにより酸素
量が低くシャ−プな粒度分布の微粉を効率的かつ安定に
製造することができる。
粉と希土類リッチ相形成用合金微粉を混合して得られる
永久磁石の合金原料のうち、特に希土類リッチ相形成用
合金の粉砕装置に関し、内部が水素雰囲気に保持でき回
転可能な粉砕室を有する処理炉を用いることにより酸素
量が低くシャ−プな粒度分布の微粉を効率的かつ安定に
製造することができる。
【０００２】
【従来の技術】現在Ｒ2Ｔ14Ｂを主相とする焼結磁石の
製造に関しては、Ｒ2Ｔ14Ｂより若干Ｒ（希土類元素）
成分を多くした単一合金を出発原料として粉砕する方法
と、あらかじめＲ2Ｔ14Ｂを主成分とする主相と希土類
成分を多く含む希土類リッチ合金の２合金に分け各々微
粉化した後、混合する方法のいずれかが行われている。
前者においては粉砕時に発生した過剰な希土類成分が焼
結工程における液相の役割をなす。一方、後者では主相
は極力Ｒ2Ｔ14Ｂのストイキオメトリ−に近い組成にす
るため焼結時の液相は主に希土類リッチ相の微粉が担う
ことになる。いずれにしても希土類元素を含むためその
粉砕は困難を極め、粉砕時に発火を起こす危険性すら有
している。この原因は微粉粉砕時に用いる機器による影
響が大きい。一般的には不活性ガスを用いたジェットミ
ルが採用されているが、機械的な衝撃力を利用した粉砕
であるためその際に発生する熱で粉末が活性化し、雰囲
気中あるいは機器内の不可避酸素との反応で酸化を免れ
ない。この様に機械的な応力を用いた粉砕方法はたとえ
周囲を不活性雰囲気で覆っても避けられず、極めて手間
のかかる雰囲気管理が要求される。また酸化防止のため
有機溶媒中でのボ−ルミル粉砕も行われているが、微粉
内に炭素を残留することになり酸化同様有効希土類量を
減少させるため好ましくない。以上の方法によって得ら
れた原料による焼結磁石は自ずから酸素量の増大を招
く。酸素は優先的に希土類と反応するため本来液相焼結
に必要な希土類成分を減少させる。換言すれば実質的な
有効希土類量の低下を意味する。一方、酸素の増大を防
ぐ粉砕方法として、水素を用い合金の体積膨張、収縮現
象を利用した処理が広く行われている。しかし個々の合
金を綿密に観察した結果、合金外周部は水素吸蔵の影響
が大きく粉砕性に優れるものの中心部に進むにしたがい
その効果は薄れる。したがって最終的には粒度分布の広
い粉砕粉となってしまう。
製造に関しては、Ｒ2Ｔ14Ｂより若干Ｒ（希土類元素）
成分を多くした単一合金を出発原料として粉砕する方法
と、あらかじめＲ2Ｔ14Ｂを主成分とする主相と希土類
成分を多く含む希土類リッチ合金の２合金に分け各々微
粉化した後、混合する方法のいずれかが行われている。
前者においては粉砕時に発生した過剰な希土類成分が焼
結工程における液相の役割をなす。一方、後者では主相
は極力Ｒ2Ｔ14Ｂのストイキオメトリ−に近い組成にす
るため焼結時の液相は主に希土類リッチ相の微粉が担う
ことになる。いずれにしても希土類元素を含むためその
粉砕は困難を極め、粉砕時に発火を起こす危険性すら有
している。この原因は微粉粉砕時に用いる機器による影
響が大きい。一般的には不活性ガスを用いたジェットミ
ルが採用されているが、機械的な衝撃力を利用した粉砕
であるためその際に発生する熱で粉末が活性化し、雰囲
気中あるいは機器内の不可避酸素との反応で酸化を免れ
ない。この様に機械的な応力を用いた粉砕方法はたとえ
周囲を不活性雰囲気で覆っても避けられず、極めて手間
のかかる雰囲気管理が要求される。また酸化防止のため
有機溶媒中でのボ−ルミル粉砕も行われているが、微粉
内に炭素を残留することになり酸化同様有効希土類量を
減少させるため好ましくない。以上の方法によって得ら
れた原料による焼結磁石は自ずから酸素量の増大を招
く。酸素は優先的に希土類と反応するため本来液相焼結
に必要な希土類成分を減少させる。換言すれば実質的な
有効希土類量の低下を意味する。一方、酸素の増大を防
ぐ粉砕方法として、水素を用い合金の体積膨張、収縮現
象を利用した処理が広く行われている。しかし個々の合
金を綿密に観察した結果、合金外周部は水素吸蔵の影響
が大きく粉砕性に優れるものの中心部に進むにしたがい
その効果は薄れる。したがって最終的には粒度分布の広
い粉砕粉となってしまう。
【０００３】
【発明が解決しようとする問題点】本発明の目的は、Ｒ
2Ｔ14Ｂを主成分とする主相形成用合金と希土類元素を
多く含む希土類リッチ形成用合金相を各々微粉砕した後
混合、成形、焼結する希土類永久磁石の製造方法におい
て、特に粉砕にともなう酸化の著しい希土類リッチ相形
成用合金の粉砕に着目し、ジェットミル、ボ−ルミル等
の機械的粉砕方法を一切使用せず水素処理のみで所定の
粒径に粉砕する希土類永久磁石の製造方法を提供するこ
とである。また、水素粉砕処理において、初期に粉砕さ
れた合金外周を徐々に崩壊させ合金内部に至るまでまん
べんなく粉砕できる水素粉砕処理炉を提供することを目
的とする。
2Ｔ14Ｂを主成分とする主相形成用合金と希土類元素を
多く含む希土類リッチ形成用合金相を各々微粉砕した後
混合、成形、焼結する希土類永久磁石の製造方法におい
て、特に粉砕にともなう酸化の著しい希土類リッチ相形
成用合金の粉砕に着目し、ジェットミル、ボ−ルミル等
の機械的粉砕方法を一切使用せず水素処理のみで所定の
粒径に粉砕する希土類永久磁石の製造方法を提供するこ
とである。また、水素粉砕処理において、初期に粉砕さ
れた合金外周を徐々に崩壊させ合金内部に至るまでまん
べんなく粉砕できる水素粉砕処理炉を提供することを目
的とする。
【０００４】
【問題を解決するための手段】本発明者等は希土類成分
を４０ｗｔ％以上含有する各種希土類リッチ相形成用合
金の生成相と水素処理による粉砕性の関係を着目した結
果、希土類リッチ相の水素吸蔵にともなう発熱反応の熱
量を蓄熱材で吸収することによって粉砕性が大幅に改善
できることを見出した。さらに、本合金と蓄熱材を水素
雰囲気の圧力制御が可能で外周を不活性ガスで覆われた
粉砕室内に挿入し本粉砕室を２００ｒｐｍ以下の回転速
度で回転しながら水素処理を行う水素粉砕処理炉を用い
ることにより、粉砕粒度を細かくかつシャ−プな微粉と
することができることをも見出した。希土類成分を４０
ｗｔ％以上含有する希土類リッチ合金としては、ＲＴ3
相をベ−スとするＲＴ3Ｍ、またはＲＴ2相をベ−スとす
るＲＴ2Ｍ（ここでＲ：希土類成分、Ｔ：遷移金属、
Ｍ：Ａｌ、Ｃｕ、Ｇａ、Ｍｎ、Ｚｎの一種あるいは２種
以上の組合せからなる添加元素）といった合金が代表的
なものとして挙げられる。
を４０ｗｔ％以上含有する各種希土類リッチ相形成用合
金の生成相と水素処理による粉砕性の関係を着目した結
果、希土類リッチ相の水素吸蔵にともなう発熱反応の熱
量を蓄熱材で吸収することによって粉砕性が大幅に改善
できることを見出した。さらに、本合金と蓄熱材を水素
雰囲気の圧力制御が可能で外周を不活性ガスで覆われた
粉砕室内に挿入し本粉砕室を２００ｒｐｍ以下の回転速
度で回転しながら水素処理を行う水素粉砕処理炉を用い
ることにより、粉砕粒度を細かくかつシャ−プな微粉と
することができることをも見出した。希土類成分を４０
ｗｔ％以上含有する希土類リッチ合金としては、ＲＴ3
相をベ−スとするＲＴ3Ｍ、またはＲＴ2相をベ−スとす
るＲＴ2Ｍ（ここでＲ：希土類成分、Ｔ：遷移金属、
Ｍ：Ａｌ、Ｃｕ、Ｇａ、Ｍｎ、Ｚｎの一種あるいは２種
以上の組合せからなる添加元素）といった合金が代表的
なものとして挙げられる。
【０００５】希土類リッチ相形成用合金の一般的な対水
素特性としては、室温付近から水素を急激に吸蔵し、体
積膨張する。本合金を徐々に加熱することによって自然
に脱水素を行い体積収縮を起こし粉砕が進展する。脱水
素時にロ−タリ−ポンプ等で強制的に排気してもよい。
また水素吸蔵時、合金は発熱反応をともなう。この熱量
で合金全体が暖められ脱水素が開始する温度に近づくに
つれ吸蔵傾向は弱まり、次第に平衡状態になり吸蔵を終
了する。したがって耐水素脆性に優れた蓄熱材を合金と
ともに用いることにより、合金と接触する領域では発熱
した合金との間で熱勾配が生じる。この熱勾配による熱
的応力で粉砕が促進されるのである。蓄熱材としてはス
ティ−ル、タングステン、モリブデン等の金属材料の他
セラミックス系材料でもよい。
素特性としては、室温付近から水素を急激に吸蔵し、体
積膨張する。本合金を徐々に加熱することによって自然
に脱水素を行い体積収縮を起こし粉砕が進展する。脱水
素時にロ−タリ−ポンプ等で強制的に排気してもよい。
また水素吸蔵時、合金は発熱反応をともなう。この熱量
で合金全体が暖められ脱水素が開始する温度に近づくに
つれ吸蔵傾向は弱まり、次第に平衡状態になり吸蔵を終
了する。したがって耐水素脆性に優れた蓄熱材を合金と
ともに用いることにより、合金と接触する領域では発熱
した合金との間で熱勾配が生じる。この熱勾配による熱
的応力で粉砕が促進されるのである。蓄熱材としてはス
ティ−ル、タングステン、モリブデン等の金属材料の他
セラミックス系材料でもよい。
【０００６】希土類リッチ相形成用合金を蓄熱材ととも
に水素吸蔵および脱水素を施し粉砕することにより、粉
砕粒度は十分細かくなるが、合金外周部と内周部では粒
径の差がやや大きくなることも分かった。この原因は、
水素吸蔵は合金外周部から始まり次第に内部へと進展す
る際、合金が全体的に発熱するため合金内部は熱勾配が
小さくなるためである。そこで上述の粉砕室内に合金お
よび蓄熱材を入れ、粉砕室を回転させながら同様に粉砕
したところ粒度が細かく、さらに極めてシャ−プな分布
を有する微粉を得ることができた。合金と蓄熱材の相対
的な位置を回転によって変えるためすでに水素吸蔵が進
行した合金外周部を崩壊でき、新たに合金内部と蓄熱材
が接触するためである。粉砕室内は圧力制御された水素
雰囲気であるが、万一の水素漏れの危険性を考慮し、粉
砕室外周を不活性ガスで覆った方がよい。また粉砕室の
回転数が早すぎると合金と蓄熱材の接触が短時間でとぎ
れたり粉砕室と一緒に回転するため２００ｒｐｍ以下が
望ましい。合金外周部を崩壊させるうえで粉砕室内に突
起あるいはベ−ン等の障害物となる粉砕補助具を有する
構造としてもよい。
に水素吸蔵および脱水素を施し粉砕することにより、粉
砕粒度は十分細かくなるが、合金外周部と内周部では粒
径の差がやや大きくなることも分かった。この原因は、
水素吸蔵は合金外周部から始まり次第に内部へと進展す
る際、合金が全体的に発熱するため合金内部は熱勾配が
小さくなるためである。そこで上述の粉砕室内に合金お
よび蓄熱材を入れ、粉砕室を回転させながら同様に粉砕
したところ粒度が細かく、さらに極めてシャ−プな分布
を有する微粉を得ることができた。合金と蓄熱材の相対
的な位置を回転によって変えるためすでに水素吸蔵が進
行した合金外周部を崩壊でき、新たに合金内部と蓄熱材
が接触するためである。粉砕室内は圧力制御された水素
雰囲気であるが、万一の水素漏れの危険性を考慮し、粉
砕室外周を不活性ガスで覆った方がよい。また粉砕室の
回転数が早すぎると合金と蓄熱材の接触が短時間でとぎ
れたり粉砕室と一緒に回転するため２００ｒｐｍ以下が
望ましい。合金外周部を崩壊させるうえで粉砕室内に突
起あるいはベ−ン等の障害物となる粉砕補助具を有する
構造としてもよい。
【０００７】
（実施例１）希土類リッチ合金の水素粉砕用に開発した
処理炉の基本構造を第１図に示す。図１において、試料
（希土類リッチ相形成用合金）ｂは、蓄熱材ｃとともに
粉砕室であるカプセルａ内に挿入される。このカプセル
は水素雰囲気に保持できかつ炉内圧力制御のための雰囲
気制御口ｉを有し、さらにカプセル全体が２００ｒｐｍ
以下の回転速度で回転できる構造である。本カプセルは
密閉されているが、万一の水素漏れを考慮し炉心管ｄを
設け、炉心管ｄ内は不活性ガス雰囲気とした。炉心管ｄ
外周にはヒ−タ−ｅおよび断熱体ｆを配置し、カプセル
ａ内に保持された試料を加熱できる構造を有している。
また、図２および図３に示すように、カプセルａ内は、
突起ｇあるいはベ−ンｈ等を有する構造としてもよい。
処理炉の基本構造を第１図に示す。図１において、試料
（希土類リッチ相形成用合金）ｂは、蓄熱材ｃとともに
粉砕室であるカプセルａ内に挿入される。このカプセル
は水素雰囲気に保持できかつ炉内圧力制御のための雰囲
気制御口ｉを有し、さらにカプセル全体が２００ｒｐｍ
以下の回転速度で回転できる構造である。本カプセルは
密閉されているが、万一の水素漏れを考慮し炉心管ｄを
設け、炉心管ｄ内は不活性ガス雰囲気とした。炉心管ｄ
外周にはヒ−タ−ｅおよび断熱体ｆを配置し、カプセル
ａ内に保持された試料を加熱できる構造を有している。
また、図２および図３に示すように、カプセルａ内は、
突起ｇあるいはベ−ンｈ等を有する構造としてもよい。
【０００８】（実施例２）実施例１で記した水素粉砕処
理炉を用いて実際に希土類リッチ合金の粉砕を行った。
希土類リッチ合金の組成はＲＴ3相を目的としたＮｄ35.
20Ｐｒ9.80Ｃｏ52.60Ａｌ2.40と、ＲＴ2相を目的とした
Ｄｙ59.00Ｆｅ33.08Ｇａ4.32Ｃｕ3.60の２種類で、いず
れも希土類量は４０ｗｔ％以上を有している。それぞれ
の相の占有率が最大となる温度下でアルゴン雰囲気中均
質化処理を施した。得られた合金を約１ｃｍ角程度に砕
いた後、通常の水素処理炉内に置いた。まず炉内の水素
圧力を６５０〜６６０Torrの範囲内になるよう制御し室
温で３時間保持した。合金に十分水素を吸蔵させた後４
℃／分の昇温速度で７００℃まで加熱し、対水素特性を
調べた。水素吸蔵時には炉内圧力が低下し、脱水素時に
は逆に上昇することから制御の作動方向および頻度を確
認することによって両者の別が判定できる。本予備検討
より（ＮｄＰｒ）系の脱水素終了温度は４４０℃付近で
Ｄｙ系の場合３３０℃付近であることが分かった。次い
で本脱水素終了温度を基に粉砕実験を行った。図４に
（ＮｄＰｒ）系希土類リッチ相形成用合金の水素処理パ
タ−ンを示す。
理炉を用いて実際に希土類リッチ合金の粉砕を行った。
希土類リッチ合金の組成はＲＴ3相を目的としたＮｄ35.
20Ｐｒ9.80Ｃｏ52.60Ａｌ2.40と、ＲＴ2相を目的とした
Ｄｙ59.00Ｆｅ33.08Ｇａ4.32Ｃｕ3.60の２種類で、いず
れも希土類量は４０ｗｔ％以上を有している。それぞれ
の相の占有率が最大となる温度下でアルゴン雰囲気中均
質化処理を施した。得られた合金を約１ｃｍ角程度に砕
いた後、通常の水素処理炉内に置いた。まず炉内の水素
圧力を６５０〜６６０Torrの範囲内になるよう制御し室
温で３時間保持した。合金に十分水素を吸蔵させた後４
℃／分の昇温速度で７００℃まで加熱し、対水素特性を
調べた。水素吸蔵時には炉内圧力が低下し、脱水素時に
は逆に上昇することから制御の作動方向および頻度を確
認することによって両者の別が判定できる。本予備検討
より（ＮｄＰｒ）系の脱水素終了温度は４４０℃付近で
Ｄｙ系の場合３３０℃付近であることが分かった。次い
で本脱水素終了温度を基に粉砕実験を行った。図４に
（ＮｄＰｒ）系希土類リッチ相形成用合金の水素処理パ
タ−ンを示す。
【０００９】蓄熱材を用いる場合、合金質量に対し３０
０ｗｔ％の鋼球ボ−ル（径９.５ｍｍ）とともに第１図
に示すカプセル内に挿入した。カプセル内をいったんア
ルゴンガスに置換した後真空引きし、次いで水素雰囲気
にした。カプセル内の圧力は６５０〜６６０Torrの範囲
内になるよう制御し、３時間保持した。水素吸蔵終了後
カプセル内をロ−タリポンプで排気しながら脱水素終了
温度（約４４０℃）まで昇温し約１時間保持した。なお
水素吸蔵開始から脱水素が終了するまで所定の回転数で
カプセルを回転させながら本工程を行った。処理終了
後、炉内をアルゴン雰囲気に置換して室温まで冷却し粉
砕粉を取り出した。Ｄｙ系についても、脱水素終了温度
を約３３０℃とした以外は同様に行った。得られた粉砕
粉の残留ガス量および平均粉砕粒径を測定した結果を表
１に示す。なお、表１中、Ｎｏ．１〜６まではＮｄ35.2
0Ｐｒ9.80Ｃｏ52.60Ａｌ2.40に対して、Ｎｏ．７〜１２
まではＤｙ59.00Ｆｅ33.08Ｇａ4.32Ｃｕ3.60に対して行
った結果である。図５に表１中、本発明例Ｎｏ．１およ
び比較例Ｎｏ．５の水素粉砕処理による粉砕粉度分布を
示す。
０ｗｔ％の鋼球ボ−ル（径９.５ｍｍ）とともに第１図
に示すカプセル内に挿入した。カプセル内をいったんア
ルゴンガスに置換した後真空引きし、次いで水素雰囲気
にした。カプセル内の圧力は６５０〜６６０Torrの範囲
内になるよう制御し、３時間保持した。水素吸蔵終了後
カプセル内をロ−タリポンプで排気しながら脱水素終了
温度（約４４０℃）まで昇温し約１時間保持した。なお
水素吸蔵開始から脱水素が終了するまで所定の回転数で
カプセルを回転させながら本工程を行った。処理終了
後、炉内をアルゴン雰囲気に置換して室温まで冷却し粉
砕粉を取り出した。Ｄｙ系についても、脱水素終了温度
を約３３０℃とした以外は同様に行った。得られた粉砕
粉の残留ガス量および平均粉砕粒径を測定した結果を表
１に示す。なお、表１中、Ｎｏ．１〜６まではＮｄ35.2
0Ｐｒ9.80Ｃｏ52.60Ａｌ2.40に対して、Ｎｏ．７〜１２
まではＤｙ59.00Ｆｅ33.08Ｇａ4.32Ｃｕ3.60に対して行
った結果である。図５に表１中、本発明例Ｎｏ．１およ
び比較例Ｎｏ．５の水素粉砕処理による粉砕粉度分布を
示す。
【００１０】
【表１】
【００１１】表１より、いずれの合金を用いた場合でも
蓄熱材を用い、カプセルを回転させた方が平均粉砕粒度
が細かくなることが分かる。しかし過剰な回転数を付与
したＮｏ．６、１２においてはカプセル内で合金の一部
あるいは蓄熱材が相対的な位置を変えず一緒に回転した
ため全体的に粒度が粗くなった。またカプセル内に突起
あるいはベ−ンを設けたＮｏ．３、９では蓄熱材の量が
１００ｗｔ％で少量であるにもかかわらず粒度は細か
い。したがって、カプセル内に突起あるいはベ−ンを設
けることにより、合金外周が崩壊しやすいことが分か
る。
蓄熱材を用い、カプセルを回転させた方が平均粉砕粒度
が細かくなることが分かる。しかし過剰な回転数を付与
したＮｏ．６、１２においてはカプセル内で合金の一部
あるいは蓄熱材が相対的な位置を変えず一緒に回転した
ため全体的に粒度が粗くなった。またカプセル内に突起
あるいはベ−ンを設けたＮｏ．３、９では蓄熱材の量が
１００ｗｔ％で少量であるにもかかわらず粒度は細か
い。したがって、カプセル内に突起あるいはベ−ンを設
けることにより、合金外周が崩壊しやすいことが分か
る。
【発明の効果】本発明によれば、主相微粉と希土類リッ
チ合金の微粉からなる焼結磁石のうち、後者の希土類リ
ツチ合金を酸素量が低くかつ粒度分布がシャ−プな微粉
に粉砕することができる。
チ合金の微粉からなる焼結磁石のうち、後者の希土類リ
ツチ合金を酸素量が低くかつ粒度分布がシャ−プな微粉
に粉砕することができる。
【図１】本発明にかかる水素粉砕処理炉の模式図であ
る。
る。
【図２】突起を有する粉砕室の模式図である。
【図３】ベーンを有する粉砕室の模式図である。
【図４】熱処理パターンの一例を示す図である。
【図５】水素粉砕処理による粉砕粉粒度分布を示す。
ａ カプセル、ｂ 試料（希土類リッチ合金）、ｃ 蓄
熱材 ｄ 炉心管、ｅ ヒ−タ−、ｆ 断熱体、ｇ 突
起、ｈ ベーン、ｉ 雰囲気制御口
熱材 ｄ 炉心管、ｅ ヒ−タ−、ｆ 断熱体、ｇ 突
起、ｈ ベーン、ｉ 雰囲気制御口
Claims (3)
- 【請求項１】 希土類元素を４０ｗｔ％以上含む希土類
リッチ相形成用合金を蓄熱材とともに２００ｒｐｍ以下
の速度で回転しながら水素吸蔵および脱水素を施して粉
砕した希土類リッチ相形成用合金粉末と、主相形成用合
金粉末とを混合、磁場中成形、焼結することを特徴とす
る希土類永久磁石の製造方法。 - 【請求項２】 水素雰囲気の圧力制御が可能な雰囲気制
御口を有する粉砕室と、粉砕室内部に保持された被粉砕
物を加熱するヒーターとからなる水素粉砕処理炉におい
て、粉砕室が回転可能であることを特徴とする水素粉砕
処理炉。 - 【請求項３】 粉砕室内部に粉砕補助具を有する請求項
２に記載の希土類リッチ合金の水素粉砕処理炉。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29149395A JPH09134836A (ja) | 1995-11-09 | 1995-11-09 | 希土類永久磁石の製造方法および水素粉砕処理炉 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29149395A JPH09134836A (ja) | 1995-11-09 | 1995-11-09 | 希土類永久磁石の製造方法および水素粉砕処理炉 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09134836A true JPH09134836A (ja) | 1997-05-20 |
Family
ID=17769591
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29149395A Pending JPH09134836A (ja) | 1995-11-09 | 1995-11-09 | 希土類永久磁石の製造方法および水素粉砕処理炉 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09134836A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002175931A (ja) * | 2000-09-28 | 2002-06-21 | Sumitomo Special Metals Co Ltd | 希土類磁石およびその製造方法 |
| CN101966584A (zh) * | 2010-11-18 | 2011-02-09 | 宁波百琪达自动化设备有限公司 | 稀土合金粉氢化用氢破炉 |
| CN103008646A (zh) * | 2012-12-05 | 2013-04-03 | 宁波百琪达自动化设备有限公司 | 一种实验室用氢破和镝渗透两用反应炉 |
| CN103990806A (zh) * | 2014-05-11 | 2014-08-20 | 沈阳中北通磁科技股份有限公司 | 一种钕铁硼稀土永磁合金的氢破碎方法和设备 |
| CN105149599A (zh) * | 2015-09-18 | 2015-12-16 | 苏州萨伯工业设计有限公司 | 一种节能氢碎方法 |
| CN113927035A (zh) * | 2021-09-09 | 2022-01-14 | 浙江英洛华磁业有限公司 | 一种分散磁吸式氢破炉 |
-
1995
- 1995-11-09 JP JP29149395A patent/JPH09134836A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002175931A (ja) * | 2000-09-28 | 2002-06-21 | Sumitomo Special Metals Co Ltd | 希土類磁石およびその製造方法 |
| CN101966584A (zh) * | 2010-11-18 | 2011-02-09 | 宁波百琪达自动化设备有限公司 | 稀土合金粉氢化用氢破炉 |
| CN101966584B (zh) | 2010-11-18 | 2013-03-06 | 宁波百琪达自动化设备有限公司 | 稀土合金粉氢化用氢破炉 |
| CN103008646A (zh) * | 2012-12-05 | 2013-04-03 | 宁波百琪达自动化设备有限公司 | 一种实验室用氢破和镝渗透两用反应炉 |
| CN103990806A (zh) * | 2014-05-11 | 2014-08-20 | 沈阳中北通磁科技股份有限公司 | 一种钕铁硼稀土永磁合金的氢破碎方法和设备 |
| CN105149599A (zh) * | 2015-09-18 | 2015-12-16 | 苏州萨伯工业设计有限公司 | 一种节能氢碎方法 |
| CN113927035A (zh) * | 2021-09-09 | 2022-01-14 | 浙江英洛华磁业有限公司 | 一种分散磁吸式氢破炉 |
| CN113927035B (zh) * | 2021-09-09 | 2023-06-16 | 浙江英洛华磁业有限公司 | 一种分散磁吸式氢破炉 |
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